JPH05279785A - 耐溶融塩腐食性に優れたボイラー用合金 - Google Patents
耐溶融塩腐食性に優れたボイラー用合金Info
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- JPH05279785A JPH05279785A JP8112292A JP8112292A JPH05279785A JP H05279785 A JPH05279785 A JP H05279785A JP 8112292 A JP8112292 A JP 8112292A JP 8112292 A JP8112292 A JP 8112292A JP H05279785 A JPH05279785 A JP H05279785A
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 耐溶融塩腐食性に優れたボイラー用合金、わ
けても溶融塩化物腐食に対する抵抗特性に優れた合金を
提供する。 【構成】 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒをベースとして含有し、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種を含有し、加えてＨｆまた
はＺｒの１種または２種あるいはＹ、Ｌａ、Ｃｅのうち
１種または２種以上あるいはＨｆまたはＺｒの１種また
は２種およびＹ、Ｌａ、Ｃｅの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅ、Ａｌおよび不可避的不純物からなり、
Ａｌを添加し合金表面に酸化皮膜を生成させ、かつ０．
５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０、０．４≦（Ｎｉ＋Ｃ
ｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７なる条件を満足
することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優れたボイラー
用合金である。
けても溶融塩化物腐食に対する抵抗特性に優れた合金を
提供する。 【構成】 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒをベースとして含有し、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種を含有し、加えてＨｆまた
はＺｒの１種または２種あるいはＹ、Ｌａ、Ｃｅのうち
１種または２種以上あるいはＨｆまたはＺｒの１種また
は２種およびＹ、Ｌａ、Ｃｅの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅ、Ａｌおよび不可避的不純物からなり、
Ａｌを添加し合金表面に酸化皮膜を生成させ、かつ０．
５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０、０．４≦（Ｎｉ＋Ｃ
ｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７なる条件を満足
することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優れたボイラー
用合金である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石炭焚きボイラーにお
いて使用される鋼管、特に溶融塩腐食に対する優れた抵
抗性を示す合金に関する。
いて使用される鋼管、特に溶融塩腐食に対する優れた抵
抗性を示す合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】燃料燃焼ボイラー、流動床反応器、石炭
のガス化、液化装置等に代表される高温エネルギー装置
は最近のエネルギー事情を反映して石炭利用技術として
注目されている。例えば、燃料燃焼ボイラーにあって
は、従来は石油利用が主体であったが、今日では代替エ
ネルギー利用の必要性が認識された結果、石炭利用が増
大する傾向となっている。
のガス化、液化装置等に代表される高温エネルギー装置
は最近のエネルギー事情を反映して石炭利用技術として
注目されている。例えば、燃料燃焼ボイラーにあって
は、従来は石油利用が主体であったが、今日では代替エ
ネルギー利用の必要性が認識された結果、石炭利用が増
大する傾向となっている。
【０００３】しかし、かかる高温エネルギー装置にあっ
ても装置設計は石油利用の時の設計思想により行われて
おり、石炭利用となった時の問題点は十分には解決され
ていない。例えば、石炭火力ボイラーにおいても従来の
石油火力ボイラーと同様の材料構成にて製作されてい
る。ところが、石炭火力ボイラーにおいては石油火力ボ
イラーとは異なり、ボイラー内部で固形のアッシュ分が
クリンカとなって落下したり、溶融状態でフライアッシ
ュとして燃焼ガス流中に浮遊していたりするため、高温
溶融塩による著しい損傷を受ける。このような問題点は
当業者にもよく認識されているが、まだその解決策は明
らかではなく、材料的な対策も殆どなく、経験的な設計
上の対応、例えば流速の低減、プロテクターの取り付け
等の対策が行われているにすぎない。しかし、設計的な
対処をもってしても、流速を制限した場合にも予想以上
に流速の早い偏流部ができたり、またプロテクターを用
いた場合にもプロテクター自体の損傷が早く、実際上効
果のない場合が多くある。
ても装置設計は石油利用の時の設計思想により行われて
おり、石炭利用となった時の問題点は十分には解決され
ていない。例えば、石炭火力ボイラーにおいても従来の
石油火力ボイラーと同様の材料構成にて製作されてい
る。ところが、石炭火力ボイラーにおいては石油火力ボ
イラーとは異なり、ボイラー内部で固形のアッシュ分が
クリンカとなって落下したり、溶融状態でフライアッシ
ュとして燃焼ガス流中に浮遊していたりするため、高温
溶融塩による著しい損傷を受ける。このような問題点は
当業者にもよく認識されているが、まだその解決策は明
らかではなく、材料的な対策も殆どなく、経験的な設計
上の対応、例えば流速の低減、プロテクターの取り付け
等の対策が行われているにすぎない。しかし、設計的な
対処をもってしても、流速を制限した場合にも予想以上
に流速の早い偏流部ができたり、またプロテクターを用
いた場合にもプロテクター自体の損傷が早く、実際上効
果のない場合が多くある。
【０００４】また、材料の観点からボイラーチューブと
しては、ＳＵＳ３０４鋼、同じく３２１、３４７、３２
１、３１６鋼等の１８−８系オーステナイト系ステンレ
ス鋼が、さらにはインコロイ８００、ＳＵＳ３１０等の
合金が用いられる。さらに一般の高温用部材としては、
各種の高温用オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ
ているが、これらはいずれも溶融塩腐食に対する抵抗性
を考慮したものではなく、石油火力ボイラー等での経験
をもとに使用されているにすぎない。
しては、ＳＵＳ３０４鋼、同じく３２１、３４７、３２
１、３１６鋼等の１８−８系オーステナイト系ステンレ
ス鋼が、さらにはインコロイ８００、ＳＵＳ３１０等の
合金が用いられる。さらに一般の高温用部材としては、
各種の高温用オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ
ているが、これらはいずれも溶融塩腐食に対する抵抗性
を考慮したものではなく、石油火力ボイラー等での経験
をもとに使用されているにすぎない。
【０００５】すでに述べたように、溶融塩腐食を防止す
る材料的対策は殆どないのが現状であるが、材料的対策
があれば、逆に装置設計に余裕が生じ、装置の小型化、
熱効率の向上などの利益も期待できる。
る材料的対策は殆どないのが現状であるが、材料的対策
があれば、逆に装置設計に余裕が生じ、装置の小型化、
熱効率の向上などの利益も期待できる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは、石炭火力ボイラーにみられるような溶融塩腐食
に対する優れた抵抗性を有する材料を提供することにあ
る。
ころは、石炭火力ボイラーにみられるような溶融塩腐食
に対する優れた抵抗性を有する材料を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。（１）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
ろは下記のとおりである。（１）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
【０００８】（２）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
【０００９】（３）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
【００１０】（４）重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種と Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
【作用】最初に本発明において各成分範囲を前記の如く
限定した理由を述べる。Ｃは０．１％を越えると加工性
が劣化すること、および粒界腐食割れが発生しやすくな
ることから、その上限値を０．１％と定めた。Ｓｉは脱
酸成分として必要な成分であるが、その含有量が２．５
％を越えると熱間加工性が劣化するので、上限値を２．
５％と定めた。
限定した理由を述べる。Ｃは０．１％を越えると加工性
が劣化すること、および粒界腐食割れが発生しやすくな
ることから、その上限値を０．１％と定めた。Ｓｉは脱
酸成分として必要な成分であるが、その含有量が２．５
％を越えると熱間加工性が劣化するので、上限値を２．
５％と定めた。
【００１３】ＭｎはＳｉと同様に脱酸作用があるが、過
剰に添加すると脆化するので、その上限値を１．０％と
定めた。Ｐは不可避不純物であるが、その含有量が０．
０３％を越えると粒界偏析が著しくなることから、上限
値を０．０３％と定めた。Ｓは不可避不純物であるが、
その含有量が０．００５％を越えると熱間加工性が著し
く劣化し、製造不能となるので、上限値を０．００５％
と定めた。
剰に添加すると脆化するので、その上限値を１．０％と
定めた。Ｐは不可避不純物であるが、その含有量が０．
０３％を越えると粒界偏析が著しくなることから、上限
値を０．０３％と定めた。Ｓは不可避不純物であるが、
その含有量が０．００５％を越えると熱間加工性が著し
く劣化し、製造不能となるので、上限値を０．００５％
と定めた。
【００１４】Ａｌは脱酸材としての効用は言うまでもな
いが、合金表面にＡｌ2Ｏ3を生成させ、溶融塩による損
傷を低減させることができる。しかし、その添加量が
０．０１％未満では合金表面にＡｌ2Ｏ3皮膜が生成しな
いので、下限値を０．０１％とする必要がある。一方、
０．０３％を越えて添加すると加工性が劣化するので、
上限値を０．０３％とした。
いが、合金表面にＡｌ2Ｏ3を生成させ、溶融塩による損
傷を低減させることができる。しかし、その添加量が
０．０１％未満では合金表面にＡｌ2Ｏ3皮膜が生成しな
いので、下限値を０．０１％とする必要がある。一方、
０．０３％を越えて添加すると加工性が劣化するので、
上限値を０．０３％とした。
【００１５】Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ：これらの元
素は耐溶融塩腐食性および耐食性を改善するが、各元素
を単独で添加しただけでは、これらの効果は現れず、複
合添加によってのみ効果が発揮される。そこで、本発明
者らは実ボイラーの操業条件を想定し、６００℃の高温
ボイラー環境で耐溶融塩腐食性に優れた材料を得るべく
研究を行った結果、（１）Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒ量が ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ の条件を満足し、かつ（２）Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、
Ｗ量が ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足する場合には、下記の添加量で最も効果的
に合金元素の有する特性を発揮することが明らかとなっ
た。
素は耐溶融塩腐食性および耐食性を改善するが、各元素
を単独で添加しただけでは、これらの効果は現れず、複
合添加によってのみ効果が発揮される。そこで、本発明
者らは実ボイラーの操業条件を想定し、６００℃の高温
ボイラー環境で耐溶融塩腐食性に優れた材料を得るべく
研究を行った結果、（１）Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒ量が ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ の条件を満足し、かつ（２）Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、
Ｗ量が ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足する場合には、下記の添加量で最も効果的
に合金元素の有する特性を発揮することが明らかとなっ
た。
【００１６】ＣｏはＮｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷとの共存
で耐溶融塩腐食特性を向上させる元素であるが、６００
℃での使用の場合には、その含有量が４０％未満ではさ
ほど著しい効果はなく、所望の耐溶融塩腐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的に不
利であるから、下限値を４０％と定めた。一方、その含
有量が５５％を越えると、耐溶融塩腐食特性の向上効果
が低下することから、上限値を５５％と定めた。
で耐溶融塩腐食特性を向上させる元素であるが、６００
℃での使用の場合には、その含有量が４０％未満ではさ
ほど著しい効果はなく、所望の耐溶融塩腐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的に不
利であるから、下限値を４０％と定めた。一方、その含
有量が５５％を越えると、耐溶融塩腐食特性の向上効果
が低下することから、上限値を５５％と定めた。
【００１７】Ｎｉは耐食性を改善させる効果があるが、
１０％未満ではその効果はなく、所望の耐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的でな
いことから、下限値を１０％と定めた。一方、３０％を
越えて添加しても効果の一段の向上は認められず、経済
性を考慮して、上限値を３０％とした。ＣｒはＮｉ、Ｍ
ｏ、Ｗとの共存で著しく耐食性を改善する元素である
が、７％未満の添加ではさほど著しい効果は得られず、
一方１２％を越えて添加しても効果の一段の向上は認め
られないことから、その上限値を１２％とした。
１０％未満ではその効果はなく、所望の耐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的でな
いことから、下限値を１０％と定めた。一方、３０％を
越えて添加しても効果の一段の向上は認められず、経済
性を考慮して、上限値を３０％とした。ＣｒはＮｉ、Ｍ
ｏ、Ｗとの共存で著しく耐食性を改善する元素である
が、７％未満の添加ではさほど著しい効果は得られず、
一方１２％を越えて添加しても効果の一段の向上は認め
られないことから、その上限値を１２％とした。
【００１８】ＭｏはＣｏとともに耐溶融塩腐食性を向上
させ、特に硬度の上昇から耐溶融塩腐食性を向上させる
作用がある。しかし２％未満では硬度が十分でなく、一
方４％を越えて添加しても硬度が上昇し過ぎて加工性が
劣化するので、その添加範囲を２〜４％とした。ＷもＭ
ｏと同様に硬度上昇によって耐溶融塩腐食性を改善する
が、８％を越えて添加しても効果の一段の向上はない
上、加工性が劣化するので、その上限値を８％とした。
させ、特に硬度の上昇から耐溶融塩腐食性を向上させる
作用がある。しかし２％未満では硬度が十分でなく、一
方４％を越えて添加しても硬度が上昇し過ぎて加工性が
劣化するので、その添加範囲を２〜４％とした。ＷもＭ
ｏと同様に硬度上昇によって耐溶融塩腐食性を改善する
が、８％を越えて添加しても効果の一段の向上はない
上、加工性が劣化するので、その上限値を８％とした。
【００１９】Ｈｆは微量の添加でも高温での強度を改善
することから、その上限値を０．２％と定めた。Ｚｒは
脱酸元素として作用するが、その添加量が０．２％を越
えても一段の効果は認められないので、上限値を０．２
％と定めた。Ｙ、ＬａおよびＣｅには熱間加工性をさら
に改善する効果があるので、厳しい条件で熱間加工が行
われる場合には必要に応じて添加されるが、どの元素も
０．１％を越えて添加しても効果の一段の向上は認めら
れず、むしろ劣化現象さえ現れるので、含有量をそれぞ
れ０．１％以下とした。
することから、その上限値を０．２％と定めた。Ｚｒは
脱酸元素として作用するが、その添加量が０．２％を越
えても一段の効果は認められないので、上限値を０．２
％と定めた。Ｙ、ＬａおよびＣｅには熱間加工性をさら
に改善する効果があるので、厳しい条件で熱間加工が行
われる場合には必要に応じて添加されるが、どの元素も
０．１％を越えて添加しても効果の一段の向上は認めら
れず、むしろ劣化現象さえ現れるので、含有量をそれぞ
れ０．１％以下とした。
【００２０】本発明者らはＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒを変化させ
た合金を溶製し、鋳造し、熱間圧延して板厚７ｍｍの板
材とし、次いでこの板材に、温度１０５０℃に３０分保
持後、水冷の熱処理を施した後、板材から圧延方向と直
角に、厚さ２ｍｍ、幅１５ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片
を切り出し、この試験片を６００℃に加熱した装置中に
保持し、ＮａＣｌ−ＫＣｌの混合溶融塩を塗布して５０
０時間にわたって試験を行い、試験前後における腐食損
傷の程度を観察した。これらの結果を科学的に解析した
結果、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒの間には前述の条件が存在する
ことが明らかになった。
た合金を溶製し、鋳造し、熱間圧延して板厚７ｍｍの板
材とし、次いでこの板材に、温度１０５０℃に３０分保
持後、水冷の熱処理を施した後、板材から圧延方向と直
角に、厚さ２ｍｍ、幅１５ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片
を切り出し、この試験片を６００℃に加熱した装置中に
保持し、ＮａＣｌ−ＫＣｌの混合溶融塩を塗布して５０
０時間にわたって試験を行い、試験前後における腐食損
傷の程度を観察した。これらの結果を科学的に解析した
結果、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒの間には前述の条件が存在する
ことが明らかになった。
【００２１】
【実施例】表１〜３に示される成分組成の合金それぞれ
１ｔｏｎを真空誘導加熱炉を用いて溶解し、ＥＳＲ処理
で清浄化して、断面５００ｍｍ×２５０ｍｍのインゴッ
トに鋳造した後、熱間圧延して板厚７ｍｍの板材とし、
次いでこの板材に、温度１０５０℃に３０分保持後、水
冷の熱処理を施した後、板材から圧延方向と直角に、厚
さ２ｍｍ、幅１５ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を切り出
し、この試験片にＮａＣｌ−ＫＣｌの混合塩を塗布して
６００℃に加熱した装置中に保持し、５００時間にわた
って試験を行い、試験前後における腐食の程度を測定し
た結果を表１〜３に示した。
１ｔｏｎを真空誘導加熱炉を用いて溶解し、ＥＳＲ処理
で清浄化して、断面５００ｍｍ×２５０ｍｍのインゴッ
トに鋳造した後、熱間圧延して板厚７ｍｍの板材とし、
次いでこの板材に、温度１０５０℃に３０分保持後、水
冷の熱処理を施した後、板材から圧延方向と直角に、厚
さ２ｍｍ、幅１５ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を切り出
し、この試験片にＮａＣｌ−ＫＣｌの混合塩を塗布して
６００℃に加熱した装置中に保持し、５００時間にわた
って試験を行い、試験前後における腐食の程度を測定し
た結果を表１〜３に示した。
【００２２】表１〜３に示される結果から、比較合金材
は耐溶融塩腐食性が劣っているのに対して、本発明合金
１〜３７はいずれの材料も窪みは発生しておらず、耐溶
融塩腐食性に優れた特性を有することが明らかである。
は耐溶融塩腐食性が劣っているのに対して、本発明合金
１〜３７はいずれの材料も窪みは発生しておらず、耐溶
融塩腐食性に優れた特性を有することが明らかである。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、高温粒子溶融塩腐食に
対する優れた抵抗性を有する合金が得られるので、近年
注目されている高温エネルギー装置の実用化および普及
に寄与するところ極めて大である。
対する優れた抵抗性を有する合金が得られるので、近年
注目されている高温エネルギー装置の実用化および普及
に寄与するところ極めて大である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．００５％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．０３％、 Ｃｏ：４０〜５５％、 Ｃｒ：７〜１２％、 Ｎｉ：１０〜３０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種と Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦５０ ０．４≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦０．７ の条件を満足することを特徴とする耐溶融塩腐食性に優
れたボイラー用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8112292A JPH05279785A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 耐溶融塩腐食性に優れたボイラー用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8112292A JPH05279785A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 耐溶融塩腐食性に優れたボイラー用合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279785A true JPH05279785A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=13737587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8112292A Withdrawn JPH05279785A (ja) | 1992-04-02 | 1992-04-02 | 耐溶融塩腐食性に優れたボイラー用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05279785A (ja) |
-
1992
- 1992-04-02 JP JP8112292A patent/JPH05279785A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990608 |