JPH05271849A - 熱間加工性および耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 - Google Patents
熱間加工性および耐エロージョン性に優れたボイラー用合金Info
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- JPH05271849A JPH05271849A JP7150992A JP7150992A JPH05271849A JP H05271849 A JPH05271849 A JP H05271849A JP 7150992 A JP7150992 A JP 7150992A JP 7150992 A JP7150992 A JP 7150992A JP H05271849 A JPH05271849 A JP H05271849A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 熱間加工性および耐エロージョン性に優れた
ボイラー用合金、わけても高温粒子エロージョンに対す
る抵抗特性に優れた合金を提供する。 【構成】 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒをベースとして含有し、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種を含有し、加えてＨｆまた
はＺｒの１種または２種あるいはＹ、Ｌａ、Ｃｅのうち
１種または２種以上あるいはＨｆまたはＺｒの１種また
は２種およびＹ、Ｌａ、Ｃｅの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物のうちＳを０．０
００８％以下に限定し、かつ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５
Ｃｒ≦６５、０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋
1/2Ｗ）≦１．２なる条件を満足する。
ボイラー用合金、わけても高温粒子エロージョンに対す
る抵抗特性に優れた合金を提供する。 【構成】 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒをベースとして含有し、Ｍ
ｏ、Ｗのうち１種または２種を含有し、加えてＨｆまた
はＺｒの１種または２種あるいはＹ、Ｌａ、Ｃｅのうち
１種または２種以上あるいはＨｆまたはＺｒの１種また
は２種およびＹ、Ｌａ、Ｃｅの１種または２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物のうちＳを０．０
００８％以下に限定し、かつ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５
Ｃｒ≦６５、０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋
1/2Ｗ）≦１．２なる条件を満足する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、石炭焚きボイラーにお
いて使用される鋼管、特に優れた熱間加工性および高温
粒子エロージョンに対する優れた抵抗性を示す合金に関
する。
いて使用される鋼管、特に優れた熱間加工性および高温
粒子エロージョンに対する優れた抵抗性を示す合金に関
する。
【０００２】
【従来の技術】燃料燃焼ボイラー、流動床反応器、石炭
のガス化、液化装置等に代表される高温エネルギー装置
は最近のエネルギー事情を反映して石炭利用技術として
注目されている。例えば、燃料燃焼ボイラーにあって
は、従来は石油利用が主体であったが、今日では代替エ
ネルギー利用の必要性が認識された結果、石炭利用が増
大する傾向となっている。
のガス化、液化装置等に代表される高温エネルギー装置
は最近のエネルギー事情を反映して石炭利用技術として
注目されている。例えば、燃料燃焼ボイラーにあって
は、従来は石油利用が主体であったが、今日では代替エ
ネルギー利用の必要性が認識された結果、石炭利用が増
大する傾向となっている。
【０００３】しかし、かかる高温エネルギー装置にあっ
ても装置設計は石油利用のときの設計思想により行われ
ており、石炭利用となった時の問題点は十分には解決さ
れていない。例えば、石炭火力ボイラーにおいても従来
の石油火力ボイラーと同様の材料構成にて製作されてい
る。ところが、石炭火力ボイラーにおいては石油火力ボ
イラーとは異なり、ボイラー内部で固形のアッシュ分が
クリンカとなって落下したりフライアッシュとして燃焼
ガス流中に浮遊していたりするため、高温で著しいエロ
ージョン損傷を受ける。このような問題点は当業者にも
よく認識されているが、まだ解決策が明らかではなく、
材料的な対策もほとんどなく、経験的な設計上の対応、
例えば流速の低減、プロテクターの取り付け等の対策が
行われているにすぎない。しかし、設計的な対処をもっ
てしても、流速を制限した場合にも予想以上に流速の早
い偏流部ができたり、またプロテクターを用いた場合に
もプロテクター自身の損傷が早く、実際上効果のない場
合が多くある。
ても装置設計は石油利用のときの設計思想により行われ
ており、石炭利用となった時の問題点は十分には解決さ
れていない。例えば、石炭火力ボイラーにおいても従来
の石油火力ボイラーと同様の材料構成にて製作されてい
る。ところが、石炭火力ボイラーにおいては石油火力ボ
イラーとは異なり、ボイラー内部で固形のアッシュ分が
クリンカとなって落下したりフライアッシュとして燃焼
ガス流中に浮遊していたりするため、高温で著しいエロ
ージョン損傷を受ける。このような問題点は当業者にも
よく認識されているが、まだ解決策が明らかではなく、
材料的な対策もほとんどなく、経験的な設計上の対応、
例えば流速の低減、プロテクターの取り付け等の対策が
行われているにすぎない。しかし、設計的な対処をもっ
てしても、流速を制限した場合にも予想以上に流速の早
い偏流部ができたり、またプロテクターを用いた場合に
もプロテクター自身の損傷が早く、実際上効果のない場
合が多くある。
【０００４】また、材料の観点からボイラーチューブと
しては、ＳＵＳ３０４鋼、同じく３２１、３４７、３２
１、３１６鋼等の１８−８系オーステナイト系ステンレ
ス鋼が、さらにはインコロイ８００、ＳＵＳ３１０等の
合金が用いられる。さらに一般の高温用部材としては、
各種の高温用オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ
ているが、これらはいずれも耐高温粒子エロージョンを
考慮したものではなく、石油火力ボイラー等での経験を
もとに使用されているにすぎない。
しては、ＳＵＳ３０４鋼、同じく３２１、３４７、３２
１、３１６鋼等の１８−８系オーステナイト系ステンレ
ス鋼が、さらにはインコロイ８００、ＳＵＳ３１０等の
合金が用いられる。さらに一般の高温用部材としては、
各種の高温用オーステナイト系ステンレス鋼が用いられ
ているが、これらはいずれも耐高温粒子エロージョンを
考慮したものではなく、石油火力ボイラー等での経験を
もとに使用されているにすぎない。
【０００５】すでに述べたように、高温粒子によるエロ
ージョン損傷を防止する材料的対策はほとんどないのが
現状であるが、材料的対策があれば、逆に装置設計に余
裕が生じ、装置の小型化、熱効率の向上などの利益も期
待できる。
ージョン損傷を防止する材料的対策はほとんどないのが
現状であるが、材料的対策があれば、逆に装置設計に余
裕が生じ、装置の小型化、熱効率の向上などの利益も期
待できる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的とすると
ころは、熱間加工性に優れ、かつ石炭火力ボイラーにみ
られるような高温粒子によるエロージョンに対する優れ
た抵抗性を有する材料を提供することにある。
ころは、熱間加工性に優れ、かつ石炭火力ボイラーにみ
られるような高温粒子によるエロージョンに対する優れ
た抵抗性を有する材料を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：２．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、Ｃｏ：２５〜
４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０〜４０％を含
有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１種または２種
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
ろは下記のとおりである。 （１）重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：２．５％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、Ｃｏ：２５〜
４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０〜４０％を含
有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１種または２種
を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有
し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
【０００８】（２）重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、
Ｃｏ：２５〜４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０
〜４０％を含有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１
種または２種を含有し、さらにＨｆ：０．２％以下、Ｚ
ｒ：０．２％以下のうちの１種または２種を含有し、残
りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、
Ｃｏ：２５〜４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０
〜４０％を含有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１
種または２種を含有し、さらにＨｆ：０．２％以下、Ｚ
ｒ：０．２％以下のうちの１種または２種を含有し、残
りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
【０００９】（３）重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、
Ｃｏ：２５〜４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０
〜４０％を含有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１
種または２種を含有し、さらにＹ：０．１％以下、Ｌ
ａ：０．１％以下、Ｃｅ：０．１％以下のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、
Ｃｏ：２５〜４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０
〜４０％を含有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１
種または２種を含有し、さらにＹ：０．１％以下、Ｌ
ａ：０．１％以下、Ｃｅ：０．１％以下のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
【００１０】（４）重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、
Ｃｏ：２５〜４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０
〜４０％を含有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１
種または２種を含有し、さらにＨｆ：０．２％以下、Ｚ
ｒ：０．２％以下のうちの１種または２種とＹ：０．１
％以下、Ｌａ：０．１％以下、Ｃｅ：０．１％以下のう
ちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０００８％以下、Ｎ：０．２％以下、
Ｃｏ：２５〜４０％、Ｃｒ：１２〜１８％、Ｎｉ：１０
〜４０％を含有し、Ｍｏ：２〜４％、Ｗ：８％以下の１
種または２種を含有し、さらにＨｆ：０．２％以下、Ｚ
ｒ：０．２％以下のうちの１種または２種とＹ：０．１
％以下、Ｌａ：０．１％以下、Ｃｅ：０．１％以下のう
ちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。
【００１２】
【作用】最初に本発明において各成分範囲を前記の如く
限定した理由を述べる。Ｃは０．１％を超えると加工性
が劣化すること、および粒界腐食割れが発生しやすくな
るため、その上限値を０．１％と定めた。Ｓｉは脱酸成
分として必要な成分であるが、その含有量が２．５％を
超えると熱間加工性が劣化するので、上限値を２．５％
と定めた。
限定した理由を述べる。Ｃは０．１％を超えると加工性
が劣化すること、および粒界腐食割れが発生しやすくな
るため、その上限値を０．１％と定めた。Ｓｉは脱酸成
分として必要な成分であるが、その含有量が２．５％を
超えると熱間加工性が劣化するので、上限値を２．５％
と定めた。
【００１３】ＭｎはＳｉと同様に脱酸作用があるが、過
剰に添加すると脆化するので、その上限値を１．０％と
定めた。Ｐは不可避不純物であるが、その含有量が０．
０３％を超えると粒界偏析が著しくなることから、上限
値を０．０３％と定めた。Ｓは不可避不純物である。Ｓ
の含有量を０．０００８％以下に低減すると、熱間加工
性が一段と向上するようになることから、Ｓ含有量の上
限値を０．０００８％として優れた熱間加工性を付与し
た。Ｓ含有量を変化させた３５Ｃｏ−２０Ｎｉ−１８Ｃ
ｒ合金を用いて熱間での引張試験を行い、破断までの伸
びで熱間加工性を評価し、図１に示すような結果を得
た。ここで、熱間での伸び値が高いほど加工性に優れて
いることとなる。すなわち、Ｓ含有量０．０００８％を
境にして、これよりＳ含有量が低い場合には伸びの著し
い向上が達成できていることが示されている。
剰に添加すると脆化するので、その上限値を１．０％と
定めた。Ｐは不可避不純物であるが、その含有量が０．
０３％を超えると粒界偏析が著しくなることから、上限
値を０．０３％と定めた。Ｓは不可避不純物である。Ｓ
の含有量を０．０００８％以下に低減すると、熱間加工
性が一段と向上するようになることから、Ｓ含有量の上
限値を０．０００８％として優れた熱間加工性を付与し
た。Ｓ含有量を変化させた３５Ｃｏ−２０Ｎｉ−１８Ｃ
ｒ合金を用いて熱間での引張試験を行い、破断までの伸
びで熱間加工性を評価し、図１に示すような結果を得
た。ここで、熱間での伸び値が高いほど加工性に優れて
いることとなる。すなわち、Ｓ含有量０．０００８％を
境にして、これよりＳ含有量が低い場合には伸びの著し
い向上が達成できていることが示されている。
【００１４】Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ：これらの元
素は耐エロージョン性および耐食性を改善するが、各元
素を単独で添加しただけではそれらの効果は現れず、複
合添加によってのみ効果が発揮される。そこで、本発明
者らは実ボイラーの操業条件を想定し、５００℃の高温
ボイラー環境で耐エロージョン性に優れた材料を得るべ
く研究を行った結果、 （１）Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒ量には ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ および （２）Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ量の間には ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足する場合には、下記の添加量で最も効果的
に合金元素の有する特性を発揮することが明らかとなっ
た。
素は耐エロージョン性および耐食性を改善するが、各元
素を単独で添加しただけではそれらの効果は現れず、複
合添加によってのみ効果が発揮される。そこで、本発明
者らは実ボイラーの操業条件を想定し、５００℃の高温
ボイラー環境で耐エロージョン性に優れた材料を得るべ
く研究を行った結果、 （１）Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒ量には ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ および （２）Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｗ量の間には ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足する場合には、下記の添加量で最も効果的
に合金元素の有する特性を発揮することが明らかとなっ
た。
【００１５】ＣｏはＮｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷとの共存
で耐エロージョン特性を向上させる元素であるが、５０
０℃での使用の場合には、その含有量が２５％未満では
著しい効果はなく、所望の耐エロージョン性を得るには
他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的に不利
であるから、下限値を２５％と定めた。一方、その含有
量が４０％を超えると耐エロージョン性向上効果が低下
することから、上限値を４０％と定めた。
で耐エロージョン特性を向上させる元素であるが、５０
０℃での使用の場合には、その含有量が２５％未満では
著しい効果はなく、所望の耐エロージョン性を得るには
他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的に不利
であるから、下限値を２５％と定めた。一方、その含有
量が４０％を超えると耐エロージョン性向上効果が低下
することから、上限値を４０％と定めた。
【００１６】Ｎｉは耐食性を改善させる効果があるが、
１０％未満ではその効果はなく、所望の耐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的でな
いことから、下限値を１０％と定めた。一方、４０％を
超えて添加しても効果の一段の向上は認められず、経済
性を考慮して、その上限値を４０％とした。ＣｒはＮ
ｉ、Ｍｏ、Ｗとの共存で著しく耐食性を改善する元素で
あるが、１２％未満の添加では著しい効果は得られず、
一方１８％を超えて添加しても効果の一段の向上は認め
られないことから、その上限値を１８％とした。
１０％未満ではその効果はなく、所望の耐食性を得るに
は他の合金元素量を増加させる必要があり、経済的でな
いことから、下限値を１０％と定めた。一方、４０％を
超えて添加しても効果の一段の向上は認められず、経済
性を考慮して、その上限値を４０％とした。ＣｒはＮ
ｉ、Ｍｏ、Ｗとの共存で著しく耐食性を改善する元素で
あるが、１２％未満の添加では著しい効果は得られず、
一方１８％を超えて添加しても効果の一段の向上は認め
られないことから、その上限値を１８％とした。
【００１７】ＭｏはＣｏとともに耐エロージョン性を上
昇させ、特に硬度の上昇から耐エロージョン性を向上さ
せる作用がある。しかし、２％未満の添加では硬度が十
分でなく、一方４％を超えて添加しても硬度が上昇し過
ぎて加工性が劣化するので、その添加範囲を２〜４％と
した。ＷもＭｏと同様に硬度上昇によって耐エロージョ
ン性を改善するが、８％を超えて添加しても効果の一段
の向上はないうえ、加工性が劣化するので、その上限値
を８％とした。
昇させ、特に硬度の上昇から耐エロージョン性を向上さ
せる作用がある。しかし、２％未満の添加では硬度が十
分でなく、一方４％を超えて添加しても硬度が上昇し過
ぎて加工性が劣化するので、その添加範囲を２〜４％と
した。ＷもＭｏと同様に硬度上昇によって耐エロージョ
ン性を改善するが、８％を超えて添加しても効果の一段
の向上はないうえ、加工性が劣化するので、その上限値
を８％とした。
【００１８】Ｈｆは微量の添加でも高温での強度を改善
することから、その上限値を０．２％と定めた。Ｚｒは
脱酸元素として作用するが、その添加量が０．２％を超
えても効果の一段の効果は認められないので、上限値を
０．２％と定めた。Ｙ、ＬａおよびＣｅには熱間加工性
をさらに改善する効果があるので、きびしい条件で熱間
加工が行われる場合には、必要に応じて添加されるが、
どの元素も０．１％を超えて添加しても効果の一段の向
上は認められず、むしろ劣化現象さえ現れるので含有量
をそれぞれ０．１％以下とした。
することから、その上限値を０．２％と定めた。Ｚｒは
脱酸元素として作用するが、その添加量が０．２％を超
えても効果の一段の効果は認められないので、上限値を
０．２％と定めた。Ｙ、ＬａおよびＣｅには熱間加工性
をさらに改善する効果があるので、きびしい条件で熱間
加工が行われる場合には、必要に応じて添加されるが、
どの元素も０．１％を超えて添加しても効果の一段の向
上は認められず、むしろ劣化現象さえ現れるので含有量
をそれぞれ０．１％以下とした。
【００１９】本発明者らはＣｏ、Ｎｉ、Ｃｒを変化させ
た合金を溶製し、鋳造し、熱間圧延して板厚７mmの板材
とし、次いでこの板材に、温度１０５０℃に３０分保持
後、水冷の熱処理を施した後、板材から圧延方向と直角
に、厚さ２mm、幅１５mm、長さ２０mmの試験片を切り出
し、この試験片を５００℃に加熱した装置中に保持し、
直径２mmに整粒した石炭を５００時間にわたって試験片
に噴射するというエロージョン試験を行い、試験前後に
おけるエロージョンの程度を観察した。これらの結果を
科学的に解析した結果、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒの間には前述
の条件が存在することを明らかにした。なお、表１、表
２において○印は表面に窪みがないもの、×印は明らか
な窪みが認められたものである。
た合金を溶製し、鋳造し、熱間圧延して板厚７mmの板材
とし、次いでこの板材に、温度１０５０℃に３０分保持
後、水冷の熱処理を施した後、板材から圧延方向と直角
に、厚さ２mm、幅１５mm、長さ２０mmの試験片を切り出
し、この試験片を５００℃に加熱した装置中に保持し、
直径２mmに整粒した石炭を５００時間にわたって試験片
に噴射するというエロージョン試験を行い、試験前後に
おけるエロージョンの程度を観察した。これらの結果を
科学的に解析した結果、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒの間には前述
の条件が存在することを明らかにした。なお、表１、表
２において○印は表面に窪みがないもの、×印は明らか
な窪みが認められたものである。
【００２０】
【実施例】表１、表２に示される成分組成の合金それぞ
れ１ton を真空誘導加熱炉を用いて溶解し、ＥＳＲ処理
で清浄化して断面５００mm×２５０mmのインゴットに鋳
造した後、熱間圧延して板厚７mmの板材とし、次いでこ
の板材に、温度１０５０℃に３０分保持後、水冷の熱処
理を施した後、板材から圧延方向と直角に、厚さ２mm、
幅１５mm、長さ２０mmの試験片を切り出し、この試験片
を５００℃に加熱した装置中に保持し、直径２mmに整粒
した石炭を５００時間にわたって試験片に噴射するとい
うエロージョン試験を行い、試験前後におけるエロージ
ョンの程度を観察した結果を表１、表２に示した。な
お、表１、表２において○印は表面に窪みがないもの、
×印は明かな窪みが認められたものである。
れ１ton を真空誘導加熱炉を用いて溶解し、ＥＳＲ処理
で清浄化して断面５００mm×２５０mmのインゴットに鋳
造した後、熱間圧延して板厚７mmの板材とし、次いでこ
の板材に、温度１０５０℃に３０分保持後、水冷の熱処
理を施した後、板材から圧延方向と直角に、厚さ２mm、
幅１５mm、長さ２０mmの試験片を切り出し、この試験片
を５００℃に加熱した装置中に保持し、直径２mmに整粒
した石炭を５００時間にわたって試験片に噴射するとい
うエロージョン試験を行い、試験前後におけるエロージ
ョンの程度を観察した結果を表１、表２に示した。な
お、表１、表２において○印は表面に窪みがないもの、
×印は明かな窪みが認められたものである。
【００２１】表１、表２に示される結果から、比較合金
材は耐エロージョン性が劣っているのに対して、本発明
合金１〜３７はいずれの材料も窪みは発生しておらず、
耐エロージョン性に優れた特性を有することが明らかで
ある。
材は耐エロージョン性が劣っているのに対して、本発明
合金１〜３７はいずれの材料も窪みは発生しておらず、
耐エロージョン性に優れた特性を有することが明らかで
ある。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、熱間加工性に優れ、か
つ高温粒子エロージョンに対する優れた抵抗性を有する
合金が得られるので、近年注目されている高温エネルギ
ー装置の実用化および普及に寄与するところ極めて大で
ある。
つ高温粒子エロージョンに対する優れた抵抗性を有する
合金が得られるので、近年注目されている高温エネルギ
ー装置の実用化および普及に寄与するところ極めて大で
ある。
【図１】Ｓ含有量を変化させた３５Ｃｏ−２０Ｎｉ−１
８Ｃｒ合金を用いた熱間での引張試験における破断まで
の伸びとＳ量との関係を示す図である。
８Ｃｒ合金を用いた熱間での引張試験における破断まで
の伸びとＳ量との関係を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０００８％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：２５〜４０％、 Ｃｒ：１２〜１８％、 Ｎｉ：１０〜４０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避不純物
からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０００８％、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：２５〜４０％、 Ｃｒ：１２〜１８％、 Ｎｉ：１０〜４０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種を含有し、残りがＦｅと不可避
不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０００８％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：２５〜４０％、 Ｃｒ：１２〜１８％、 Ｎｉ：１０〜４０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．１％以下、 Ｓｉ：２．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０００８％以下、 Ｎ：０．２％以下、 Ｃｏ：２５〜４０％、 Ｃｒ：１２〜１８％、 Ｎｉ：１０〜４０％ を含有し、 Ｍｏ：２〜４％、 Ｗ：８％以下 の１種または２種を含有し、さらに Ｈｆ：０．２％以下、 Ｚｒ：０．２％以下 のうちの１種または２種と Ｙ：０．１％以下、 Ｌａ：０．１％以下、 Ｃｅ：０．１％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＦｅと不
可避不純物からなる組成を有し、かつ ０．５Ｃｏ＋Ｎｉ＋１．５Ｃｒ≦６５ ０．７≦（Ｎｉ＋Ｃｒ）／（Ｃｏ＋Ｍｏ＋1/2Ｗ）≦
１．２ の条件を満足することを特徴とする熱間加工性および耐
エロージョン性に優れたボイラー用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7150992A JPH05271849A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 熱間加工性および耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7150992A JPH05271849A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 熱間加工性および耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271849A true JPH05271849A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=13462741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7150992A Pending JPH05271849A (ja) | 1992-03-27 | 1992-03-27 | 熱間加工性および耐エロージョン性に優れたボイラー用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05271849A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115961219A (zh) * | 2021-10-12 | 2023-04-14 | 宁波匠心快速成型技术有限公司 | 一种用于3d打印的不锈钢材料、及其制备方法和应用 |
-
1992
- 1992-03-27 JP JP7150992A patent/JPH05271849A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115961219A (zh) * | 2021-10-12 | 2023-04-14 | 宁波匠心快速成型技术有限公司 | 一种用于3d打印的不锈钢材料、及其制备方法和应用 |
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