JPH0526151A - 油圧駆動装置 - Google Patents
油圧駆動装置Info
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- JPH0526151A JPH0526151A JP3175596A JP17559691A JPH0526151A JP H0526151 A JPH0526151 A JP H0526151A JP 3175596 A JP3175596 A JP 3175596A JP 17559691 A JP17559691 A JP 17559691A JP H0526151 A JPH0526151 A JP H0526151A
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- Japan
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- tilt angle
- swash plate
- piston pump
- hydraulic oil
- inclination
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B1/00—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B1/12—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders having cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B1/20—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders having cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having rotary cylinder block
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B1/00—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B1/12—Multi-cylinder machines or pumps characterised by number or arrangement of cylinders having cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B1/26—Control
- F04B1/30—Control of machines or pumps with rotary cylinder blocks
- F04B1/32—Control of machines or pumps with rotary cylinder blocks by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B1/324—Control of machines or pumps with rotary cylinder blocks by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block by changing the inclination of the swash plate
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
- F04B49/08—Regulating by delivery pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B2205/00—Fluid parameters
- F04B2205/08—Pressure difference over a throttle
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】可変容量型斜板式ピストンポンプの駆動源に対
するポンプ起動時における負荷を軽減すると共に、定流
量制御可能な油圧駆動装置を提供すること。 【構成】斜板式ピストンポンプＡの斜板傾角制御機構
は、付勢バネ２１ａの作用によって傾角減少方向に斜板
１１を付勢する傾角復帰機構２１と、コントロールシリ
ンダ２２ａの内圧に基づいて傾角増大方向に斜板１１を
押圧する傾角規制機構２２とによって構成されている。
ピストンポンプＡと定容量油圧モータ２４とを繋ぐ作動
油経路２３には絞り２５が設けられている。コントロー
ルシリンダ２２ａは、起動電磁弁４３及び絞り２５前後
の差圧に基づい作動する流量制御弁３０を介して絞り２
５の上流側及びタンクポートＴに接続されている。起動
電磁弁４３は起動スイッチ４４のＯＮ−ＯＦＦ状況に応
じてコントロールシリンダ２２ａを流量制御弁３０又は
オイルタンクＴに切替え接続する。
するポンプ起動時における負荷を軽減すると共に、定流
量制御可能な油圧駆動装置を提供すること。 【構成】斜板式ピストンポンプＡの斜板傾角制御機構
は、付勢バネ２１ａの作用によって傾角減少方向に斜板
１１を付勢する傾角復帰機構２１と、コントロールシリ
ンダ２２ａの内圧に基づいて傾角増大方向に斜板１１を
押圧する傾角規制機構２２とによって構成されている。
ピストンポンプＡと定容量油圧モータ２４とを繋ぐ作動
油経路２３には絞り２５が設けられている。コントロー
ルシリンダ２２ａは、起動電磁弁４３及び絞り２５前後
の差圧に基づい作動する流量制御弁３０を介して絞り２
５の上流側及びタンクポートＴに接続されている。起動
電磁弁４３は起動スイッチ４４のＯＮ−ＯＦＦ状況に応
じてコントロールシリンダ２２ａを流量制御弁３０又は
オイルタンクＴに切替え接続する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、外部駆動源からの動力
に基づいて、斜板の傾角に応じた量の作動油を吸入・吐
出する可変容量型斜板式ピストンポンプの吐出側の作動
油経路に絞りを設け、この絞りの前後の圧力差に応じて
作動する流量制御弁により、吐出側作動油経路から斜板
傾角制御機構に供給する作動油を調節して、前記ピスト
ンポンプから作動油を定量吐出する油圧駆動装置に関す
る。
に基づいて、斜板の傾角に応じた量の作動油を吸入・吐
出する可変容量型斜板式ピストンポンプの吐出側の作動
油経路に絞りを設け、この絞りの前後の圧力差に応じて
作動する流量制御弁により、吐出側作動油経路から斜板
傾角制御機構に供給する作動油を調節して、前記ピスト
ンポンプから作動油を定量吐出する油圧駆動装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】実開昭６２−９７３０２号公報には、例
えば車両用補機としてのエアーコンディショナーを駆動
する油圧モータに対し、その車両のエンジンに駆動連結
された斜板式ピストンポンプによって定量の作動油を供
給する油圧駆動装置が開示されている。この装置におい
ては、斜板式ピストンポンプと油圧モータとを繋ぐ作動
油経路に絞りが設けられ、更に、この絞りの前後におけ
る差圧に基づいて斜板式ピストンポンプの作動油吐出量
を調節する流量制御弁が設けられている。
えば車両用補機としてのエアーコンディショナーを駆動
する油圧モータに対し、その車両のエンジンに駆動連結
された斜板式ピストンポンプによって定量の作動油を供
給する油圧駆動装置が開示されている。この装置におい
ては、斜板式ピストンポンプと油圧モータとを繋ぐ作動
油経路に絞りが設けられ、更に、この絞りの前後におけ
る差圧に基づいて斜板式ピストンポンプの作動油吐出量
を調節する流量制御弁が設けられている。
【０００３】斜板式ピストンポンプには、斜板を傾角増
大方向に付勢する押圧バネと、この押圧バネのバネ力に
抗して斜板の傾角増大を規制する傾角規制手段とを備え
た斜板傾角制御機構が設けられている。この傾角規制手
段はコントロールシリンダとコントロールピストンとを
備えており、コントロールシリンダの内圧がコントロー
ルピストンを介して斜板に作用し、この作用圧と前記押
圧バネのバネ力との対抗により斜板の傾角が制御され
る。そして、吐出容量が斜板の傾角に応じて加減され
る。
大方向に付勢する押圧バネと、この押圧バネのバネ力に
抗して斜板の傾角増大を規制する傾角規制手段とを備え
た斜板傾角制御機構が設けられている。この傾角規制手
段はコントロールシリンダとコントロールピストンとを
備えており、コントロールシリンダの内圧がコントロー
ルピストンを介して斜板に作用し、この作用圧と前記押
圧バネのバネ力との対抗により斜板の傾角が制御され
る。そして、吐出容量が斜板の傾角に応じて加減され
る。
【０００４】流量制御弁は前記作動油経路に設けられた
絞りの前後の差圧に基づいて切替え作動し、コントロー
ルシリンダに対して吐出圧を作用させ、あるいはコント
ロールシリンダから放圧して、斜板の傾角を制御する。
絞りの前後の差圧に基づいて切替え作動し、コントロー
ルシリンダに対して吐出圧を作用させ、あるいはコント
ロールシリンダから放圧して、斜板の傾角を制御する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
油圧駆動装置では、エンジンの停止状態、即ちピストン
ポンプの停止状態において、斜板は最大傾角に設定され
る。斜板式ピストンポンプは斜板傾角が最大の時に吐出
容量が最大となるため、最大傾角時はエンジンにとって
最大の負荷がかけられた状態にあり、エンジンの起動が
最も困難になっている。
油圧駆動装置では、エンジンの停止状態、即ちピストン
ポンプの停止状態において、斜板は最大傾角に設定され
る。斜板式ピストンポンプは斜板傾角が最大の時に吐出
容量が最大となるため、最大傾角時はエンジンにとって
最大の負荷がかけられた状態にあり、エンジンの起動が
最も困難になっている。
【０００６】従って、エンジンの起動を容易にするため
に、エンジンと斜板式ピストンポンプとの間にクラッチ
機構を介在させていた。そして、エンジンの起動時には
エンジンと斜板式ピストンポンプとの駆動連結を遮断し
てエンジンの負荷を可能な限り軽減すると共に、エンジ
ンの起動後にクラッチ機構を作動させてエンジンを斜板
式ピストンポンプに駆動連結していた。
に、エンジンと斜板式ピストンポンプとの間にクラッチ
機構を介在させていた。そして、エンジンの起動時には
エンジンと斜板式ピストンポンプとの駆動連結を遮断し
てエンジンの負荷を可能な限り軽減すると共に、エンジ
ンの起動後にクラッチ機構を作動させてエンジンを斜板
式ピストンポンプに駆動連結していた。
【０００７】本発明の目的は、クラッチ機構を設けるこ
となく、斜板式ピストンポンプの駆動源に対するポンプ
起動時における負荷を軽減することができる油圧駆動装
置を提供することにある。
となく、斜板式ピストンポンプの駆動源に対するポンプ
起動時における負荷を軽減することができる油圧駆動装
置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明の油圧駆動装置では、傾角減少方向に斜板を付
勢する傾角復帰機構と、流量制御弁によって調節される
作動油を斜板に対して傾角増大方向に作用させる傾角規
制機構とによって斜板傾角制御機構を構成すると共に、
前記傾角規制機構と流量制御弁との間に切替え弁を介在
させ、切替え弁の一方の切替え位置状態では傾角規制機
構とオイルタンクとを連通し、他方の切替え位置状態で
は前記流量制御弁によって調節される作動油を傾角規制
機構に作用させるようにした。
に本発明の油圧駆動装置では、傾角減少方向に斜板を付
勢する傾角復帰機構と、流量制御弁によって調節される
作動油を斜板に対して傾角増大方向に作用させる傾角規
制機構とによって斜板傾角制御機構を構成すると共に、
前記傾角規制機構と流量制御弁との間に切替え弁を介在
させ、切替え弁の一方の切替え位置状態では傾角規制機
構とオイルタンクとを連通し、他方の切替え位置状態で
は前記流量制御弁によって調節される作動油を傾角規制
機構に作用させるようにした。
【０００９】
【作用】斜板式ピストンポンプの停止状態（即ち、外部
駆動源の停止状態）で、かつ切替え弁によって傾角規制
機構とオイルタンクとを連通した状態では、傾角規制機
構による傾角増大方向への吐出圧作用はなくなり、傾角
復帰機構の作用に基づき斜板は最小傾角に保持される。
この最小傾角状態では、外部駆動源に対する斜板式ピス
トンポンプの負荷も最小となる。従って、外部駆動源の
起動、即ち斜板式ピストンポンプの起動が最も容易に達
成される。
駆動源の停止状態）で、かつ切替え弁によって傾角規制
機構とオイルタンクとを連通した状態では、傾角規制機
構による傾角増大方向への吐出圧作用はなくなり、傾角
復帰機構の作用に基づき斜板は最小傾角に保持される。
この最小傾角状態では、外部駆動源に対する斜板式ピス
トンポンプの負荷も最小となる。従って、外部駆動源の
起動、即ち斜板式ピストンポンプの起動が最も容易に達
成される。
【００１０】斜板式ピストンポンプの起動後、切替え弁
の切替え操作によって傾角規制機構と流量制御弁とを接
続することにより、流量制御弁による傾角規制機構に対
する吐出圧の作用制御が行われる。これにより、絞り前
後の圧力変動に基づく斜板の傾角制御が行われ、外部駆
動源の動力変動にかかわらず、一定流量の作動油がピス
トンポンプから作動油経路に吐出される。
の切替え操作によって傾角規制機構と流量制御弁とを接
続することにより、流量制御弁による傾角規制機構に対
する吐出圧の作用制御が行われる。これにより、絞り前
後の圧力変動に基づく斜板の傾角制御が行われ、外部駆
動源の動力変動にかかわらず、一定流量の作動油がピス
トンポンプから作動油経路に吐出される。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明を具体化した一実施例を図１
〜図５に従って説明する。図１に示すように、ピストン
ポンプＡのケーシング１とエンドカバー２とには回転軸
４が軸受け５Ａ，５Ｂを介して支持され、回転軸４上に
はシリンダブロック６がスプライン３を介してスライド
可能かつ相対回転不能に支持されている。回転軸４は車
両用エンジンＥ（図３参照）に駆動連結され、エンジン
Ｅの起動と共に回転を開始する。回転軸４と一体的に回
転するシリンダブロック６にはその軸心の周りに複数の
ボア７が形成され、各ボア７にはピストン８がそれぞれ
スライド変位可能に収容されている。
〜図５に従って説明する。図１に示すように、ピストン
ポンプＡのケーシング１とエンドカバー２とには回転軸
４が軸受け５Ａ，５Ｂを介して支持され、回転軸４上に
はシリンダブロック６がスプライン３を介してスライド
可能かつ相対回転不能に支持されている。回転軸４は車
両用エンジンＥ（図３参照）に駆動連結され、エンジン
Ｅの起動と共に回転を開始する。回転軸４と一体的に回
転するシリンダブロック６にはその軸心の周りに複数の
ボア７が形成され、各ボア７にはピストン８がそれぞれ
スライド変位可能に収容されている。
【００１２】エンドカバー２の内面には弁板９が固定さ
れ、弁板９にはボア７の開口７ａの運動軌跡と符合して
円弧状をなす吸入ポート９ａ及び吐出ポート９ｂが透設
されている。エンドカバー２には両ポート９ａ，９ｂに
連通する吸入通路１０ａ及び吐出通路１０ｂが形成され
ている。回転軸４の回転に連動して各ボア７は吸入ポー
ト９ａ及び吐出ポート９ｂと交互に連通する。
れ、弁板９にはボア７の開口７ａの運動軌跡と符合して
円弧状をなす吸入ポート９ａ及び吐出ポート９ｂが透設
されている。エンドカバー２には両ポート９ａ，９ｂに
連通する吸入通路１０ａ及び吐出通路１０ｂが形成され
ている。回転軸４の回転に連動して各ボア７は吸入ポー
ト９ａ及び吐出ポート９ｂと交互に連通する。
【００１３】ケーシング１内には斜板１１が揺動可能に
支持されており、斜板１１上には環状レース１２が止着
されている。シリンダブロック６内において回転軸４の
周囲には押圧バネ１４が介装されており、そのバネ力は
バネ受け１５を介してシリンダブロック６に作用すると
共に、バネ受け１６、ピン１７及びピボット１８を介し
てシューリテーナ１９に作用する。これにより、シュー
リテーナ１９上において各ピストン８に対応して設けら
れた各シュー２０が環状レース１２に押接される。各ピ
ストン８の先端は、シュー２０に対し揺動可能かつ抜け
不能に連結されている。従って、各ピストン８は回転軸
４の回転に伴って斜板１１の傾角に応じたストロークを
往復動し、ボア７への作動油吸入及びボア７からの作動
油吐出が行われる。
支持されており、斜板１１上には環状レース１２が止着
されている。シリンダブロック６内において回転軸４の
周囲には押圧バネ１４が介装されており、そのバネ力は
バネ受け１５を介してシリンダブロック６に作用すると
共に、バネ受け１６、ピン１７及びピボット１８を介し
てシューリテーナ１９に作用する。これにより、シュー
リテーナ１９上において各ピストン８に対応して設けら
れた各シュー２０が環状レース１２に押接される。各ピ
ストン８の先端は、シュー２０に対し揺動可能かつ抜け
不能に連結されている。従って、各ピストン８は回転軸
４の回転に伴って斜板１１の傾角に応じたストロークを
往復動し、ボア７への作動油吸入及びボア７からの作動
油吐出が行われる。
【００１４】エンドカバー２には、斜板傾角制御機構を
構成する傾角復帰機構２１及び傾角規制機構２２が立設
支持されている。傾角復帰機構２１は付勢バネ２１ａを
備えており、この付勢バネ２１ａのバネ力はバネ座２１
ｂを介して斜板１１の上端部に作用して斜板１１を傾角
減少方向に付勢する。傾角規制機構２２はコントロール
シリンダ２２ａ、コントロールピストン２２ｂ及び調節
ピン２２ｃを備えており、コントロールシリンダ２２ａ
の内圧に応じてコントロールピストン２２ｂが斜板１１
の下端部を傾角増大方向に押圧する。即ち、付勢バネ２
１ａのバネ力に対してコントロールシリンダ２２ａの内
圧が対抗し、両者の均衡に基づいて斜板１１の傾角θが
制御される。
構成する傾角復帰機構２１及び傾角規制機構２２が立設
支持されている。傾角復帰機構２１は付勢バネ２１ａを
備えており、この付勢バネ２１ａのバネ力はバネ座２１
ｂを介して斜板１１の上端部に作用して斜板１１を傾角
減少方向に付勢する。傾角規制機構２２はコントロール
シリンダ２２ａ、コントロールピストン２２ｂ及び調節
ピン２２ｃを備えており、コントロールシリンダ２２ａ
の内圧に応じてコントロールピストン２２ｂが斜板１１
の下端部を傾角増大方向に押圧する。即ち、付勢バネ２
１ａのバネ力に対してコントロールシリンダ２２ａの内
圧が対抗し、両者の均衡に基づいて斜板１１の傾角θが
制御される。
【００１５】調節ピン２２ｃはネジ調節によってコント
ロールシリンダ２２ａ内における突出量を調節すること
ができる。コントロールシリンダ２２ａの内圧減少によ
って、コントロールピストン２２ｂが付勢バネ２１ａの
バネ力に対抗し得ずに後退する場合、調節ピン２２ｃの
先端にコントロールピストン２２ｂの背面が当接してコ
ントロールピストン２２ｂの後退が規制される。即ち、
調節ピン２２ｃによってコントロールピストン２２ｂの
後退限界を設定することにより、斜板１１の最小傾角θ
min を設定することができる。本実施例では、最小傾角
θmin を０に近い値に設定している。
ロールシリンダ２２ａ内における突出量を調節すること
ができる。コントロールシリンダ２２ａの内圧減少によ
って、コントロールピストン２２ｂが付勢バネ２１ａの
バネ力に対抗し得ずに後退する場合、調節ピン２２ｃの
先端にコントロールピストン２２ｂの背面が当接してコ
ントロールピストン２２ｂの後退が規制される。即ち、
調節ピン２２ｃによってコントロールピストン２２ｂの
後退限界を設定することにより、斜板１１の最小傾角θ
min を設定することができる。本実施例では、最小傾角
θmin を０に近い値に設定している。
【００１６】図２及び図３に示すように、ピストンポン
プＡの吐出通路１０ｂは作動油経路２３を介して定容量
油圧モータ２４の吸入側に接続されており、定容量油圧
モータ２４の吐出側は作動油経路２６を介してオイルタ
ンクＴに接続されている。オイルタンクＴ内の作動油は
ピストンポンプＡの吸入通路１０ａに導入される。定容
量油圧モータ２４はピストンポンプＡからの作動油供給
に基づいて、車載用エアーコンディショナーを構成する
圧縮機２７を駆動する。
プＡの吐出通路１０ｂは作動油経路２３を介して定容量
油圧モータ２４の吸入側に接続されており、定容量油圧
モータ２４の吐出側は作動油経路２６を介してオイルタ
ンクＴに接続されている。オイルタンクＴ内の作動油は
ピストンポンプＡの吸入通路１０ａに導入される。定容
量油圧モータ２４はピストンポンプＡからの作動油供給
に基づいて、車載用エアーコンディショナーを構成する
圧縮機２７を駆動する。
【００１７】図２に示すように、エンドカバー２の近傍
には流量制御弁３０が配設されている。流量制御弁３０
内には円筒状のスプール収容室３１が設けられ、その中
にはスプール３２が往復摺動可能に収容されている。ス
プール３２には第一大径部３２ａと第二大径部３２ｂと
が形成されており、両大径部３２ａ，３２ｂは、スプー
ル収容室３１の内周壁に密接してスプール収容室３１
を、第一受圧室３３、切替え通路室３４、及び第二受圧
室３５に三分割している。
には流量制御弁３０が配設されている。流量制御弁３０
内には円筒状のスプール収容室３１が設けられ、その中
にはスプール３２が往復摺動可能に収容されている。ス
プール３２には第一大径部３２ａと第二大径部３２ｂと
が形成されており、両大径部３２ａ，３２ｂは、スプー
ル収容室３１の内周壁に密接してスプール収容室３１
を、第一受圧室３３、切替え通路室３４、及び第二受圧
室３５に三分割している。
【００１８】流量制御弁３０には、コントロールポート
４０、バイパスポート４１及びタンクポート４２が設け
られている。スプール収容室３１内におけるスプール３
２の位置にかかわらず、コントロールポート４０は常に
切替え通路室３４に連通する。これに対し、通路３６と
繋がるバイパスポート４１は、スプール３２が左寄り位
置にある場合に切替え通路室３４に連通し、スプール３
２が右方向に移動すると大径部３２ａによって切替え通
路室３４との連通を遮断される。一方、オイルタンクＴ
と繋がるタンクポート４２は、スプール３２が左寄り位
置にある場合には第二大径部３２ｂによって切替え通路
室３４との連通を遮断され、スプール３２が右方向に移
動すると切替え通路室３４に連通する。第二受圧室３５
には流量調整バネ３８が収容され、そのバネ作用によっ
て常にはスプール３２が左寄り位置（図２に示す位置）
に配置されている。
４０、バイパスポート４１及びタンクポート４２が設け
られている。スプール収容室３１内におけるスプール３
２の位置にかかわらず、コントロールポート４０は常に
切替え通路室３４に連通する。これに対し、通路３６と
繋がるバイパスポート４１は、スプール３２が左寄り位
置にある場合に切替え通路室３４に連通し、スプール３
２が右方向に移動すると大径部３２ａによって切替え通
路室３４との連通を遮断される。一方、オイルタンクＴ
と繋がるタンクポート４２は、スプール３２が左寄り位
置にある場合には第二大径部３２ｂによって切替え通路
室３４との連通を遮断され、スプール３２が右方向に移
動すると切替え通路室３４に連通する。第二受圧室３５
には流量調整バネ３８が収容され、そのバネ作用によっ
て常にはスプール３２が左寄り位置（図２に示す位置）
に配置されている。
【００１９】作動油経路２３には絞り２５が形成されて
いる。流量制御弁３０の第一受圧室３３は通路３６を介
して吐出通路１０ｂ（絞り２５の上流側）に連通し、第
二受圧室３５は通路３７を介して絞り２５の下流側の作
動油経路２３に連通している。従って、絞り２５の上流
側の作動油圧（即ち、吐出圧）をＰ1とし、絞り２５の
下流側の作動油圧をＰ2 とすると、第一受圧室３３及び
第二受圧室３５の内圧はそれぞれＰ1 及びＰ2 となる。
いる。流量制御弁３０の第一受圧室３３は通路３６を介
して吐出通路１０ｂ（絞り２５の上流側）に連通し、第
二受圧室３５は通路３７を介して絞り２５の下流側の作
動油経路２３に連通している。従って、絞り２５の上流
側の作動油圧（即ち、吐出圧）をＰ1とし、絞り２５の
下流側の作動油圧をＰ2 とすると、第一受圧室３３及び
第二受圧室３５の内圧はそれぞれＰ1 及びＰ2 となる。
【００２０】図２〜図５に示すように、傾角規制機構２
２のコントロールシリンダ２２ａは、切替え弁としての
起動電磁弁４３を介して流量制御弁３０のコントロール
ポート４０及びオイルタンクＴに接続されている。起動
電磁弁４３は起動スイッチ４４のＯＮ−ＯＦＦ切替え状
況によって励消磁される。即ち、起動スイッチ４４がＯ
ＦＦの場合、図２及び図３に示すように起動電磁弁４３
はコントロールシリンダ２２ａをオイルタンクＴに接続
する。一方、起動スイッチ４４がＯＮの場合、図４及び
図５に示すように起動電磁弁４３はコントロールシリン
ダ２２ａを流量制御弁３０のコントロールポート４０に
接続する。
２のコントロールシリンダ２２ａは、切替え弁としての
起動電磁弁４３を介して流量制御弁３０のコントロール
ポート４０及びオイルタンクＴに接続されている。起動
電磁弁４３は起動スイッチ４４のＯＮ−ＯＦＦ切替え状
況によって励消磁される。即ち、起動スイッチ４４がＯ
ＦＦの場合、図２及び図３に示すように起動電磁弁４３
はコントロールシリンダ２２ａをオイルタンクＴに接続
する。一方、起動スイッチ４４がＯＮの場合、図４及び
図５に示すように起動電磁弁４３はコントロールシリン
ダ２２ａを流量制御弁３０のコントロールポート４０に
接続する。
【００２１】さて、図３に示すように、エアーコンディ
ショナーを使用しない場合には、起動スイッチ４４はＯ
ＦＦ状態にされ、コントロールシリンダ２２ａは起動電
磁弁４３を介してオイルタンクＴに接続される。その結
果、傾角復帰機構２１の作用によってコントロールシリ
ンダ２２ａが調節ピン２２ｃに当接し、斜板１１は傾角
規制機構２２の調節ピン２２ｃによって設定される最小
傾角θmin に保持される。
ショナーを使用しない場合には、起動スイッチ４４はＯ
ＦＦ状態にされ、コントロールシリンダ２２ａは起動電
磁弁４３を介してオイルタンクＴに接続される。その結
果、傾角復帰機構２１の作用によってコントロールシリ
ンダ２２ａが調節ピン２２ｃに当接し、斜板１１は傾角
規制機構２２の調節ピン２２ｃによって設定される最小
傾角θmin に保持される。
【００２２】本実施例では、最小傾角θmin を０に近い
値に設定しているため、仮に回転軸４が回転される場合
でもピストンポンプＡは極少量の作動油を吸入・吐出す
るに過ぎず、ピストンポンプＡの作動負荷は０に近い状
況にある。従って、ピストンポンプＡの駆動源たるエン
ジンＥに負荷をかけることなく、これを円滑かつ確実に
起動することができる。
値に設定しているため、仮に回転軸４が回転される場合
でもピストンポンプＡは極少量の作動油を吸入・吐出す
るに過ぎず、ピストンポンプＡの作動負荷は０に近い状
況にある。従って、ピストンポンプＡの駆動源たるエン
ジンＥに負荷をかけることなく、これを円滑かつ確実に
起動することができる。
【００２３】図４に示すように、エアーコンディショナ
ーを使用するために起動スイッチ４４がＯＮ状態に切り
替えられると、コントロールシリンダ２２ａが起動電磁
弁４３を介して流量制御弁３０に接続される。故に、斜
板１１の最小傾角θmin 状態において、ピストンポンプ
Ａから僅かに吐出される作動油が、通路３６、バイパス
ポート４１、切替え通路室３４、コントロールポート４
０及び起動電磁弁４３を介してコントロールシリンダ２
２ａに導入される。これにより、傾角規制機構２２のコ
ントロールピストン２２ｂが付勢バネ２１ａのバネ力に
抗して突出し、斜板１１を傾角増大方向に傾動する。
ーを使用するために起動スイッチ４４がＯＮ状態に切り
替えられると、コントロールシリンダ２２ａが起動電磁
弁４３を介して流量制御弁３０に接続される。故に、斜
板１１の最小傾角θmin 状態において、ピストンポンプ
Ａから僅かに吐出される作動油が、通路３６、バイパス
ポート４１、切替え通路室３４、コントロールポート４
０及び起動電磁弁４３を介してコントロールシリンダ２
２ａに導入される。これにより、傾角規制機構２２のコ
ントロールピストン２２ｂが付勢バネ２１ａのバネ力に
抗して突出し、斜板１１を傾角増大方向に傾動する。
【００２４】図２に示すように、流量制御弁３０の第一
受圧室３３の作動油圧Ｐ1 はスプール３２を右方向へ往
動させる力として作用し、第二受圧室３５の作動油圧Ｐ
2 及び流量調整バネ３８はスプール３２を左方向へ復動
させる力として作用する。ここで、スプール収容室３１
の断面積をＳ、流量調整バネ３８のバネ定数をｋ、流量
調整バネ３８の収縮長をΔｘとすると、次式（１） Ｐ1 Ｓ ≦ Ｐ2 Ｓ＋ｋΔｘ …（１） の関係が成立する限り、スプール３２は現位置を保持し
続ける。このとき、コントロールポート４０とバイパス
ポート４１とが連通すると共に、タンクポート４２が第
二大径部３２ｂにより閉塞される。そのため、作動油が
コントロールシリンダ２２ａへ供給され、斜板１１の傾
角増大傾向が助長されてピストンポンプＡの作動油吐出
量が次第に増大する。これに伴い、作動油経路２３にお
ける作動油流量が増大して、本来の制御流量にまで達す
る。
受圧室３３の作動油圧Ｐ1 はスプール３２を右方向へ往
動させる力として作用し、第二受圧室３５の作動油圧Ｐ
2 及び流量調整バネ３８はスプール３２を左方向へ復動
させる力として作用する。ここで、スプール収容室３１
の断面積をＳ、流量調整バネ３８のバネ定数をｋ、流量
調整バネ３８の収縮長をΔｘとすると、次式（１） Ｐ1 Ｓ ≦ Ｐ2 Ｓ＋ｋΔｘ …（１） の関係が成立する限り、スプール３２は現位置を保持し
続ける。このとき、コントロールポート４０とバイパス
ポート４１とが連通すると共に、タンクポート４２が第
二大径部３２ｂにより閉塞される。そのため、作動油が
コントロールシリンダ２２ａへ供給され、斜板１１の傾
角増大傾向が助長されてピストンポンプＡの作動油吐出
量が次第に増大する。これに伴い、作動油経路２３にお
ける作動油流量が増大して、本来の制御流量にまで達す
る。
【００２５】エンジン回転数の上昇によって、ピストン
ポンプＡからの作動油吐出量が増大すると、作動油圧Ｐ
1 が上昇すると共に、絞り２５の前後におけるＰ1 とＰ
2 との差圧が増大する。この圧力上昇によって次式
（２） Ｐ1 Ｓ ＞ Ｐ2 Ｓ＋ｋΔｘ …（２） の関係が成立すると、スプール３２が流量調整バネ３８
のバネ力に抗して図２に示す左寄り位置から右方向へ移
動する。このとき、第一大径部３２ａがバイパスポート
４１を閉塞しつつ、第二大径部３２ｂがタンクポート４
２を開放する。そして、図５に示すように、コントロー
ルシリンダ２２ａが、起動制御弁４３、コントロールポ
ート４０、切替え通路室３４及びタンクポート４２を介
してオイルタンクＴに接続される。これによりコントロ
ールシリンダ２２ａ内の作動油がオイルタンクＴに放出
され、増大し過ぎた斜板１１の傾角θが減少調節され
る。
ポンプＡからの作動油吐出量が増大すると、作動油圧Ｐ
1 が上昇すると共に、絞り２５の前後におけるＰ1 とＰ
2 との差圧が増大する。この圧力上昇によって次式
（２） Ｐ1 Ｓ ＞ Ｐ2 Ｓ＋ｋΔｘ …（２） の関係が成立すると、スプール３２が流量調整バネ３８
のバネ力に抗して図２に示す左寄り位置から右方向へ移
動する。このとき、第一大径部３２ａがバイパスポート
４１を閉塞しつつ、第二大径部３２ｂがタンクポート４
２を開放する。そして、図５に示すように、コントロー
ルシリンダ２２ａが、起動制御弁４３、コントロールポ
ート４０、切替え通路室３４及びタンクポート４２を介
してオイルタンクＴに接続される。これによりコントロ
ールシリンダ２２ａ内の作動油がオイルタンクＴに放出
され、増大し過ぎた斜板１１の傾角θが減少調節され
る。
【００２６】このように、流量制御弁３０によるコント
ロールシリンダ２２ａの内圧制御によって斜板１１の傾
角θが適宜調節されるため、エンジンＥの回転速度の変
動にかかわらず、ピストンポンプＡからの作動油吐出量
（即ち、定容量油圧モータ２４に対する作動油供給量）
が一定の制御流量に保持される。この制御流量の設定値
は、絞り２５の絞り径と流量調整バネ３８のバネ力とに
よって決定される。流量制御弁３０は、Ｐ1 Ｓ＝Ｐ2 Ｓ
＋ｋΔｘ の式関係を成立させる位置にスプール３２を
適宜移動し、スプール３２の第一大径部３２ａ又は第二
大径部３２ｂによってバイパスポート４１又はタンクポ
ート４２の開度を連続的に調節する。
ロールシリンダ２２ａの内圧制御によって斜板１１の傾
角θが適宜調節されるため、エンジンＥの回転速度の変
動にかかわらず、ピストンポンプＡからの作動油吐出量
（即ち、定容量油圧モータ２４に対する作動油供給量）
が一定の制御流量に保持される。この制御流量の設定値
は、絞り２５の絞り径と流量調整バネ３８のバネ力とに
よって決定される。流量制御弁３０は、Ｐ1 Ｓ＝Ｐ2 Ｓ
＋ｋΔｘ の式関係を成立させる位置にスプール３２を
適宜移動し、スプール３２の第一大径部３２ａ又は第二
大径部３２ｂによってバイパスポート４１又はタンクポ
ート４２の開度を連続的に調節する。
【００２７】本実施例によれば、ピストンポンプＡの停
止時において斜板１１の傾角θが最小傾角θmin に設定
されるので、ピストンポンプＡを駆動するエンジンＥに
過大な負荷をかけることなく、エンジンＥを円滑に起動
することができる。従って、従来と異なり、ピストンポ
ンプＡとその駆動源としてのエンジンＥとの間にクラッ
チ機構を設ける必要がなく、油圧駆動装置を簡略化する
ことができる。
止時において斜板１１の傾角θが最小傾角θmin に設定
されるので、ピストンポンプＡを駆動するエンジンＥに
過大な負荷をかけることなく、エンジンＥを円滑に起動
することができる。従って、従来と異なり、ピストンポ
ンプＡとその駆動源としてのエンジンＥとの間にクラッ
チ機構を設ける必要がなく、油圧駆動装置を簡略化する
ことができる。
【００２８】本実施例によれば、作動油経路２３の流量
を常に一定の制御流量に保持することができるため、定
容量油圧モータ２４を一定回転数で駆動することができ
る。従って、エアーコンディショナーを構成する圧縮機
２７を変動のない安定した回転数で連続駆動することが
でき、安定した冷房能力が発揮される。又、従来の如く
圧縮機２７を高速回転する事態がなくなるため、結果的
にエアーコンディショナーの寿命を延ばすことができ
る。
を常に一定の制御流量に保持することができるため、定
容量油圧モータ２４を一定回転数で駆動することができ
る。従って、エアーコンディショナーを構成する圧縮機
２７を変動のない安定した回転数で連続駆動することが
でき、安定した冷房能力が発揮される。又、従来の如く
圧縮機２７を高速回転する事態がなくなるため、結果的
にエアーコンディショナーの寿命を延ばすことができ
る。
【００２９】尚、本発明はエアーコンディショナーの圧
縮機２７を駆動する油圧モータ２４の油圧駆動装置に限
定されるものではなく、可変容量型斜板式ピストンポン
プの適用分野全般にわたって適用することができる。
縮機２７を駆動する油圧モータ２４の油圧駆動装置に限
定されるものではなく、可変容量型斜板式ピストンポン
プの適用分野全般にわたって適用することができる。
【００３０】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、傾
角減少方向に斜板を付勢する傾角復帰機構と、流量制御
弁によって調節される作動油を斜板に対して傾角増大方
向に作用させる傾角規制機構とによって斜板傾角制御機
構を構成すると共に、前記傾角規制機構と流量制御弁と
の間に切替え弁を介在させ、切替え弁の一方の切替え位
置状態では傾角規制機構とオイルタンクとを連通し、他
方の切替え位置状態では前記流量制御弁によって調節さ
れる作動油を傾角規制機構に作用させるようにしたの
で、クラッチ機構を設けることなく、斜板式ピストンポ
ンプの駆動源に対するポンプ起動時における負荷を軽減
することができるという優れた効果を奏する。
角減少方向に斜板を付勢する傾角復帰機構と、流量制御
弁によって調節される作動油を斜板に対して傾角増大方
向に作用させる傾角規制機構とによって斜板傾角制御機
構を構成すると共に、前記傾角規制機構と流量制御弁と
の間に切替え弁を介在させ、切替え弁の一方の切替え位
置状態では傾角規制機構とオイルタンクとを連通し、他
方の切替え位置状態では前記流量制御弁によって調節さ
れる作動油を傾角規制機構に作用させるようにしたの
で、クラッチ機構を設けることなく、斜板式ピストンポ
ンプの駆動源に対するポンプ起動時における負荷を軽減
することができるという優れた効果を奏する。
【図１】本発明を具体化した一実施例のピストンポンプ
本体を示す側断面図である。
本体を示す側断面図である。
【図２】容量制御弁の近傍を示す要部拡大断面図であ
る。
る。
【図３】油圧モータの油圧駆動装置の回路図である。
【図４】油圧モータの油圧駆動装置の回路図である。
【図５】油圧モータの油圧駆動装置の回路図である。
１１…斜板、２１…斜板傾角制御機構を構成する傾角復
帰機構、２２…斜板傾角制御機構を構成する傾角規制機
構、２３…作動油経路、２４…油圧モータ、２５…絞
り、３０…流量制御弁、Ａ…斜板式ピストンポンプ、Ｅ
…外部駆動源としてのエンジン、Ｔ…オイルタンク。
帰機構、２２…斜板傾角制御機構を構成する傾角規制機
構、２３…作動油経路、２４…油圧モータ、２５…絞
り、３０…流量制御弁、Ａ…斜板式ピストンポンプ、Ｅ
…外部駆動源としてのエンジン、Ｔ…オイルタンク。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 外部駆動源からの動力に基づいて、斜板
の傾角に応じた量の作動油を吸入・吐出する可変容量型
斜板式ピストンポンプの吐出側の作動油経路に絞りを設
け、この絞りの前後の圧力差に応じて作動する流量制御
弁により、吐出側作動油経路から斜板傾角制御機構に供
給する作動油を調節して、前記ピストンポンプから作動
油を定量吐出する油圧駆動装置において、 傾角減少方向に斜板を付勢する傾角復帰機構と、前記流
量制御弁によって調節される作動油を斜板に対して傾角
増大方向に作用させる傾角規制機構とによって前記斜板
傾角制御機構を構成すると共に、前記傾角規制機構と流
量制御弁との間に切替え弁を介在させ、切替え弁の一方
の切替え位置状態では傾角規制機構とオイルタンクとを
連通し、他方の切替え位置状態では前記流量制御弁によ
って調節される作動油を傾角規制機構に作用させるよう
にした油圧駆動装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3175596A JPH0526151A (ja) | 1991-07-16 | 1991-07-16 | 油圧駆動装置 |
| KR1019920011066A KR960004241B1 (ko) | 1991-07-16 | 1992-06-25 | 유압 구동 장치 |
| TW081105511A TW209193B (ja) | 1991-07-16 | 1992-07-13 | |
| US07/913,603 US5251537A (en) | 1991-07-16 | 1992-07-14 | Hydraulic driving system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3175596A JPH0526151A (ja) | 1991-07-16 | 1991-07-16 | 油圧駆動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0526151A true JPH0526151A (ja) | 1993-02-02 |
Family
ID=15998855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3175596A Pending JPH0526151A (ja) | 1991-07-16 | 1991-07-16 | 油圧駆動装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5251537A (ja) |
| JP (1) | JPH0526151A (ja) |
| KR (1) | KR960004241B1 (ja) |
| TW (1) | TW209193B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8616469B2 (en) | 2009-06-15 | 2013-12-31 | Kosdo, Inc. | Water-saving shower head with extension utilizing air-pressure |
| JP2014076203A (ja) * | 2012-10-11 | 2014-05-01 | Panasonic Corp | シャワーヘッド |
| JP2019199847A (ja) * | 2018-05-17 | 2019-11-21 | ナブテスコ株式会社 | 油圧ポンプ |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5515768A (en) * | 1995-02-28 | 1996-05-14 | Caterpillar Inc. | Slipper holddown device for an axial piston pump |
| US5782160A (en) * | 1997-05-28 | 1998-07-21 | Vickers, Incorporated | Adjustable stop for variable displacement pumps |
| US5784949A (en) * | 1997-06-25 | 1998-07-28 | Sauer Inc. | Retaining system for slipper holddown pins |
| DE19755386C2 (de) * | 1997-12-12 | 1999-10-21 | Brueninghaus Hydromatik Gmbh | Hydrostatische Maschine mit einer drehbar gelagerten Zylindertrommel und einer einstellbaren Schwenkscheibe |
| US6594993B1 (en) * | 1999-12-23 | 2003-07-22 | Danfoss A/S | Hydraulic driving device and system for a vehicle |
| US6354812B1 (en) * | 2000-06-29 | 2002-03-12 | Eaton Corporation | Adjustment maximum displacement stop for variable displacement piston pump |
| DE10037927C2 (de) * | 2000-08-03 | 2002-11-14 | Sauer Danfoss Neumuenster Gmbh | Hydromotor |
| US6443705B1 (en) * | 2000-11-28 | 2002-09-03 | Ingersoll-Rand Company | Direct drive variable displacement pump |
| DE102007022567A1 (de) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Robert Bosch Gmbh | Axialkolbenmaschine |
| DE102007022569A1 (de) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Robert Bosch Gmbh | Axialkolbenmaschine mit Rückführvorrichtung |
| DE102013003338A1 (de) * | 2013-02-27 | 2014-08-28 | Man Truck & Bus Ag | Antriebssystem für ein Kraftfahrzeug mit verstellbarer Konstant-Pumpeneinrichtung |
| CN105649924B (zh) * | 2014-11-25 | 2019-10-11 | 华域三电汽车空调有限公司 | 斜盘式压缩机及其活塞 |
| CN107288837A (zh) * | 2016-04-13 | 2017-10-24 | 广东科达洁能股份有限公司 | 一种变量柱塞泵及其控制方法 |
| CN107701389A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-02-16 | 舟山梅朋水处理有限公司 | 液体压力变送装置及设备 |
| JP7352517B2 (ja) * | 2020-05-26 | 2023-09-28 | Ｋｙｂ株式会社 | 液圧回転機 |
| JP7026167B2 (ja) * | 2020-05-26 | 2022-02-25 | Ｋｙｂ株式会社 | 液圧回転機 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2888810A (en) * | 1955-09-19 | 1959-06-02 | Sundstrand Machine Tool Co | Hydraulic control system for a refrigeration drive |
| US3431857A (en) * | 1967-08-07 | 1969-03-11 | Gen Signal Corp | Controls for overcenter motor-pump unit |
| US4028010A (en) * | 1974-06-21 | 1977-06-07 | Caterpillar Tractor Co. | Reversible, variable-displacement piston pump with positioner means for automatic return to zero displacement |
| US4381176A (en) * | 1981-08-13 | 1983-04-26 | Abex Corporation | Destroking start valve for variable displacement pump |
| JPS6297302A (ja) * | 1985-10-23 | 1987-05-06 | ジェイエスアール株式会社 | 抵抗温度計 |
| US4723892A (en) * | 1987-03-19 | 1988-02-09 | Cowan Philip L | Constant power variable volume pump |
-
1991
- 1991-07-16 JP JP3175596A patent/JPH0526151A/ja active Pending
-
1992
- 1992-06-25 KR KR1019920011066A patent/KR960004241B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-07-13 TW TW081105511A patent/TW209193B/zh active
- 1992-07-14 US US07/913,603 patent/US5251537A/en not_active Expired - Fee Related
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| JP2023010903A (ja) * | 2018-05-17 | 2023-01-20 | ナブテスコ株式会社 | 油圧ポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW209193B (ja) | 1993-07-11 |
| KR960004241B1 (ko) | 1996-03-28 |
| KR930002695A (ko) | 1993-02-23 |
| US5251537A (en) | 1993-10-12 |
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