JPH05195055A - スケール密着性のよい構造用厚鋼板及びその製造法 - Google Patents
スケール密着性のよい構造用厚鋼板及びその製造法Info
- Publication number
- JPH05195055A JPH05195055A JP30873992A JP30873992A JPH05195055A JP H05195055 A JPH05195055 A JP H05195055A JP 30873992 A JP30873992 A JP 30873992A JP 30873992 A JP30873992 A JP 30873992A JP H05195055 A JPH05195055 A JP H05195055A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- rolling
- steel plate
- steel
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スケール密着性のよい構造用厚鋼板を提供す
る。 【構成】 Ａｃ3 ℃以上から圧延を開始した構造用鋼の
鋳片を圧延中に、鋼板平均温度１２００℃〜Ａｒ3 ℃の
間で冷却時間と総圧延時間との関係が冷却時間／総圧延
時間＞０．２を満足する表面温度で２℃／秒以上の冷却
を行いながら圧延する。 【効果】 鋼板の表面に厚みが１０μｍ以下でかつＦｅ
3 Ｏ4 の組成比が７０％以上のスケールを有する構造用
厚鋼板を生産性よく安定して製造できる。この鋼板はス
ケール密着性がよい。
る。 【構成】 Ａｃ3 ℃以上から圧延を開始した構造用鋼の
鋳片を圧延中に、鋼板平均温度１２００℃〜Ａｒ3 ℃の
間で冷却時間と総圧延時間との関係が冷却時間／総圧延
時間＞０．２を満足する表面温度で２℃／秒以上の冷却
を行いながら圧延する。 【効果】 鋼板の表面に厚みが１０μｍ以下でかつＦｅ
3 Ｏ4 の組成比が７０％以上のスケールを有する構造用
厚鋼板を生産性よく安定して製造できる。この鋼板はス
ケール密着性がよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スケール密着性のよい
構造用厚鋼板とその鋼板を生産性よく製造する方法に関
するものである。
構造用厚鋼板とその鋼板を生産性よく製造する方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、厚板材の鋼板スケール性状は、曲
げ加工部材でそのまま塗装する場合の塗装むら防止、プ
レス成形時に剥離したスケールによる押し込み疵防止等
の問題より、使用される鋼板のスケールのタイト性に対
する要望は厳しさを増し、また鋼板の塗装性や美観の観
点から赤スケールの少ない鋼板に対する要望も高まって
いる。
げ加工部材でそのまま塗装する場合の塗装むら防止、プ
レス成形時に剥離したスケールによる押し込み疵防止等
の問題より、使用される鋼板のスケールのタイト性に対
する要望は厳しさを増し、また鋼板の塗装性や美観の観
点から赤スケールの少ない鋼板に対する要望も高まって
いる。
【０００３】スケールの密着性を改善する方法として、
熱間圧延された線材の分野において、例えば鉄と鋼，６
５（１９７９），Ｓ３９０に記載のように、スケール厚
みを薄くする方法が提案されている。スケール厚みを薄
くすることにより、タイトスケール化する方法を熱延鋼
板へ適用した例として、例えば特開昭５８−１５７５１
７号公報記載のように仕上げ圧延機と水冷装置間をラミ
ナー水冷で覆い、大気と遮断する方法、特開昭６０−２
４３２０号公報、特開昭６０−７７９２２号公報記載の
ように圧延終了後の低炭素アルミキルド鋼を非酸性雰囲
気下で低温まで冷却する方法、特開昭６１−１２３４０
３号公報記載のように仕上げ圧延直後に不活性ガスある
いは還元性ガス雰囲気下で低温まで冷却する方法、特開
昭６１−１９５７０２号公報記載のようにＣｒを添加し
た低炭素アルミキルド鋼を圧延直後に冷却する方法が提
案されている。
熱間圧延された線材の分野において、例えば鉄と鋼，６
５（１９７９），Ｓ３９０に記載のように、スケール厚
みを薄くする方法が提案されている。スケール厚みを薄
くすることにより、タイトスケール化する方法を熱延鋼
板へ適用した例として、例えば特開昭５８−１５７５１
７号公報記載のように仕上げ圧延機と水冷装置間をラミ
ナー水冷で覆い、大気と遮断する方法、特開昭６０−２
４３２０号公報、特開昭６０−７７９２２号公報記載の
ように圧延終了後の低炭素アルミキルド鋼を非酸性雰囲
気下で低温まで冷却する方法、特開昭６１−１２３４０
３号公報記載のように仕上げ圧延直後に不活性ガスある
いは還元性ガス雰囲気下で低温まで冷却する方法、特開
昭６１−１９５７０２号公報記載のようにＣｒを添加し
た低炭素アルミキルド鋼を圧延直後に冷却する方法が提
案されている。
【０００４】しかしながら、これらの方法は、実際上、
その実現には、高速で通板する鋼板を大気と遮断するた
めの設備、あるいは高速で通板する鋼板を圧延直後に直
ちに低温まで急冷する設備等を必要とするものであり、
多大な設備コストの増大を招く欠点を有する。これらの
方法を改善し、スケールを薄くかつスケールの組成を制
御する方法として、特開昭６４−８３６１５号公報記載
のように主要元素の成分を規定し、かつ圧延後の冷速の
みを規定する方法が提案されているが、引張強さが３０
kgf/mm2 程度の鋼板を対象とする製造方法に関するもの
であり、本発明が対象とする構造用鋼の引張強さ４０kg
f/mm2 以上の強度を満たさない。また、前記した連続圧
延工程で製造される熱延鋼板は、厚鋼板に比較して高温
滞留時間が大幅に短いので、スケールを薄スケール化す
る上では極めて有利な状況下にあり、厚鋼板の圧延で用
いられるようなリバース圧延での圧延時間の比較的長い
製造時のスケール制御方法に関して有益な方法は殆どな
い。
その実現には、高速で通板する鋼板を大気と遮断するた
めの設備、あるいは高速で通板する鋼板を圧延直後に直
ちに低温まで急冷する設備等を必要とするものであり、
多大な設備コストの増大を招く欠点を有する。これらの
方法を改善し、スケールを薄くかつスケールの組成を制
御する方法として、特開昭６４−８３６１５号公報記載
のように主要元素の成分を規定し、かつ圧延後の冷速の
みを規定する方法が提案されているが、引張強さが３０
kgf/mm2 程度の鋼板を対象とする製造方法に関するもの
であり、本発明が対象とする構造用鋼の引張強さ４０kg
f/mm2 以上の強度を満たさない。また、前記した連続圧
延工程で製造される熱延鋼板は、厚鋼板に比較して高温
滞留時間が大幅に短いので、スケールを薄スケール化す
る上では極めて有利な状況下にあり、厚鋼板の圧延で用
いられるようなリバース圧延での圧延時間の比較的長い
製造時のスケール制御方法に関して有益な方法は殆どな
い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はスケール密着
性のよい構造用鋼材と、その鋼材を生産性よく、経済的
に効率よく製造する方法を提供することを課題とするも
のである。
性のよい構造用鋼材と、その鋼材を生産性よく、経済的
に効率よく製造する方法を提供することを課題とするも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。 鋼板の表面に厚みが１０μｍ以下でかつＦｅ3 Ｏ4 の
組成比が７０％以上のスケールを有することを特徴とす
るスケール密着性のよい構造用厚鋼板。
りである。 鋼板の表面に厚みが１０μｍ以下でかつＦｅ3 Ｏ4 の
組成比が７０％以上のスケールを有することを特徴とす
るスケール密着性のよい構造用厚鋼板。
【０００７】Ａｃ3 点以上から圧延を開始した構造用
鋼の鋳片を圧延中に、鋼板平均温度１２００℃〜Ａｒ3
℃の間で冷却時間と総圧延時間との関係が冷却時間／総
圧延時間＞０．２を満足する表面温度で２℃／秒以上の
冷却を行いながら圧延することを特徴とするスケール密
着性のよい構造用厚鋼板の製造法。
鋼の鋳片を圧延中に、鋼板平均温度１２００℃〜Ａｒ3
℃の間で冷却時間と総圧延時間との関係が冷却時間／総
圧延時間＞０．２を満足する表面温度で２℃／秒以上の
冷却を行いながら圧延することを特徴とするスケール密
着性のよい構造用厚鋼板の製造法。
【０００８】前記の圧延終了後に５℃／秒以上の冷
却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却することを特徴
とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法。 前記の圧延終了に引続き１０秒以内に５℃／秒以上
の冷却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却することを
特徴とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造
法。 前記の圧延終了後に、焼入れ焼戻しを行うことを特
徴とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法。
却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却することを特徴
とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法。 前記の圧延終了に引続き１０秒以内に５℃／秒以上
の冷却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却することを
特徴とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造
法。 前記の圧延終了後に、焼入れ焼戻しを行うことを特
徴とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法。
【０００９】
【作用】本発明が対象とする構造用鋼は、例えば特公昭
５８−１４８４９号公報に記載され、次記するように、
通常の溶接構造用鋼で所要の材質を得るために従来から
当該分野で活用されている添加元素の種類と量を同様に
使用する。従って、これ等を含む鋼を本発明は対象鋼と
するものである。
５８−１４８４９号公報に記載され、次記するように、
通常の溶接構造用鋼で所要の材質を得るために従来から
当該分野で活用されている添加元素の種類と量を同様に
使用する。従って、これ等を含む鋼を本発明は対象鋼と
するものである。
【００１０】各成分元素につきその添加理由と量を以下
に示す。Ｃは鋼の強度を向上する有効な成分として添加
するものであるが、０．２０％を超える過剰な含有量で
はＨＡＺ（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）に
島状マルテンサイトが析出し、ＨＡＺ靭性を著しく劣化
させるので、０．２０％以下に規制する。
に示す。Ｃは鋼の強度を向上する有効な成分として添加
するものであるが、０．２０％を超える過剰な含有量で
はＨＡＺ（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）に
島状マルテンサイトが析出し、ＨＡＺ靭性を著しく劣化
させるので、０．２０％以下に規制する。
【００１１】Ｓｉは溶鋼の脱酸元素として必要であり、
また強度増加元素として添加するが、０．０１％未満で
は脱酸効果が不十分であり、１．０％を超えて添加する
と鋼の加工性が低下し、ＨＡＺの靭性が低下するため、
添加量は０．０１〜１．０％に規制する。
また強度増加元素として添加するが、０．０１％未満で
は脱酸効果が不十分であり、１．０％を超えて添加する
と鋼の加工性が低下し、ＨＡＺの靭性が低下するため、
添加量は０．０１〜１．０％に規制する。
【００１２】Ｍｎも脱酸成分元素として必要であり、
０．３％未満では鋼の清浄度が低下し、加工性を害す
る。また線材の強度を向上させる成分として０．３％以
上の添加が必要である。しかし、Ｍｎは過剰の添加によ
り溶接性を著しく劣化させるので２．０％を上限とす
る。
０．３％未満では鋼の清浄度が低下し、加工性を害す
る。また線材の強度を向上させる成分として０．３％以
上の添加が必要である。しかし、Ｍｎは過剰の添加によ
り溶接性を著しく劣化させるので２．０％を上限とす
る。
【００１３】Ａｌ及びＮは、Ａｌ窒化物により鋼の結晶
粒径を微細化できるので必要である。しかし、添加量が
少ないとその効果がなく、過剰の場合には鋼の靭性を劣
化させるので、Ａｌの添加量は０．００１〜０．２０％
に規制し、不可避的に含有されるＮは０．０２０％以下
に限定する。
粒径を微細化できるので必要である。しかし、添加量が
少ないとその効果がなく、過剰の場合には鋼の靭性を劣
化させるので、Ａｌの添加量は０．００１〜０．２０％
に規制し、不可避的に含有されるＮは０．０２０％以下
に限定する。
【００１４】本発明が対象とする鋼の基本成分は以上の
通りである。これを基本に母材強度の上昇あるいは継手
靭性の向上を目的として、要求される性質に応じて合金
元素を添加する場合は、添加し過ぎると溶接性の確保が
困難になる。そこで、合金としては、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｗ，Ｐ，Ｃｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，希土類元素，Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，
Ｂを１種類以上添加してよいが、添加量は合計で４．５
％以内に規制する。
通りである。これを基本に母材強度の上昇あるいは継手
靭性の向上を目的として、要求される性質に応じて合金
元素を添加する場合は、添加し過ぎると溶接性の確保が
困難になる。そこで、合金としては、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｃｕ，Ｗ，Ｐ，Ｃｏ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔ
ａ，Ｈｆ，希土類元素，Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｔｅ，Ｓｅ，
Ｂを１種類以上添加してよいが、添加量は合計で４．５
％以内に規制する。
【００１５】冷却する際の温度域の下限温度は圧延の終
了温度とも関連し、Ａｒ3 ℃以下で冷却すると圧延終了
温度がＡｒ3 −１００℃を確保できないことがあるため
に設定した。鋼板で最も低温となる鋼板の表面がＡｒ3
−１００℃未満になるとオーステナイトから一部変態し
たフェライトが加工されて表層部の靭性が著しく劣化す
るので、圧延終了温度はＡｒ3 −１００℃以上とするこ
とが望ましい。
了温度とも関連し、Ａｒ3 ℃以下で冷却すると圧延終了
温度がＡｒ3 −１００℃を確保できないことがあるため
に設定した。鋼板で最も低温となる鋼板の表面がＡｒ3
−１００℃未満になるとオーステナイトから一部変態し
たフェライトが加工されて表層部の靭性が著しく劣化す
るので、圧延終了温度はＡｒ3 −１００℃以上とするこ
とが望ましい。
【００１６】また、本発明の実施に当たって、上記した
Ａｃ3 点以上の温度履歴を施す時は、圧延電力原単位と
加熱燃料原単位のバランスと鋳片のハンドリング条件か
ら１３５０℃以下とするのが望ましい。
Ａｃ3 点以上の温度履歴を施す時は、圧延電力原単位と
加熱燃料原単位のバランスと鋳片のハンドリング条件か
ら１３５０℃以下とするのが望ましい。
【００１７】更に圧延終了後に、引続き５℃／秒以上の
冷却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却して、圧延後
冷却開始までの時間を制御するときは、スケールの成長
抑制を図る上で有効である。本発明者等は、前記従来技
術が有する問題を解消するために、下記の化学成分を有
する一般的な構造用鋼を用いて種々実験検討を繰り返し
た。 Ｃ ：０．０５〜０．１５％ Ｓｉ：０．１５
〜０．２５％ Ｍｎ：０．８〜１．６％ Ａｌ：０．０１
〜０．０５％ Ｎ ：０．００２０〜０．００５０％
冷却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却して、圧延後
冷却開始までの時間を制御するときは、スケールの成長
抑制を図る上で有効である。本発明者等は、前記従来技
術が有する問題を解消するために、下記の化学成分を有
する一般的な構造用鋼を用いて種々実験検討を繰り返し
た。 Ｃ ：０．０５〜０．１５％ Ｓｉ：０．１５
〜０．２５％ Ｍｎ：０．８〜１．６％ Ａｌ：０．０１
〜０．０５％ Ｎ ：０．００２０〜０．００５０％
【００１８】まず、実験で得られた鋼板について、スケ
ールの厚み、スケール組成中のＦｅ3 Ｏ4 の比率とスケ
ールの密着性の関係を調査したところ図１を得た。厚み
が１０μｍ以下になると密着性が改善される傾向にある
が、同じ１０μｍ以下のスケール厚みでもスケール組成
中のＦｅ3 Ｏ4 の比率が７０％以上なければ、密着性が
改善されないことが明らかとなった。
ールの厚み、スケール組成中のＦｅ3 Ｏ4 の比率とスケ
ールの密着性の関係を調査したところ図１を得た。厚み
が１０μｍ以下になると密着性が改善される傾向にある
が、同じ１０μｍ以下のスケール厚みでもスケール組成
中のＦｅ3 Ｏ4 の比率が７０％以上なければ、密着性が
改善されないことが明らかとなった。
【００１９】更に、上記鋼板のスケール厚み、組成をプ
ロセス条件（１１００℃からＡｒ3 点の間で圧延中に冷
却した場合の冷却速度と冷却時間／総圧延時間）から整
理し、図２を得た。図２より、表面の冷却速度が２℃／
秒以上で、かつ冷却時間／総圧延時間が０．２以上の値
になると、厚みが１０μｍ以下で、かつ組成中のＦｅ3
Ｏ4 の比率が７０％以上となることを知得した。
ロセス条件（１１００℃からＡｒ3 点の間で圧延中に冷
却した場合の冷却速度と冷却時間／総圧延時間）から整
理し、図２を得た。図２より、表面の冷却速度が２℃／
秒以上で、かつ冷却時間／総圧延時間が０．２以上の値
になると、厚みが１０μｍ以下で、かつ組成中のＦｅ3
Ｏ4 の比率が７０％以上となることを知得した。
【００２０】以上のことから、スケールの密着性が良好
になる原因は、スケールの厚みとスケール組成に関係が
あり、本発明ではスケール厚みと組成の双方をコントロ
ールする。尚、スケールの密着性は、スケール組成と地
鉄の結合力の差に関係があり、格子間隔の関係から、Ｆ
ｅ3 Ｏ4 は地鉄との密着性がよく、スケールの色は黒色
であることが知られている。
になる原因は、スケールの厚みとスケール組成に関係が
あり、本発明ではスケール厚みと組成の双方をコントロ
ールする。尚、スケールの密着性は、スケール組成と地
鉄の結合力の差に関係があり、格子間隔の関係から、Ｆ
ｅ3 Ｏ4 は地鉄との密着性がよく、スケールの色は黒色
であることが知られている。
【００２１】上記のスケール形成の理由に関して、薄
スケール化、組成制御の観点から以下の２点が推察さ
れる。 薄スケール化 冷却による高温滞留時間の短縮により、地鉄が酸化され
る厚みの絶対値の減少が促進され、スケールが薄スケー
ル化したと推察される。 スケール組成の制御 本発明では、表面が圧延中に極度に急冷されるために、
高温で生成したＦｅＯがＦｅＯの共析変態点（４ＦｅＯ
→Ｆｅ3 Ｏ4 ＋Ｆｅ）である５７０℃以下にさらされる
時間が結果的に長くなり、Ｆｅ3 Ｏ4 が多く生成したも
のと推察される。
スケール化、組成制御の観点から以下の２点が推察さ
れる。 薄スケール化 冷却による高温滞留時間の短縮により、地鉄が酸化され
る厚みの絶対値の減少が促進され、スケールが薄スケー
ル化したと推察される。 スケール組成の制御 本発明では、表面が圧延中に極度に急冷されるために、
高温で生成したＦｅＯがＦｅＯの共析変態点（４ＦｅＯ
→Ｆｅ3 Ｏ4 ＋Ｆｅ）である５７０℃以下にさらされる
時間が結果的に長くなり、Ｆｅ3 Ｏ4 が多く生成したも
のと推察される。
【００２２】
供試鋼 本発明の鋼成分は、前記した一般的な構造用鋼の元素と
添加量であれば何れの組合せでもよい。実施例に用いた
化学成分を表１に示す。これは構造用鋼の分野で強度レ
ベルが異なる代表的な化学成分でもある。
添加量であれば何れの組合せでもよい。実施例に用いた
化学成分を表１に示す。これは構造用鋼の分野で強度レ
ベルが異なる代表的な化学成分でもある。
【００２３】
【表１】
【００２４】製造条件及び材質結果 製造条件及び得られた材質、スケールの厚み、組成及び
密着性を表２，表３に示す。尚、Ｆｅ2 Ｏ3 の比率、ス
ケールの色も併記した。スケールの色と組成の関係は、
Ｆｅ3 Ｏ4 は黒色で、Ｆｅ2 Ｏ3 の比率が多いほど赤色
を呈することが知られている。
密着性を表２，表３に示す。尚、Ｆｅ2 Ｏ3 の比率、ス
ケールの色も併記した。スケールの色と組成の関係は、
Ｆｅ3 Ｏ4 は黒色で、Ｆｅ2 Ｏ3 の比率が多いほど赤色
を呈することが知られている。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】溶接ビードのり性は下記の方法で実施、評
価した。 溶接方法：ＣＯ2 アーク溶接、水平隅肉溶接、ワイヤー
１．６mmφ 溶接条件：電流４００Ａ、電圧３７Ｖ、狙い角度５５
°、 トーチ角度９０°、速度５０cpm判定は図３の要領で実
施した。
価した。 溶接方法：ＣＯ2 アーク溶接、水平隅肉溶接、ワイヤー
１．６mmφ 溶接条件：電流４００Ａ、電圧３７Ｖ、狙い角度５５
°、 トーチ角度９０°、速度５０cpm判定は図３の要領で実
施した。
【００２８】表１に示す供試鋼は、鋼番１，２が４０キ
ロ級鋼、鋼番３〜６が５０キロ級鋼、鋼番７が６０キロ
級鋼である。また、供試鋼には必要に応じてＶ，Ｎｂ，
Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加して
いる。No．Ａ１〜Ａ１０の本発明例では、何れも材質、
スケールの密着性が優れた構造用鋼板が得られた。これ
に対し、圧延中に十分な冷却を行わなかった比較例No．
Ｂ１〜Ｂ９は、スケール厚み、組成ともに所定の特性を
満足せず、密着性が不良であった。
ロ級鋼、鋼番３〜６が５０キロ級鋼、鋼番７が６０キロ
級鋼である。また、供試鋼には必要に応じてＶ，Ｎｂ，
Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ等の合金元素を添加して
いる。No．Ａ１〜Ａ１０の本発明例では、何れも材質、
スケールの密着性が優れた構造用鋼板が得られた。これ
に対し、圧延中に十分な冷却を行わなかった比較例No．
Ｂ１〜Ｂ９は、スケール厚み、組成ともに所定の特性を
満足せず、密着性が不良であった。
【００２９】また、最近要求の高まっている鋼板のレー
ザーによる切断性、溶接ビードのり性も評価し本発明鋼
は、それらの物性が極めて優れることがわかった。
ザーによる切断性、溶接ビードのり性も評価し本発明鋼
は、それらの物性が極めて優れることがわかった。
【００３０】
【発明の効果】本発明は、赤スケールが少ない構造用鋼
板を極めて高い生産性の下で円滑に安定して製造するこ
とを可能としたもので、当該分野を中心に産業界にもた
らす経済的効果は極めて大きい。
板を極めて高い生産性の下で円滑に安定して製造するこ
とを可能としたもので、当該分野を中心に産業界にもた
らす経済的効果は極めて大きい。
【図１】スケール厚み、スケール組成中のＦｅ3 Ｏ4 の
比率とスケールの密着性との関係を示す図である。
比率とスケールの密着性との関係を示す図である。
【図２】冷却速度別の冷却時間／総圧延時間とスケール
厚み、組成比との関係を示す図である。
厚み、組成比との関係を示す図である。
【図３】（ａ）及び（ｂ）は溶接ビードのり性評価の模
式図である。
式図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉川 宏 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内 (72)発明者 川島 善樹果 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内 (72)発明者 土師 利昭 大分市大字西ノ洲１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内
Claims (5)
- 【請求項１】 鋼板の表面に厚みが１０μｍ以下でかつ
Ｆｅ3 Ｏ4 の組成比が７０％以上のスケールを有するこ
とを特徴とするスケール密着性のよい構造用厚鋼板。 - 【請求項２】 Ａｃ3 ℃以上の温度から圧延を開始した
構造用鋼の鋳片をＡｒ3 点以上で圧延を終了する工程に
おいて、鋼板平均温度１２００℃〜Ａｒ3 ℃の間で冷却
時間と総圧延時間との関係が冷却時間／総圧延時間＞
０．２を満足し、表面の冷却速度が２℃／秒以上の冷却
速度で冷却を行いながら圧延することを特徴とするスケ
ール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法。 - 【請求項３】 圧延終了後に、引続き圧延終了後５℃／
秒以上の冷却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却する
ことを特徴とする請求項２記載のスケール密着性のよい
構造用厚鋼板の製造法。 - 【請求項４】 圧延終了後引続き１０秒以内に５℃／秒
以上の冷却速度で６５０℃以下の温度に加速冷却するこ
とを特徴とする請求項２記載のスケール密着性のよい構
造用厚鋼板の製造法。 - 【請求項５】 圧延終了後に、焼入れ焼戻しを行うこと
を特徴とする請求項２記載のスケール密着性のよい構造
用厚鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30873992A JP3169453B2 (ja) | 1991-11-18 | 1992-11-18 | スケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32837191 | 1991-11-18 | ||
| JP3-328371 | 1991-11-18 | ||
| JP30873992A JP3169453B2 (ja) | 1991-11-18 | 1992-11-18 | スケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05195055A true JPH05195055A (ja) | 1993-08-03 |
| JP3169453B2 JP3169453B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=26565673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30873992A Expired - Fee Related JP3169453B2 (ja) | 1991-11-18 | 1992-11-18 | スケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3169453B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016199778A (ja) * | 2015-04-07 | 2016-12-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼材およびその鋼材の製造方法 |
| JP2020114938A (ja) * | 2019-01-18 | 2020-07-30 | 日本製鉄株式会社 | 厚鋼板 |
-
1992
- 1992-11-18 JP JP30873992A patent/JP3169453B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016199778A (ja) * | 2015-04-07 | 2016-12-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼材およびその鋼材の製造方法 |
| JP2020114938A (ja) * | 2019-01-18 | 2020-07-30 | 日本製鉄株式会社 | 厚鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3169453B2 (ja) | 2001-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5855696A (en) | Ultra low carbon, cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having improved fatigue properties and processes for producing the same | |
| JP4325998B2 (ja) | スポット溶接性及び材質安定性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2023093564A (ja) | 熱間成形部材 | |
| JP6811854B2 (ja) | フラックス入りワイヤ用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP5124865B2 (ja) | 高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2003193194A (ja) | 溶接性および穴拡げ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| US20200149127A1 (en) | Cold rolled steel sheet for flux-cored wire, and manufacturing method therefor | |
| JP3169453B2 (ja) | スケール密着性のよい構造用厚鋼板の製造法 | |
| JPH07118792A (ja) | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JPS63100126A (ja) | 加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法 | |
| JP3379375B2 (ja) | フランジ加工性の優れた溶接缶用極薄鋼板、溶接缶、および溶接缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| JPS6237322A (ja) | 表面性状と曲げ加工性に優れた低降伏比型冷延高張力鋼板の製造法 | |
| JP3238217B2 (ja) | スケール密着性がよく、ヤング率の高い構造用厚鋼板及びその製造法 | |
| JP4304812B2 (ja) | 溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 | |
| JP3293424B2 (ja) | 非ｉｆ鋼系非時効性極低炭素冷延鋼板の製造法 | |
| WO2019132362A1 (ko) | 플럭스 코어드 와이어용 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| JP3598086B2 (ja) | 加工性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3263348B2 (ja) | 非熱処理型高加工性電縫鋼管の製造方法 | |
| JP3589416B2 (ja) | 疲労特性に優れた深絞り用極低炭素溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPS5935414B2 (ja) | 溶接性の優れた高強度鋼の製造方法 | |
| JPH07138638A (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| WO2024041820A1 (en) | Hot-rolled high-strength steel sheet with excellent low-temperature impact toughness and method for manufacture the same | |
| JP2023111034A (ja) | 抵抗スポット溶接継手及び抵抗スポット溶接継手の製造方法 | |
| JPH0726346A (ja) | 高密度エネルギービーム溶接後の成形性に優れた極低炭素冷延鋼板および該冷延鋼板を原板とした表面処理鋼板 | |
| JP3212347B2 (ja) | 低温での靭性が優れた構造用厚鋼板の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010206 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |