JPS63100126A - 加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法Info
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- JPS63100126A JPS63100126A JP24396386A JP24396386A JPS63100126A JP S63100126 A JPS63100126 A JP S63100126A JP 24396386 A JP24396386 A JP 24396386A JP 24396386 A JP24396386 A JP 24396386A JP S63100126 A JPS63100126 A JP S63100126A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造
方法に係り、引張強さ５５ｋｇｆ／Ｎ：以上、降伏比６
２％以下の熱延高張力鋼に関し、油井管の分野で利用さ
れる。
方法に係り、引張強さ５５ｋｇｆ／Ｎ：以上、降伏比６
２％以下の熱延高張力鋼に関し、油井管の分野で利用さ
れる。
電縫油井管用鋼は溶接性に優れていることは勿論である
が、更に高強度で造営加工が容易な低降伏比であること
が望ましく、鋼種としてＡＰＩ５ＡＫ５５ｆｌＩＩがあ
る。
が、更に高強度で造営加工が容易な低降伏比であること
が望ましく、鋼種としてＡＰＩ５ＡＫ５５ｆｌＩＩがあ
る。
低降伏比を得るため、例えば自在丸らは熱延後の冷却パ
ターンを後半急冷に変えることにより降伏比が６５％未
満の低降伏比材が得られることを示した（Ｒ＆Ｄ神戸製
鋼技報ｖｏｊ ３３ 、Ｎｏ、４ ）。
ターンを後半急冷に変えることにより降伏比が６５％未
満の低降伏比材が得られることを示した（Ｒ＆Ｄ神戸製
鋼技報ｖｏｊ ３３ 、Ｎｏ、４ ）。
また、特開昭６０−２１３２５号では化学成分を規制す
ることにより、引張強さが６０ ｋｇｆ７．、’ Ｊｕ
上で降伏比７５％未満の低降伏比材が得られることを示
している。しかしながら従来の方法では板厚が８ｍ以下
で降伏比が６２％未満を平均して得ることはきわめて困
難であった。
ることにより、引張強さが６０ ｋｇｆ７．、’ Ｊｕ
上で降伏比７５％未満の低降伏比材が得られることを示
している。しかしながら従来の方法では板厚が８ｍ以下
で降伏比が６２％未満を平均して得ることはきわめて困
難であった。
これは板厚が薄くなると仕上圧延での全圧下率が必然的
に高くなり、γ粒が細粒化し、変態後のフェライト粒も
細粒化するためである。結晶粒が細粒化すると降伏点が
上昇する効果は“Ｈａｌｌ−Ｐａｔｃｈの関係”として
一般的に知られている事項である。この結果、板厚の薄
い材料では降伏比が高くな＾、実際上、６２％未満を得
ることは困難であった。
に高くなり、γ粒が細粒化し、変態後のフェライト粒も
細粒化するためである。結晶粒が細粒化すると降伏点が
上昇する効果は“Ｈａｌｌ−Ｐａｔｃｈの関係”として
一般的に知られている事項である。この結果、板厚の薄
い材料では降伏比が高くな＾、実際上、６２％未満を得
ることは困難であった。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、板厚
５ＩＩＩｌｌ以下の材料で引張強さ５５ｋｇ−ｆ／關２
以上、降伏比６２％以下を得る乙とのできる熱延高張力
鋼の製造方法を提供するにある。
５ＩＩＩｌｌ以下の材料で引張強さ５５ｋｇ−ｆ／關２
以上、降伏比６２％以下を得る乙とのできる熱延高張力
鋼の製造方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の上
記の目的は次の２発明によって達成される。第１発明の
要旨とするところは次の如くである。すなわち、重量比
にて Ｃ：０．６０％以下 Ｓｉ：０．５０％以下 Ｍｎ：！ｉ！、Ｏ％以下 全Ａｊ：０．０５％以下 を含有し、かっＣ，Ｓｉ、Ｍｎの組成比が９７６（％Ｃ
）＋１１．０（％Ｓｉ）＋１４．５（％Ｍｎ）≧５２．
４なる関係式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物より成る鋼片を加熱後粗圧延する工程と、前記粗圧延
後タンデム圧延機において温度範囲が８００〜１０００
℃で、かつ全圧下率が３０〜８０％で３〜５のスタンド
を使用して仕上圧延を行う工程と、前記仕上圧延後水冷
して５５０〜６５０℃の温度範囲で巻取る工程と、を有
して成り引張強さが５５ｋ（ｆ／ｍ１１２以上、降伏比
が６２％以下であることを特山とする板厚８ｍｍ以下の
加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法であ
る。
記の目的は次の２発明によって達成される。第１発明の
要旨とするところは次の如くである。すなわち、重量比
にて Ｃ：０．６０％以下 Ｓｉ：０．５０％以下 Ｍｎ：！ｉ！、Ｏ％以下 全Ａｊ：０．０５％以下 を含有し、かっＣ，Ｓｉ、Ｍｎの組成比が９７６（％Ｃ
）＋１１．０（％Ｓｉ）＋１４．５（％Ｍｎ）≧５２．
４なる関係式を満足し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物より成る鋼片を加熱後粗圧延する工程と、前記粗圧延
後タンデム圧延機において温度範囲が８００〜１０００
℃で、かつ全圧下率が３０〜８０％で３〜５のスタンド
を使用して仕上圧延を行う工程と、前記仕上圧延後水冷
して５５０〜６５０℃の温度範囲で巻取る工程と、を有
して成り引張強さが５５ｋ（ｆ／ｍ１１２以上、降伏比
が６２％以下であることを特山とする板厚８ｍｍ以下の
加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法であ
る。
第２発明の要旨とするところは、第１発明と同一の基本
成分のほかに、更にＣａ： ０．００５０％以下を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼片を第
１発明と同一条件で仕上圧延を行う電縫鋼管用熱延高張
力鋼の製造方法である。
成分のほかに、更にＣａ： ０．００５０％以下を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成る鋼片を第
１発明と同一条件で仕上圧延を行う電縫鋼管用熱延高張
力鋼の製造方法である。
本発明は主成分のＣ，Ｓｉ 、Ｍｎ、ＡｊおよびＣａの
含有量とその組成比を限定し、仕上圧延における温度、
全圧下率、スタンド数およびコイル巻取温度を制御する
ことにより加工性に優れた高強度油井管用熱延鋼を製造
する方法である。
含有量とその組成比を限定し、仕上圧延における温度、
全圧下率、スタンド数およびコイル巻取温度を制御する
ことにより加工性に優れた高強度油井管用熱延鋼を製造
する方法である。
次に、本発明の成分限定理由を説明する。
Ｃ：
Ｃは含有量が多い程引張強さ向上に有利であるが、０．
６０％を越すと中心側桁により溶接部の割れを生じやす
くなるので上限を０．６０％に限定した。
６０％を越すと中心側桁により溶接部の割れを生じやす
くなるので上限を０．６０％に限定した。
Ｓｌ：
Ｓｉはγ−ａ変態促進元素であるため、含有量が多い程
フェライト分率が高くなり延性と加工性が向上する。し
かし、一方で固溶強化元素としてフェライト地の降伏点
を上昇させるため過度に多量を添加するのは好ましくな
い。また、Ｓｉが０．５０％を越すと鋼板表面の赤スケ
ールの発生が著しくなり製品としての価値が損われるの
でＳｔの上限を０．５０％にした。
フェライト分率が高くなり延性と加工性が向上する。し
かし、一方で固溶強化元素としてフェライト地の降伏点
を上昇させるため過度に多量を添加するのは好ましくな
い。また、Ｓｉが０．５０％を越すと鋼板表面の赤スケ
ールの発生が著しくなり製品としての価値が損われるの
でＳｔの上限を０．５０％にした。
Ｍｎ：
Ｍｎも引張強さを確保するため必要な元素であり、また
熱間圧延時における低融点のＦａＳの形成を防止するた
めにも必要な元素であるが、２０％を越えると中心偏析
部に低温変態組織を生じ、溶接時にその部分から割れが
発生するのでＭｎ量は２０％以”下に限定した。
熱間圧延時における低融点のＦａＳの形成を防止するた
めにも必要な元素であるが、２０％を越えると中心偏析
部に低温変態組織を生じ、溶接時にその部分から割れが
発生するのでＭｎ量は２０％以”下に限定した。
Ａｌ ：
ＡＩは鋼を脱酸して清浄化する目的で添加するが、添加
量が多過ぎると置換型固溶原子として鋼中に過剰に存在
するＡＩが溶接時に酸素と結びついてペネトレータを作
りやすくなる。このように全ＡＩが製造コスト面でも不
利となるため、全ＡＩの上限を０，０５％に限定した。
量が多過ぎると置換型固溶原子として鋼中に過剰に存在
するＡＩが溶接時に酸素と結びついてペネトレータを作
りやすくなる。このように全ＡＩが製造コスト面でも不
利となるため、全ＡＩの上限を０，０５％に限定した。
上記Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、全Ａｊの各限定量をもって本発明
の高張力鋼の基本成分とするが、更に下記限定量のＣａ
を添加する場合にも、本発明の目的をより有効に達成す
ることができるので必要により添加する。その限定理由
は次の如くである。
の高張力鋼の基本成分とするが、更に下記限定量のＣａ
を添加する場合にも、本発明の目的をより有効に達成す
ることができるので必要により添加する。その限定理由
は次の如くである。
Ｃａ ：
Ｃａは硫化物の形態制御をすることにより靭性を向上さ
せるので、靭性が要求されろ場合には必要な元素である
が、０．００５０％を越えるとＣａＯを作り鋼の清浄性
を劣化するので好ましくなく、Ｃａの上限はｏ、 ｏ
ｏ ｓ ｏ％とした。
せるので、靭性が要求されろ場合には必要な元素である
が、０．００５０％を越えるとＣａＯを作り鋼の清浄性
を劣化するので好ましくなく、Ｃａの上限はｏ、 ｏ
ｏ ｓ ｏ％とした。
次に上記の如く限定したＣ、Ｓｉ、Ｍｎの組成比とコイ
ル巻取温度を限定した理由を説明する。
ル巻取温度を限定した理由を説明する。
第１表に示す１２種類の１００ ｋｇ真空溶解鋼を熱間
圧延し厚さ５０ｍ１幅２００ｗｗｍ、長さ２００ｍの鋼
片を作成し、それを加熱後８００〜９００℃の温度範囲
で厚さ３〜１０１ｍ１１幅２００ｍｍ。
圧延し厚さ５０ｍ１幅２００ｗｗｍ、長さ２００ｍの鋼
片を作成し、それを加熱後８００〜９００℃の温度範囲
で厚さ３〜１０１ｍ１１幅２００ｍｍ。
長さＩｗｍに仕上圧延をした後、５００〜６５０℃まで
の任意の温度に水冷し、その後コイルに巻取後の熱履歴
に相当する熱処理を行い、材質を調査し、その結果６５
０℃におけろ引張強さＴＳと化学成分との間に次の関係
があることを見出した。
の任意の温度に水冷し、その後コイルに巻取後の熱履歴
に相当する熱処理を行い、材質を調査し、その結果６５
０℃におけろ引張強さＴＳと化学成分との間に次の関係
があることを見出した。
ＴＳ（ｋｍｆ／ｌｌｌ１２）−２，６＋９７．６ （％
ｃ）＋ １１．０ （％Ｓ ｉ）＋ １４．５％Ｍｎ）
＝（１１第 １ 表 引張強さは一般にコイル巻取温度が低いほど高くなるの
で６５０℃における引張強さが５５ｋｇｆ／ｗａａ”以
上となる成分の鋼は、巻取１度が５５０〜６５０℃の範
囲内にある場合は必ずＴＳ≧５５ｋｇｆ／ｗａ’となる
。従って次の（２）式が成立する。
ｃ）＋ １１．０ （％Ｓ ｉ）＋ １４．５％Ｍｎ）
＝（１１第 １ 表 引張強さは一般にコイル巻取温度が低いほど高くなるの
で６５０℃における引張強さが５５ｋｇｆ／ｗａａ”以
上となる成分の鋼は、巻取１度が５５０〜６５０℃の範
囲内にある場合は必ずＴＳ≧５５ｋｇｆ／ｗａ’となる
。従って次の（２）式が成立する。
２、６＋９７．６ （９ｇＣ）＋１１．０（％Ｓｉ）＋
１４．５（％Ｍｎ）≧５５ Ｃｋｇｒ／＋ｎａｒ ）
−・−（ｚｌ従って ９７．６％Ｃ）＋１１．０（％Ｓｉ）＋１４．５％Ｍｎ
）≧ｓ２．４・（３１すなわち、引張強さを５５ ｋｇ
−ｆ ／ｒｍ２以上とするためには（３）式の条件が必
要である。
１４．５（％Ｍｎ）≧５５ Ｃｋｇｒ／＋ｎａｒ ）
−・−（ｚｌ従って ９７．６％Ｃ）＋１１．０（％Ｓｉ）＋１４．５％Ｍｎ
）≧ｓ２．４・（３１すなわち、引張強さを５５ ｋｇ
−ｆ ／ｒｍ２以上とするためには（３）式の条件が必
要である。
前記（３）式の成分範囲から引張強さレベルを５５ｋｇ
ｆ／ｌｌｌｌ１２以上とするためには巻取温度は６５０
℃以下とする必要がある。一方、巻取温度が５５０℃未
満になるとベイナイト変態が起り、強度が急激に上昇し
、板形状が乱れてしまうことが判明した。従ってコイル
巻取温度を５５０〜６５０℃の範囲に限定した。
ｆ／ｌｌｌｌ１２以上とするためには巻取温度は６５０
℃以下とする必要がある。一方、巻取温度が５５０℃未
満になるとベイナイト変態が起り、強度が急激に上昇し
、板形状が乱れてしまうことが判明した。従ってコイル
巻取温度を５５０〜６５０℃の範囲に限定した。
なお、成分組成およびコイル巻取温度のみでは、降伏比
６２％息下の熱延鋼が安定して得られないので、８００
〜１０００℃における仕上全圧下車および仕上タンデム
圧延機の圧下スタンド数について調査した。すなわち、
第２表に示す２種類の成分の鋼を転炉で溶製し連続鋳造
した鋳片を同表の条件で各種板厚に熱間圧延した後６０
０℃近傍の温度でコイルに巻取った。製造した熱延鋼板
の材質を調査し、同じく第２表に示した。
６２％息下の熱延鋼が安定して得られないので、８００
〜１０００℃における仕上全圧下車および仕上タンデム
圧延機の圧下スタンド数について調査した。すなわち、
第２表に示す２種類の成分の鋼を転炉で溶製し連続鋳造
した鋳片を同表の条件で各種板厚に熱間圧延した後６０
０℃近傍の温度でコイルに巻取った。製造した熱延鋼板
の材質を調査し、同じく第２表に示した。
第２表の結果をまとめて第１図に示した。第１図におい
て降伏比が６２％以下のものを白抜きの記号、６２％を
越えろものを黒塗りの記号で示し、記号の右の数字は板
厚（−ａ ）を示している。
て降伏比が６２％以下のものを白抜きの記号、６２％を
越えろものを黒塗りの記号で示し、記号の右の数字は板
厚（−ａ ）を示している。
第１図から板厚８ｆｉ以下の材料をコイル巻取温度を５
５０〜６５０℃の範囲で巻取って、降伏比が６２％以下
の材質を得るための熱延条件は、仕上の圧下スタンド数
を３スタンド以上、５スタンド以下とし、かつ８００〜
１０００℃間の仕上全圧下率を８０％以下とする必要の
あることがわかる。
５０〜６５０℃の範囲で巻取って、降伏比が６２％以下
の材質を得るための熱延条件は、仕上の圧下スタンド数
を３スタンド以上、５スタンド以下とし、かつ８００〜
１０００℃間の仕上全圧下率を８０％以下とする必要の
あることがわかる。
一般に普通炭素鋼では８００〜１０００℃の温度域での
圧下率により仕上圧延出側のオーステナイト粒径（γ粒
径）が大きく変わり圧下率が高い程細粒化する。γ−α
の変態に際しては、細粒子からは細粒ａが出やすく、こ
のため降伏点は高くなる。すなわち、仕上の全圧下率を
増す程降伏点および降伏比は高（なる傾向がある。
圧下率により仕上圧延出側のオーステナイト粒径（γ粒
径）が大きく変わり圧下率が高い程細粒化する。γ−α
の変態に際しては、細粒子からは細粒ａが出やすく、こ
のため降伏点は高くなる。すなわち、仕上の全圧下率を
増す程降伏点および降伏比は高（なる傾向がある。
一方、同一圧下車の場合、パス回数が多い程、各パス後
のγ粒の再結晶回数が多くなるためγ粒は微細化する傾
向を示し、その結果、降伏比も高くなる傾向が′ある。
のγ粒の再結晶回数が多くなるためγ粒は微細化する傾
向を示し、その結果、降伏比も高くなる傾向が′ある。
結局、全圧下率が低い程、そしてまたパス回数が少ない
程降伏比の低いものが得られることになる。
程降伏比の低いものが得られることになる。
第１図の結果から８００〜１０００℃での全圧下率が８
０％以下で、かつ５スタンド以下で圧延することにより
降伏比６２％以下の材質が得られた。このため８００〜
１０００℃での全圧下率の上限を８０％とし、かつスタ
ンド数の上限を５スタンドに定めた。一方、３スタンド
未満で圧延すると１スタンド当りの荷重負荷が過大とな
り、形状不良および操業不安定がおきるのでスタンド数
の下限を３スタンドに定めた。また、圧下率については
上記の理由から低い程降伏比には有利であるが、圧下率
が低過ぎろと圧延機の通仮に支障をきたすので下限値を
３０％とした。
０％以下で、かつ５スタンド以下で圧延することにより
降伏比６２％以下の材質が得られた。このため８００〜
１０００℃での全圧下率の上限を８０％とし、かつスタ
ンド数の上限を５スタンドに定めた。一方、３スタンド
未満で圧延すると１スタンド当りの荷重負荷が過大とな
り、形状不良および操業不安定がおきるのでスタンド数
の下限を３スタンドに定めた。また、圧下率については
上記の理由から低い程降伏比には有利であるが、圧下率
が低過ぎろと圧延機の通仮に支障をきたすので下限値を
３０％とした。
通常、熱間圧延での圧下率が材質に影響をおよぼすのは
γ領域の低温側１０００〜８００℃と考えられる。この
温度を越えると再結晶およびその後の粒成長が大きくな
り材質はほとんど変化しない。また、８００℃未満では
圧延荷重が大きくなり操業が困難となる。このため、材
質および実操業上効果のある８００〜１０００℃の温度
範囲での圧下率を規定した。
γ領域の低温側１０００〜８００℃と考えられる。この
温度を越えると再結晶およびその後の粒成長が大きくな
り材質はほとんど変化しない。また、８００℃未満では
圧延荷重が大きくなり操業が困難となる。このため、材
質および実操業上効果のある８００〜１０００℃の温度
範囲での圧下率を規定した。
また、各スタンドの圧下率配分は通常、均等でよく、特
に限定しないが、板の形状の観点から最終スタンドの圧
下率を前段よりも軽圧下にすることが望ましい。
に限定しないが、板の形状の観点から最終スタンドの圧
下率を前段よりも軽圧下にすることが望ましい。
第３表に示す成分の鋼を転炉で溶製し連続鋳造した鋳片
を同表の条件で熱間圧延し、その後各種の温度でコイル
に巻取った。製造した熱延板の材質、形状を調査し、結
果を同じく第３表に示した。
を同表の条件で熱間圧延し、その後各種の温度でコイル
に巻取った。製造した熱延板の材質、形状を調査し、結
果を同じく第３表に示した。
なお、形状は目視判定で良、不良を決めたが、その境界
は第２図に示した鍔板２の山の高さｈとその長さＩから
急峻度＝ｈ／ｊｘ１００（％）を求め、急峻度の１５％
を目安とした。
は第２図に示した鍔板２の山の高さｈとその長さＩから
急峻度＝ｈ／ｊｘ１００（％）を求め、急峻度の１５％
を目安とした。
第３表から本発明の条件を満足している本発明例は材質
と形状が共に優れているが、本発明の条件を満足してい
ない比較例は材質、形状が劣化していることがわかる。
と形状が共に優れているが、本発明の条件を満足してい
ない比較例は材質、形状が劣化していることがわかる。
本発明は、上記実施例からも明らかな如く、成分を限定
し、仕上圧延における温度、全圧下率、スタンド数およ
びコイル巻取温度を制御することにより、引張強さが５
５ｋｇｆ／ｍ＋”以上、降伏比が６２％以下の加工性に
層れた電縫鋼管用熱延高張力鋼を製造することができた
。
し、仕上圧延における温度、全圧下率、スタンド数およ
びコイル巻取温度を制御することにより、引張強さが５
５ｋｇｆ／ｍ＋”以上、降伏比が６２％以下の加工性に
層れた電縫鋼管用熱延高張力鋼を製造することができた
。
第１図は８００〜１０００℃間の仕上全圧下率および仕
上の圧下スタンド数が降伏比におよぼす影響を示す関係
図、第２図は鋼板の急峻度を説明する模式図である。
上の圧下スタンド数が降伏比におよぼす影響を示す関係
図、第２図は鋼板の急峻度を説明する模式図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量比にて Ｃ：０．６０％以下 Ｓｉ：０．５０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 全Ａｌ：０．０５％以下 を含有し、かつＣ、Ｓｉ、Ｍｎの組成比が ９７．６（％Ｃ）＋１１．０（％Ｓｉ）＋１４．５（％
Ｍｎ）≧５２．４なる関係式を満足し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物より成る鋼片を加熱後粗圧延する工程
と、前記粗圧延後タンデム圧延機において温度範囲が８
００〜１０００℃で、かつ全圧下率が３０〜８０％で３
〜５のスタンドを使用して仕上圧延を行う工程と、前記
仕上圧延後水冷して５５０〜６５０℃の温度範囲で巻取
る工程と、を有して成り引張強さが５５ｋｇ・ｆ／ｍｍ
＾２以上、降伏比が６２％以下であることを特徴とする
板厚８ｍｍ以下の加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力
鋼の製造方法。 （２）重量比にて Ｃ：０．６０％以下 Ｓｉ：０．５０％以下 Ｍｎ：２．０％以下 全Ａｌ：０．０５％以下 を含有し、更に Ｃａ：０．００５０％以下 を含有し、かつＣ、Ｓｉ、Ｍｎの組成比が ９７．６（％Ｃ）＋１１．０（％Ｓｉ）＋１４．５（％
Ｍｎ）≧５２．４なる関係式を満足し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物より成る鋼片を加熱後粗圧延する工程
と、前記粗圧延後タンデム圧延機において温度範囲が８
００〜１０００℃で、かつ全圧下率が３０〜８０％で３
〜５のスタンドを使用して仕上圧延を行う工程と、前記
仕上圧延後水冷して５５０〜６５０℃の温度範囲で巻取
る工程と、を有して成り引張強さが５５ｋｇ・ｆ／ｍｍ
＾２以上、降伏比が６２％以下であることを特徴とする
板厚８ｍｍ以下の加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力
鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24396386A JPS63100126A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24396386A JPS63100126A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63100126A true JPS63100126A (ja) | 1988-05-02 |
| JPH0530888B2 JPH0530888B2 (ja) | 1993-05-11 |
Family
ID=17111647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24396386A Granted JPS63100126A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 加工性に優れた電縫鋼管用熱延高張力鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63100126A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03173719A (ja) * | 1989-12-01 | 1991-07-29 | Kawasaki Steel Corp | 優れた変形能を有する高張力鋼管の製造方法 |
| JPH0529992U (ja) * | 1991-09-25 | 1993-04-20 | 凸版印刷株式会社 | コンパクトデイスク用保護ジヤケツト |
| KR100482201B1 (ko) * | 2002-10-18 | 2005-04-14 | 주식회사 포스코 | 권취 품질이 우수한 라인파이프용 열연강판의 제조방법 |
| US7252721B2 (en) | 2001-05-28 | 2007-08-07 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
| JP2011089152A (ja) * | 2009-10-20 | 2011-05-06 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
| WO2013153676A1 (ja) * | 2012-04-09 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低降伏比高強度電縫鋼管、その電縫鋼管用鋼帯、およびそれらの製造方法 |
| JP2015224374A (ja) * | 2014-05-29 | 2015-12-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼管杭向け低降伏比高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-10-14 JP JP24396386A patent/JPS63100126A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03173719A (ja) * | 1989-12-01 | 1991-07-29 | Kawasaki Steel Corp | 優れた変形能を有する高張力鋼管の製造方法 |
| JPH0529992U (ja) * | 1991-09-25 | 1993-04-20 | 凸版印刷株式会社 | コンパクトデイスク用保護ジヤケツト |
| US7252721B2 (en) | 2001-05-28 | 2007-08-07 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
| KR100482201B1 (ko) * | 2002-10-18 | 2005-04-14 | 주식회사 포스코 | 권취 품질이 우수한 라인파이프용 열연강판의 제조방법 |
| JP2011089152A (ja) * | 2009-10-20 | 2011-05-06 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
| WO2013153676A1 (ja) * | 2012-04-09 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低降伏比高強度電縫鋼管、その電縫鋼管用鋼帯、およびそれらの製造方法 |
| US9765417B2 (en) | 2012-04-09 | 2017-09-19 | Jfe Steel Corporation | Low-yield ratio high-strength electric resistance welded steel pipe, steel strip for electric resistance welded steel pipes, and methods of manufacturing them |
| JP2015224374A (ja) * | 2014-05-29 | 2015-12-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼管杭向け低降伏比高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0530888B2 (ja) | 1993-05-11 |
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