JPS59222528A - 熱延高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延高張力鋼板の製造方法Info
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- JPS59222528A JPS59222528A JP9607483A JP9607483A JPS59222528A JP S59222528 A JPS59222528 A JP S59222528A JP 9607483 A JP9607483 A JP 9607483A JP 9607483 A JP9607483 A JP 9607483A JP S59222528 A JPS59222528 A JP S59222528A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、引張強さか８０ ｋｇｆ／−以上、降伏比
が０．８以下で、かつ１０ ｋｇｆ／＋Ｊ以上の焼付４
）Ｕ化性をイｊする熱′ＩＡ超高張力鋼板の製造方法に
関するものである。
が０．８以下で、かつ１０ ｋｇｆ／＋Ｊ以上の焼付４
）Ｕ化性をイｊする熱′ＩＡ超高張力鋼板の製造方法に
関するものである。
近年の自Ｕり１車業界における安全強化対策や、燃費向
上を目指し−た車体重量軽減対策には目を見張るものが
あるが、これらの対策の一環として、車イ・トへの旨張
力ｎｌ板の使用が検討避れるようになってきノこ。しか
しなから、同解強化や析出強化を利用した従来の高張力
ｔ＋ｔｉ ４反は、降伏比が極めて高いことに力１１え
て延性も乏しく、従？て、厳しい加工を英知することが
できず、また、ｊ加工後のスプリングバックが大ぎいな
ど、加工用鋼板としては様々な問題を有するものであっ
た。
上を目指し−た車体重量軽減対策には目を見張るものが
あるが、これらの対策の一環として、車イ・トへの旨張
力ｎｌ板の使用が検討避れるようになってきノこ。しか
しなから、同解強化や析出強化を利用した従来の高張力
ｔ＋ｔｉ ４反は、降伏比が極めて高いことに力１１え
て延性も乏しく、従？て、厳しい加工を英知することが
できず、また、ｊ加工後のスプリングバックが大ぎいな
ど、加工用鋼板としては様々な問題を有するものであっ
た。
このよう々ことから、最近になって、低降伏比°′
で、かつ延性の優れた高張力鋼板が要望されるよう
になり、ＩＶＩｎを基本成分として含弔する低降伏比・
長延性の複合組織り１４板が開発されたが、このような
Φ板において８０ ｋｇｆ／−以上の引張強さを達成し
ようとすると、多筒：の添加元素を必要とすることとな
って製造コストが上昇するのを避けることができないと
いう新たな問題が浮かんできたのである。
で、かつ延性の優れた高張力鋼板が要望されるよう
になり、ＩＶＩｎを基本成分として含弔する低降伏比・
長延性の複合組織り１４板が開発されたが、このような
Φ板において８０ ｋｇｆ／−以上の引張強さを達成し
ようとすると、多筒：の添加元素を必要とすることとな
って製造コストが上昇するのを避けることができないと
いう新たな問題が浮かんできたのである。
本発明者等は、上述のような観点から、引張強さが８０
ｋｇｆ／−以上であるとともに、降伏比が低く、かつ
加工後の塗料焼付は工程での硬化ｆトの高い、自動車用
鋼板として適用するのに好適な熱延超高張力鋼板を、コ
スト安く高能率で製造する方法を見出すべく、鋼材成分
組成、並びに圧延処理手段の両面から各種試験・調丘を
ｐさり返しながら研究を１ねた結果、 （ａ） Ｃ−Ｃ−８ｉ−を中心とした成分の鋼に所定
侶”のＶ及びＮを添加し、７これを連続鋳造して省（ら
れる熱スラブを、一旦ＡｒＢ点以下に降温することなく
直接圧延し、しかも圧延後に所定の急冷を実施すると、
■及びＮが固溶状態を維持した１′！ｌ：となって、特
に固溶■によシ、フェライト変態が高温域で安定して確
保され、残部未変態のオーステナイトか併０、Ａでマル
テンサイト変態し、フェライトとマルテンサイトの２相
糾識が安定して得られ、多ｆ・・の特殊・元素を６５効
口することなく ８０ ｋｇｆ／ｍ、ｊの引り１テシ強
さが確保できる上、低降伏比となること、 （ｂ） ハｄ Ｆ；ｃ’ Ａｒ３点以上での熱間圧延
により、初析フェライトの存在しない４ス゛態で、和犬
化したオーステナイト粒を４１効にｊｆｉｌｊ粒化する
ことかでき、従ってり３．］材のり・ｈ１９向上が確保
できること、＜Ｃ） 圧（口：・冷却後の巻取温度を
２５０ ’Ｃ以下という低湿にすることにより、ベイナ
イトの生成が防止−さｉｔでマルテンサイトが生成する
こととなり、１、゛を弘比が低下して加工性がよシ向上
すること、（ｄ） 鋼中へのＮのイ〕゛！極添加、直
接圧延、及び圧１＋ｊ、し、・の定、冷によって、省１
゛られた熱延側Ｉ Ｊ、、中ｐごは多ｈ：のＮが固溶式
れることとなるが、このために拡めて篩い焼付硬化性か
もたらでれること、（ｃ） Ｒ１１ち、ＣＳｔ Ｉ
ＶＩｎ Ｖ Ｎｔｉ；、ｉｆを連ｈｌｌ 鋳造して
スラブとした後、該熱スラブを直接圧延し、急冷してか
ら低流巻取シを行うことにより、優れた加工性と高い焼
付硬化性を具備した熱延力板を安定して製造できること
、 以上（ａ）〜（ｅ）に示される如き知見をイ：イるに４
つ／このである。
ｋｇｆ／−以上であるとともに、降伏比が低く、かつ
加工後の塗料焼付は工程での硬化ｆトの高い、自動車用
鋼板として適用するのに好適な熱延超高張力鋼板を、コ
スト安く高能率で製造する方法を見出すべく、鋼材成分
組成、並びに圧延処理手段の両面から各種試験・調丘を
ｐさり返しながら研究を１ねた結果、 （ａ） Ｃ−Ｃ−８ｉ−を中心とした成分の鋼に所定
侶”のＶ及びＮを添加し、７これを連続鋳造して省（ら
れる熱スラブを、一旦ＡｒＢ点以下に降温することなく
直接圧延し、しかも圧延後に所定の急冷を実施すると、
■及びＮが固溶状態を維持した１′！ｌ：となって、特
に固溶■によシ、フェライト変態が高温域で安定して確
保され、残部未変態のオーステナイトか併０、Ａでマル
テンサイト変態し、フェライトとマルテンサイトの２相
糾識が安定して得られ、多ｆ・・の特殊・元素を６５効
口することなく ８０ ｋｇｆ／ｍ、ｊの引り１テシ強
さが確保できる上、低降伏比となること、 （ｂ） ハｄ Ｆ；ｃ’ Ａｒ３点以上での熱間圧延
により、初析フェライトの存在しない４ス゛態で、和犬
化したオーステナイト粒を４１効にｊｆｉｌｊ粒化する
ことかでき、従ってり３．］材のり・ｈ１９向上が確保
できること、＜Ｃ） 圧（口：・冷却後の巻取温度を
２５０ ’Ｃ以下という低湿にすることにより、ベイナ
イトの生成が防止−さｉｔでマルテンサイトが生成する
こととなり、１、゛を弘比が低下して加工性がよシ向上
すること、（ｄ） 鋼中へのＮのイ〕゛！極添加、直
接圧延、及び圧１＋ｊ、し、・の定、冷によって、省１
゛られた熱延側Ｉ Ｊ、、中ｐごは多ｈ：のＮが固溶式
れることとなるが、このために拡めて篩い焼付硬化性か
もたらでれること、（ｃ） Ｒ１１ち、ＣＳｔ Ｉ
ＶＩｎ Ｖ Ｎｔｉ；、ｉｆを連ｈｌｌ 鋳造して
スラブとした後、該熱スラブを直接圧延し、急冷してか
ら低流巻取シを行うことにより、優れた加工性と高い焼
付硬化性を具備した熱延力板を安定して製造できること
、 以上（ａ）〜（ｅ）に示される如き知見をイ：イるに４
つ／このである。
この発明は、上記知見に基ついてなさ！１だものであり
、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％（以下、成分７、り合を表
わす％は沖弗％とする）。
、 Ｃ： ０．０５〜０．１５％（以下、成分７、り合を表
わす％は沖弗％とする）。
Ｓｉ ： ０．１５〜１．５０％、 ＤＡｎ ： ０．
５〜２．５％。
５〜２．５％。
５ｏｌ−、、Ａｔ ： ０．１ ０ ％ 以−
ト 。
ト 。
Ｖ ： Ｃ）、１５〜０．４０％。
Ｎ：０．０１００％以上。
を含有するか、或いは更に、
Ｚｒ ： ０．１０．％以下、希土類元素：０．１％Ｐ
ノ、］：。
ノ、］：。
Ｃａ： ０．０１０ ％以下。
のうちの１種以上をも含み、
Ｆｅ及び不可避不純物：残り、
から成る成分組成の鋼を連続鋳造してスラブとした後、
該スラブの温度をＡｒ３点以下に下げることなく引き続
いて熱間圧延を行い、（Ａｒ３ 埼＋５０′Ｃ）〜Ａｒ
３点の温度で圧延を終了後、２５０℃以下の温度域まで
８０〜１６０°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で加速冷却し、巻
取ることにより、悴度、加工性、勺（’、０・に粉細硬
化性がともに←れた加工用熱延高張力Ｑｉｌ板を実現し
た点に特徴を有するものである。
該スラブの温度をＡｒ３点以下に下げることなく引き続
いて熱間圧延を行い、（Ａｒ３ 埼＋５０′Ｃ）〜Ａｒ
３点の温度で圧延を終了後、２５０℃以下の温度域まで
８０〜１６０°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で加速冷却し、巻
取ることにより、悴度、加工性、勺（’、０・に粉細硬
化性がともに←れた加工用熱延高張力Ｑｉｌ板を実現し
た点に特徴を有するものである。
次いで、この発明の加工用熱延高張力鋼板の製造法にお
いて、素材鋼の成分たるＣ＋ Ｓｌ ＋ Ａ４ｎ ＋Ｓ
Ｏ７：、、Ａｔ、 Ｖ 、 Ｎ 、 Ｚｒ 、希土類元
素、及びＣａの成分組成、史には圧延条件並ひに冷却条
件を上記の如く姓二限定した理由を説明する、。
いて、素材鋼の成分たるＣ＋ Ｓｌ ＋ Ａ４ｎ ＋Ｓ
Ｏ７：、、Ａｔ、 Ｖ 、 Ｎ 、 Ｚｒ 、希土類元
素、及びＣａの成分組成、史には圧延条件並ひに冷却条
件を上記の如く姓二限定した理由を説明する、。
Ａ、籠の成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分は、銅の加工性及び溶接性を向上させるには出来
るたけ低いことが望ましいが、強度を確保するのに不可
欠であシ、最小限０．０５％を必要とする。一方、０．
１５％ケ越えて含有させると加０． １件と溶接性を
劣化することに加えて、本発明の目的の１つである低降
伏比特性を抗うこととなるため、Ｃ含有針は０．０５〜
０，１５％と定めた。
るたけ低いことが望ましいが、強度を確保するのに不可
欠であシ、最小限０．０５％を必要とする。一方、０．
１５％ケ越えて含有させると加０． １件と溶接性を
劣化することに加えて、本発明の目的の１つである低降
伏比特性を抗うこととなるため、Ｃ含有針は０．０５〜
０，１５％と定めた。
（ｆ）） Ｍｎ
Ｍｎ成分は、鋼に低降伏比特性を（４４るために必須の
元素であシ、その含有針が０．５％未満では低降 ′
状片を実現するマルテンサイトとフェライトの複合組織
を得ることができず、一方、２．５％を赳：えて含有さ
せると溶接性及び加工性を低下することとなるので、Ｍ
ｎ含有量を０．５〜２．５チと定めた。
元素であシ、その含有針が０．５％未満では低降 ′
状片を実現するマルテンサイトとフェライトの複合組織
を得ることができず、一方、２．５％を赳：えて含有さ
せると溶接性及び加工性を低下することとなるので、Ｍ
ｎ含有量を０．５〜２．５チと定めた。
（ｃ） ５ｉ
Ｓｉ成分は、ｅｊ４のマトリックスにＩｆ！ｉｉ溶して
強度を上昇させるに有効な元素であり、更に本発明鋼板
においては延性向上効果をも発揮するものであるが、そ
の含有おが０．１５％未満ではＰａｒ望の強度を確保す
ることができず、一方１．５０％を越えて含有させると
加工性の劣化が目立つようになることから、Ｓｉ含有元
を０．１５〜１．５０％と星めた。
強度を上昇させるに有効な元素であり、更に本発明鋼板
においては延性向上効果をも発揮するものであるが、そ
の含有おが０．１５％未満ではＰａｒ望の強度を確保す
ることができず、一方１．５０％を越えて含有させると
加工性の劣化が目立つようになることから、Ｓｉ含有元
を０．１５〜１．５０％と星めた。
（ａ） ｓｏｔ、Ａｔ
５ｏｔ、Ａｔ 成分は、鋼の脱酸剤として有効な元素で
あるが、多量に含まれると鋼中の非金によ介在物が増加
し、鋼の材質特性と表面外観の劣化をきたすことから、
その上限を０．１０％とした。
あるが、多量に含まれると鋼中の非金によ介在物が増加
し、鋼の材質特性と表面外観の劣化をきたすことから、
その上限を０．１０％とした。
（ｅ） Ｖ
Ｖｌ永勺にＶｌ この発明において重儀な位置を占める
ものであり、特定条件の圧延によシ固溶の状態でで：１
中に住在させ、変態強化をもたらすものである。この点
で、■炭窒化物による分散析出強化を、５１つ／と信二
来のＨｌの６化法とは大きく異なるものであるか、Ｖ含
イ’ｊ ｆｉｉ’が０．１５係未破ではＡｉ；記亥態強
化作用にＤ「望の幼芽−を魯ることかできず、他方、（
１，／１０係をル！：えて含有させても更なる向上効果
荀ｊ＋ｉ＋待できないことから、その含有量を０．１５
〜０．４０％と定めた。
ものであり、特定条件の圧延によシ固溶の状態でで：１
中に住在させ、変態強化をもたらすものである。この点
で、■炭窒化物による分散析出強化を、５１つ／と信二
来のＨｌの６化法とは大きく異なるものであるか、Ｖ含
イ’ｊ ｆｉｉ’が０．１５係未破ではＡｉ；記亥態強
化作用にＤ「望の幼芽−を魯ることかできず、他方、（
１，／１０係をル！：えて含有させても更なる向上効果
荀ｊ＋ｉ＋待できないことから、その含有量を０．１５
〜０．４０％と定めた。
（１）Ｎ
Ｊくハシ、分に、ｌ・価に≦１１を分化する作用を弔し
ており、を昌にＩｔｓ？： （＝Ｊ伜化件を１０ ｋｇ
ｆ／＊、４ 以上骨内するために（・、Ｊその含イＴＪ
）ｆ ０．０１００％以上とツーる必ソ：〃）あること
から、Ｎ含有量、壜をｏ、ｏ ｉ ｏ ｏ係以上と定め
た。
ており、を昌にＩｔｓ？： （＝Ｊ伜化件を１０ ｋｇ
ｆ／＊、４ 以上骨内するために（・、Ｊその含イＴＪ
）ｆ ０．０１００％以上とツーる必ソ：〃）あること
から、Ｎ含有量、壜をｏ、ｏ ｉ ｏ ｏ係以上と定め
た。
（ｙ＜） ｚｒ 、希土力ｊ元Ｘｅ（ＲＥＭ）、及び
Ｃａこｉ＋らの１ｊＩ−分には、：・；６ｊ中介在９勿
の形態１１ｊ イδ１１によって加］−１′”１；不：
向上略せる作用があるので、よシ加：「句の良☆ｆな≦
、１゛４枳を必要とする場合にその１種以上が添加含有
せしめられるものであるが、そｔ−ｂそれの含有量が多
すきると介在物のｊ？Ｈ加を招くことから、Ｚｒ含有ム
・−を０．１０％以−ト、希土類元ぷ含４１ｆｔ ′ｆ
！：０．１％以下、Ｃａ含有ｆｉｒ ｋ （ＬＯ１０’
；５ ＪＪ下とそれぞれ限定した。
Ｃａこｉ＋らの１ｊＩ−分には、：・；６ｊ中介在９勿
の形態１１ｊ イδ１１によって加］−１′”１；不：
向上略せる作用があるので、よシ加：「句の良☆ｆな≦
、１゛４枳を必要とする場合にその１種以上が添加含有
せしめられるものであるが、そｔ−ｂそれの含有量が多
すきると介在物のｊ？Ｈ加を招くことから、Ｚｒ含有ム
・−を０．１０％以−ト、希土類元ぷ含４１ｆｔ ′ｆ
！：０．１％以下、Ｃａ含有ｆｉｒ ｋ （ＬＯ１０’
；５ ＪＪ下とそれぞれ限定した。
なお、希土類元素については、ミツシュメタルの形で添
加するのが経済的てあり、十分なダＪ果を得ることがで
きるので、実用手段として推奨されるものでろる。
加するのが経済的てあり、十分なダＪ果を得ることがで
きるので、実用手段として推奨されるものでろる。
１３、 ｐｌ；スラブの温ａｋＡｒ３点以下に］げな
い丹１山 連ＩＩ７．：鋳造によって伯られた熱スラブの温度をＡ
ｒ３点以下に下けることなく引きｈｊｌ−いて熱間圧９
）〔に何丁のは、本発明の対象ｊ？ｔｌの如き高Ｖ−高
Ｎ系９；４では一旦Ａ、ｒ３点以下に１４：？ｌ１ｊ４
してし址９とＶの炭窒化物が析出してし１い、その後再
加熱してももはや再固溶することがなく、本発明のａｌ
）いとする変態強化作用を期待できなくなるからである
。
い丹１山 連ＩＩ７．：鋳造によって伯られた熱スラブの温度をＡ
ｒ３点以下に下けることなく引きｈｊｌ−いて熱間圧９
）〔に何丁のは、本発明の対象ｊ？ｔｌの如き高Ｖ−高
Ｎ系９；４では一旦Ａ、ｒ３点以下に１４：？ｌ１ｊ４
してし址９とＶの炭窒化物が析出してし１い、その後再
加熱してももはや再固溶することがなく、本発明のａｌ
）いとする変態強化作用を期待できなくなるからである
。
なお、本発明においては、連続別造された熱スラブをそ
のまま直接熱間圧延設備に送って圧鉦する方法はもちろ
ん、熱スラブを一旦加熱炉に装入して軽加熱又は軽保熱
後圧延する方法でも十分な効果をイ（することかできる
が、軽加熱する場合でも■炭化物の析出防止のため、通
常の操業よりはるかに短かい１時間以内の処理に止める
ことが好ましい。
のまま直接熱間圧延設備に送って圧鉦する方法はもちろ
ん、熱スラブを一旦加熱炉に装入して軽加熱又は軽保熱
後圧延する方法でも十分な効果をイ（することかできる
が、軽加熱する場合でも■炭化物の析出防止のため、通
常の操業よりはるかに短かい１時間以内の処理に止める
ことが好ましい。
Ｃ，Ｅ延氷′多了温度（圧延仕上り”温度）熱間圧延は
、ホラトス） ＩＪツブミルに代表される辿？ｉ’＋の
熱７）、ｉｆミルにおいてＡｒ３点以上の温度で行われ
るが、１勉仕上は温度かＡｒ３点よシも低くなると、フ
ェライト域での圧延を含むこととなって初析フェライト
が加工されるために降伏点が高くなり、加工恰が劣化し
てしまい、一方、（Ａｒｓ点＋５０℃）よシも高い温度
で最終仕上けを行うと、圧延によるオーステナイトの細
粒化効果か不十分なため例組織の籾粒化が顕著となシ、
延性並びに、１ 靭性の劣化を生ずることから、
圧延終了臨席を（Ａｒ５Ａ＋５０℃）〜Ａｒ３点の範囲
と定めた。
、ホラトス） ＩＪツブミルに代表される辿？ｉ’＋の
熱７）、ｉｆミルにおいてＡｒ３点以上の温度で行われ
るが、１勉仕上は温度かＡｒ３点よシも低くなると、フ
ェライト域での圧延を含むこととなって初析フェライト
が加工されるために降伏点が高くなり、加工恰が劣化し
てしまい、一方、（Ａｒｓ点＋５０℃）よシも高い温度
で最終仕上けを行うと、圧延によるオーステナイトの細
粒化効果か不十分なため例組織の籾粒化が顕著となシ、
延性並びに、１ 靭性の劣化を生ずることから、
圧延終了臨席を（Ａｒ５Ａ＋５０℃）〜Ａｒ３点の範囲
と定めた。
■〕、圧延終了後の冷却速度
Ｅｌ延終了後の冷却速度が８０℃／Ｓ■を下回ると冷却
中にＶの炭窒化物が析出して低陪伏比を得ることができ
ず、一方１６０ ℃／ｓｅｅ を越える冷却速度では初
析フェライトの生成が抑、制されて狙いとする複合組織
〔フェライト＋低温変態生成分（ベイナイト・マルテン
サイト）〕が得られないことから、前記冷却速度を８０
〜１６０ ℃／ｓｅｅの範囲に限定した。
中にＶの炭窒化物が析出して低陪伏比を得ることができ
ず、一方１６０ ℃／ｓｅｅ を越える冷却速度では初
析フェライトの生成が抑、制されて狙いとする複合組織
〔フェライト＋低温変態生成分（ベイナイト・マルテン
サイト）〕が得られないことから、前記冷却速度を８０
〜１６０ ℃／ｓｅｅの範囲に限定した。
Ｅ、加速冷却終了温度（巻取多温度）
圧延終了後、２５０℃以下の温域まで急冷する理由は、
低温変態生成物を十分に生成させ、低降伏比と高強度化
を図るためであり、加速冷却終了温度が２５０℃よりも
高いと満足できる特性を得ることができない。
低温変態生成物を十分に生成させ、低降伏比と高強度化
を図るためであり、加速冷却終了温度が２５０℃よりも
高いと満足できる特性を得ることができない。
なお、この発明の方法において対象となる欽は、通常の
溶解炉にて溶製し、脱酸、成分調整をなされ（心臓に応
じて脱ガス処理を行っても良いことはもちろんである）
、連続鋳造された後、熱間圧延されるものであるが、圧
延開始臨席には特に制限がないけれども、連続鋳造でイ
ｕら九た熱スラブをＡｒｓ点以下に降温することなく直
接圧延することがノｊ１−そごで４フることは前述の通
シである。
溶解炉にて溶製し、脱酸、成分調整をなされ（心臓に応
じて脱ガス処理を行っても良いことはもちろんである）
、連続鋳造された後、熱間圧延されるものであるが、圧
延開始臨席には特に制限がないけれども、連続鋳造でイ
ｕら九た熱スラブをＡｒｓ点以下に降温することなく直
接圧延することがノｊ１−そごで４フることは前述の通
シである。
次いで、この発明を′Ｐ：施◇１．によシ比ｉ９． ｕ
ｌＪを対比しるから説明する。１ 一ξ かｉ’ｉｆ／１４ １ 名−１°゛、常法にて第１表に示す如き成分赴；成の鍬
を畿製し、連続（ア、り造にて２５０門ルのスラブとし
だ行Ｓ直接圧延することによって、板岸が２０ｍ＋ｎの
熱延イρ全枦迄した。その際の圧延条件は、圧延開始況
″厚： １０４０“０．仕上温度：８００℃、圧延後の
？１１却速１’ｊ（： ８２ ’Ｇ／ｓｃｃ 、加速耐
却ＶＶ″臨度（Ｋ、：’ Ｊ１］ ｒｉｂ、ｍｌ
） ： ２ ０ ０ ℃ Ｔ ３ つ
ｆこ 、。
ｌＪを対比しるから説明する。１ 一ξ かｉ’ｉｆ／１４ １ 名−１°゛、常法にて第１表に示す如き成分赴；成の鍬
を畿製し、連続（ア、り造にて２５０門ルのスラブとし
だ行Ｓ直接圧延することによって、板岸が２０ｍ＋ｎの
熱延イρ全枦迄した。その際の圧延条件は、圧延開始況
″厚： １０４０“０．仕上温度：８００℃、圧延後の
？１１却速１’ｊ（： ８２ ’Ｇ／ｓｃｃ 、加速耐
却ＶＶ″臨度（Ｋ、：’ Ｊ１］ ｒｉｂ、ｍｌ
） ： ２ ０ ０ ℃ Ｔ ３ つ
ｆこ 、。
このよう（ｌこし、てイ４Ｔられ１こ熱延女５・４斗反
のＨｒ１勺４・物を廿用定し、その結果も裁１表に併せ
て示した。
のＨｒ１勺４・物を廿用定し、その結果も裁１表に併せ
て示した。
なお、ガニ：付仲化件お験法１グ、試Ｒ方片に予め２％
の力）を−Ｉブえた後、ン山ｒ谷中にて１７０℃、２０
分の加Ｅ＋、ｉ二［１，＋ｉ。効処理を行い、そのＶの
ｖｊ引張り試験により１（′を伏小上昇イｉＦ”、を矛
めろという方法で夾漉した。
の力）を−Ｉブえた後、ン山ｒ谷中にて１７０℃、２０
分の加Ｅ＋、ｉ二［１，＋ｉ。効処理を行い、そのＶの
ｖｊ引張り試験により１（′を伏小上昇イｉＦ”、を矛
めろという方法で夾漉した。
εす１才、、（／Ｃ示される糺果からは、本発明方法及
び比軟法ともに引張弘］さが１００ ｋｇｆ１ｍＡ級の
曜板ヲ゛イ；↑ることかできるけれども、本発明方法の
場合ｉ′ｃＩｌｄ、ｊνｊｎ；・二の大１に、Ｈな低減
かＤＪ能であることが明らかてあり、ｔ ｆＣ１５ｋｇ
ｆ／７ｉａ という、比較法によるよシも４り１段に向
上した焼付硬化性を得られることもわかる。
び比軟法ともに引張弘］さが１００ ｋｇｆ１ｍＡ級の
曜板ヲ゛イ；↑ることかできるけれども、本発明方法の
場合ｉ′ｃＩｌｄ、ｊνｊｎ；・二の大１に、Ｈな低減
かＤＪ能であることが明らかてあり、ｔ ｆＣ１５ｋｇ
ｆ／７ｉａ という、比較法によるよシも４り１段に向
上した焼付硬化性を得られることもわかる。
実り丁１ず例 ２
なす、第２ンに示される如き成分組成の鋼を常法）ｊｉ
ｌす＆ｃ＃ｊｖ、？し、連紛じυ、ｊ造にて２５０闘几
コ、のスラフ“としグこ後ｉｉｊ 、ｌ妥圧少■するこ
とによって、板ルーがＪ、８πｍの２；、へ妊イｂ・を
製造した。その際の圧延条件を２ｉ５３ 表ｆｃ ７１
くす。
ｌす＆ｃ＃ｊｖ、？し、連紛じυ、ｊ造にて２５０闘几
コ、のスラフ“としグこ後ｉｉｊ 、ｌ妥圧少■するこ
とによって、板ルーがＪ、８πｍの２；、へ妊イｂ・を
製造した。その際の圧延条件を２ｉ５３ 表ｆｃ ７１
くす。
次いで、このようにして得られた各スξ”１３延（：１
４枚について、［資伏点、引張強さ、伸ひ、 ｌ＋：看
伏比、及び九（１（’１１化ＪＪ−：’を測定し、その
結果も第３表に併せて示しグこ。なお、シＪ・、１付硬
化例ミ試験は、τざ施例１におけると１ｉｉｊ杭な灸件
で英雄した６、第３シｉに承されるデ箸呆からも明らか
なように、本−５１−明方法′１〜１３によって召ｔら
れた熱延鋼４友は」１１転ｉ；、Ｈ１４〜１９によって
身り造されたものに比べて、 ｆ！−Ｔｈ ＃”ｌ−７
こ加工伯と高い焼付硬化性を兼ね信］えていることかわ
かる。
４枚について、［資伏点、引張強さ、伸ひ、 ｌ＋：看
伏比、及び九（１（’１１化ＪＪ−：’を測定し、その
結果も第３表に併せて示しグこ。なお、シＪ・、１付硬
化例ミ試験は、τざ施例１におけると１ｉｉｊ杭な灸件
で英雄した６、第３シｉに承されるデ箸呆からも明らか
なように、本−５１−明方法′１〜１３によって召ｔら
れた熱延鋼４友は」１１転ｉ；、Ｈ１４〜１９によって
身り造されたものに比べて、 ｆ！−Ｔｈ ＃”ｌ−７
こ加工伯と高い焼付硬化性を兼ね信］えていることかわ
かる。
なお、比較法１９は、連続鋳込スラブを一旦室温にまで
冷却した後、再加熱して圧延したものであるが、この場
合にはその佃の条件が本発明方法と同じであるにもかか
わらず、所望の特性を（９られないことが明白である。
冷却した後、再加熱して圧延したものであるが、この場
合にはその佃の条件が本発明方法と同じであるにもかか
わらず、所望の特性を（９られないことが明白である。
上述のように、この発明ＶＣよれは、引張強さが８０
ｋｇｆ／−以上という高強度を有するとともに、優れた
加工性、並びに焼付硬化性の高い熱延鋼板をコスト安く
高能率で製造することができるなど、工業上有用な効果
がもたらされるのである。
ｋｇｆ／−以上という高強度を有するとともに、優れた
加工性、並びに焼付硬化性の高い熱延鋼板をコスト安く
高能率で製造することができるなど、工業上有用な効果
がもたらされるのである。
出願人 住友金ハエ桑株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔｅｌ Ｃ： ０．０５〜０．１５％。 Ｓｉ：０．１５〜１．５０％。 １’ｓ４ｎ ： ０．５〜２．５％。 ５ＯＺ−ＡＺ ： ０−１０％以下。 Ｖ ： ０．１５〜０．４０％。 Ｎ：ｏ、ｏｘｏｏ％り上。 Ｆ’ｅ及び不可避的不純物：残シ、 から成る成分組成（以上重量％）の鋼を連続鋳造してス
ラブとした後、該スラブの温度をＡｒ３点以下に下ける
ことなく引き続いて熱間圧延を行い、（Ａｒ３点＋５０
℃）〜Ａｒ３点の温度で圧延を終了後、２５０℃以下の
温度域まで８０′〜１６０’Ｃ／ｓｅｃの冷却速助で加
速冷却し、巻取ることを特徴とする、加工用熱延高張力
鋼板の製造方法。 ＋２１ Ｃ： ０．０５〜０．１５％。 Ｓｔ ： ０．１５〜１．５０％。 Ｍｎ：０．５〜２．５％。 ｓｏｔ、Ａｔ： ０．１０％以下。 ｖ ： ０．１５〜０．４０％。 Ｎ ： ０．０１００％以上、 を含有するとともに、更に、 Ｚｒ：（ＬＩＯ％以］。 希土類元素＝０．１％以下。 Ｃａ ： ０−０１０％以下。 のうちの１秒以上をも含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り、 から成る成分組成（以上重量％）の鋼を連続鋳造してス
ラブとした後、該スラブの温度をＡｒ３点以下に下げる
ことなく引き続いて熱間圧延を行い、（Ａｒ３点＋５０
℃）〜Ａｒ３点の温度で圧延を終了後、２５０℃以下の
温度域まで８０〜ｂ徴とする、加工用熱延高張力鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9607483A JPS59222528A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | 熱延高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9607483A JPS59222528A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | 熱延高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59222528A true JPS59222528A (ja) | 1984-12-14 |
Family
ID=14155252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9607483A Pending JPS59222528A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | 熱延高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59222528A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217463A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Honda Motor Co Ltd | ギヤトレ−ンのダンパ装置 |
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPS62180021A (ja) * | 1986-02-03 | 1987-08-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性及び焼付け硬化性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
| US5858130A (en) * | 1997-06-25 | 1999-01-12 | Bethlehem Steel Corporation | Composition and method for producing an alloy steel and a product therefrom for structural applications |
| JPWO2021065346A1 (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 |
-
1983
- 1983-05-31 JP JP9607483A patent/JPS59222528A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217463A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Honda Motor Co Ltd | ギヤトレ−ンのダンパ装置 |
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPS62180021A (ja) * | 1986-02-03 | 1987-08-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性及び焼付け硬化性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0555572B2 (ja) * | 1986-02-03 | 1993-08-17 | Nisshin Steel Co Ltd | |
| US5858130A (en) * | 1997-06-25 | 1999-01-12 | Bethlehem Steel Corporation | Composition and method for producing an alloy steel and a product therefrom for structural applications |
| JPWO2021065346A1 (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | ||
| WO2021065346A1 (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
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