JPS5935414B2 - 溶接性の優れた高強度鋼の製造方法 - Google Patents
溶接性の優れた高強度鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS5935414B2 JPS5935414B2 JP7436880A JP7436880A JPS5935414B2 JP S5935414 B2 JPS5935414 B2 JP S5935414B2 JP 7436880 A JP7436880 A JP 7436880A JP 7436880 A JP7436880 A JP 7436880A JP S5935414 B2 JPS5935414 B2 JP S5935414B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- strength
- manufacturing
- strength steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はＣｅｑが小さく、溶接性の優れた高強度鋼特
に４０，５０ｋｇ／−クラスのものを安価に製造する方
法に関するものである。
に４０，５０ｋｇ／−クラスのものを安価に製造する方
法に関するものである。
従来、４５に９７ｍ４クラスの引張強さを持つ鋼の一般
的な製造方法はＣ１約０．２０％、Ｍｎ約０．６％の鋼
をホラトスｌ−ＩＪツブミルで通常の圧延後６００℃程
度で捲取る方法であった。
的な製造方法はＣ１約０．２０％、Ｍｎ約０．６％の鋼
をホラトスｌ−ＩＪツブミルで通常の圧延後６００℃程
度で捲取る方法であった。
しかし、このような従来技術で製造された鋼板は溶接部
が脆く、溶接後加工すると割れが生ずるなどの問題があ
った。
が脆く、溶接後加工すると割れが生ずるなどの問題があ
った。
しかし、本発明方法によれば従来の成分よりも低Ｃｅｑ
領域で４５ｋｇ／−以上の引張強さが得られ、しかも優
れた溶接性を持った高延性の高強度鋼板を製造できるこ
とを見い出した。
領域で４５ｋｇ／−以上の引張強さが得られ、しかも優
れた溶接性を持った高延性の高強度鋼板を製造できるこ
とを見い出した。
本発明の要旨とするところはＣ０，０２〜０．１５％、
Ｍｎ０．１％以上０．５％未満、残余は鉄および不可避
不純物からなる鋼をＡｒ３以上で圧延し、圧延後はＡｒ
３以上からｉｏ℃／秒以上の冷却速度で冷却し、２００
℃以下で捲取ることを特徴とする溶接性の優れた高強度
鋼の製造方法である。
Ｍｎ０．１％以上０．５％未満、残余は鉄および不可避
不純物からなる鋼をＡｒ３以上で圧延し、圧延後はＡｒ
３以上からｉｏ℃／秒以上の冷却速度で冷却し、２００
℃以下で捲取ることを特徴とする溶接性の優れた高強度
鋼の製造方法である。
さらに加工性、溶接性を改善した発明はＣ０，０２〜０
．１５％、Ｍｎ０．１％以上０．５％未満、Ｓ〈０．０
１５％、Ｚｒを２ ＜Ｚｒ ／ Ｓ ＜、 １０、また
は希土類元素（ＲＥＭ）を１．３くＲＥＭ／Ｓく５、も
しくはＣａを０．５ 〈Ｃａ ／ Ｓ 〈１．５含有し
、残余は鉄および不可避不純物からなる鋼をＡｒ３以上
で圧延し、圧延後はＡｒ３以上から１０℃／秒以上の冷
却速度で冷却し、２００℃以下で捲取る方法で、Ｚｒま
たはＲＥＭ、もしくはＣａによって介在物の形状制御を
行い、母材および溶接部の加工性をさらに改善したもの
である。
．１５％、Ｍｎ０．１％以上０．５％未満、Ｓ〈０．０
１５％、Ｚｒを２ ＜Ｚｒ ／ Ｓ ＜、 １０、また
は希土類元素（ＲＥＭ）を１．３くＲＥＭ／Ｓく５、も
しくはＣａを０．５ 〈Ｃａ ／ Ｓ 〈１．５含有し
、残余は鉄および不可避不純物からなる鋼をＡｒ３以上
で圧延し、圧延後はＡｒ３以上から１０℃／秒以上の冷
却速度で冷却し、２００℃以下で捲取る方法で、Ｚｒま
たはＲＥＭ、もしくはＣａによって介在物の形状制御を
行い、母材および溶接部の加工性をさらに改善したもの
である。
以下本発明の構成要件について述べる。
まず、化学成分の限定理由であるが、Ｃは０．０２％未
満では十分な強度が得られず、０．１５％超では溶接性
が劣化する。
満では十分な強度が得られず、０．１５％超では溶接性
が劣化する。
Ｍｎは０．１％未満では十分な強度が得られず、熱間変
形能も低下する、また０、５％以上添加しても、スポッ
ト溶接部の十字引張強度は増加せず、溶接部曲げ性はか
えって劣化するなど溶接性が劣化する。
形能も低下する、また０、５％以上添加しても、スポッ
ト溶接部の十字引張強度は増加せず、溶接部曲げ性はか
えって劣化するなど溶接性が劣化する。
さらに、母材および溶接部の加工性を改善した鋼板の製
造方法としてＳを制限するのはＭｎＳ系の圧延により延
伸した介在物を減少させ、Ｚｒ、ＲＢＭ、Ｃａの添加量
を少なくするためで上限を０．０１５％とする。
造方法としてＳを制限するのはＭｎＳ系の圧延により延
伸した介在物を減少させ、Ｚｒ、ＲＢＭ、Ｃａの添加量
を少なくするためで上限を０．０１５％とする。
硫化物形状制御元素であるＺｒ、ＲＥＭ、ＣａのＳ量に
対する添加範囲はこれらの元素の０．Ｎなどとの結合力
により異なるので、２〈Ｚｒ／Ｓく１０，１．３くＲＥ
Ｍ／Ｓく５，０．５くＣａ／Ｓく１．５が適当である。
対する添加範囲はこれらの元素の０．Ｎなどとの結合力
により異なるので、２〈Ｚｒ／Ｓく１０，１．３くＲＥ
Ｍ／Ｓく５，０．５くＣａ／Ｓく１．５が適当である。
この下限はいずれもＭｎＳを熱間で塑性加工が容易でな
い硫化物組成に変えるのに必要な量であり、上限は各元
素の硫化物形状改善効果が飽和し、それ以上の添加は酸
化物系の介在物が増加し加工性を逆に低下させるために
制限を受ける。
い硫化物組成に変えるのに必要な量であり、上限は各元
素の硫化物形状改善効果が飽和し、それ以上の添加は酸
化物系の介在物が増加し加工性を逆に低下させるために
制限を受ける。
以上の成分の鋼の製造は通常の製鋼法によって良く、鋼
片の製造は造塊−分塊圧延、連続鋳造のいずれによるも
差支えない。
片の製造は造塊−分塊圧延、連続鋳造のいずれによるも
差支えない。
次に本発明の圧延条件について述べる。
加熱は通常のスラブ加熱炉により加熱後圧延するか、ま
たは分塊圧延後、または連続鋳造後直ちに圧延するかは
いずれでも良く、通常高張力鋼板において添加されてい
るＮｂ、Ｖなどの元素を必要としないので炭窒化物の溶
体化の点からの加熱温度の制限はなく、圧延終了温度を
得るのに必要な最低の温度で良い。
たは分塊圧延後、または連続鋳造後直ちに圧延するかは
いずれでも良く、通常高張力鋼板において添加されてい
るＮｂ、Ｖなどの元素を必要としないので炭窒化物の溶
体化の点からの加熱温度の制限はなく、圧延終了温度を
得るのに必要な最低の温度で良い。
圧延温度はＡｒ３以上に限定する。
この理由はＡｒ３点以下で圧延すると延性が低下するた
めである。
めである。
第１図はＣ０００８〜０．１０％、Ｍｎ ０．３〜０．
４％の鋼を３．２ ｍｍに圧延したときの引張強さと全
伸びの関係を示す。
４％の鋼を３．２ ｍｍに圧延したときの引張強さと全
伸びの関係を示す。
ＡはＡｒ３以上で圧延後、本発明の冷却条件で冷却した
場合、ＢはＡｒ３未満で圧延し、同じ冷却をした場合で
ある。
場合、ＢはＡｒ３未満で圧延し、同じ冷却をした場合で
ある。
Ａｒ３未満の変態域で圧延するとＡｒ３以上で圧延した
ときにくらべ全伸びが同一強度で比較して６〜７％劣化
する。
ときにくらべ全伸びが同一強度で比較して６〜７％劣化
する。
圧延後はＡｒ３以上から１０℃／秒以上で冷却するが、
急冷゛開始温度がＡｒ３未満であったり、また、その冷
却速度が１０℃／秒より小さかったりすると、フェライ
トが細粒化せず十分な強度が得られない。
急冷゛開始温度がＡｒ３未満であったり、また、その冷
却速度が１０℃／秒より小さかったりすると、フェライ
トが細粒化せず十分な強度が得られない。
次に捲取温度であるが第２図はＣ０１１％、Ｍｎ０．４
％の鋼をＡｒ３以上で圧延後１０℃／秒以上の冷却速度
で冷却し捲取ったときの捲取温度と引張強さの関係を示
す。
％の鋼をＡｒ３以上で圧延後１０℃／秒以上の冷却速度
で冷却し捲取ったときの捲取温度と引張強さの関係を示
す。
捲取温度が２００℃を越えると引張強さが急激に低下し
、本発明の目的は達成されなくなる。
、本発明の目的は達成されなくなる。
したがって、捲取温度は２００℃以下に限定する。
以下本発明の効果を実施例において説明する。
第１表に転炉で溶製、造塊、分塊圧延を行った鋼片をホ
ットストリップミルにより３．２ ｖｔｔｎに圧延した
鋼板の化学成分および圧延条件を示す。
ットストリップミルにより３．２ ｖｔｔｎに圧延した
鋼板の化学成分および圧延条件を示す。
圧延条件は仕上出口温度とＡｒ３変態点の差（ＦＴ−Ａ
ｒ３）および捲取温度（ＣＴ）を示した。
ｒ３）および捲取温度（ＣＴ）を示した。
第２表には第１表で得られた鋼板の機械試験値を示す。
引張試験はＪＩ８５号り方向試験片、曲げ試験は１５０
１ｍ幅のＣ方向試験片（端面シャー切断ま＼）を用いて
行った。
１ｍ幅のＣ方向試験片（端面シャー切断ま＼）を用いて
行った。
曲げ試験の限界曲げ半径は１８０°曲げの時、ワレ評点
２以下（はとんどワレが生じない）の最小曲げ半径と定
めた。
２以下（はとんどワレが生じない）の最小曲げ半径と定
めた。
鋼Ａは従来の製造法による４５ｋｇ／−クラスの引張強
さを有する材料である。
さを有する材料である。
十分な強度延性は得られているものの溶接強度が低い点
に問題がある。
に問題がある。
鋼Ｂ、Ｅ、Ｆ、Ｇは本発明範囲の成分、圧延条件に含ま
れるもので、十分な強度・延性が得られ、特に鋼Ｅ、Ｆ
、ＧはそれぞれＲＢＭ、Ｚｒ、Ｃａの作用によって曲げ
性をも改善され、密着的げが可能となっている。
れるもので、十分な強度・延性が得られ、特に鋼Ｅ、Ｆ
、ＧはそれぞれＲＢＭ、Ｚｒ、Ｃａの作用によって曲げ
性をも改善され、密着的げが可能となっている。
比較鋼Ｃは本発明鋼Ｂと概ね同じ成分系であるが、熱延
仕上温度がＡｒ３より低いため延性が低下している。
仕上温度がＡｒ３より低いため延性が低下している。
また比較鋼りは成分系熱延仕上温度は鋼Ｂと概ね同様で
あるが捲取温度が高すぎるために強度が低下している。
あるが捲取温度が高すぎるために強度が低下している。
要するに従来の製造法による４５ｋｇ／ｍＡクラスの引
張強さを有する材料の問題点である溶接強度を改善する
ためにはＣｅｑを下げることが望ましいがＣｅｑを下げ
ると引張強さが低下する欠点がある。
張強さを有する材料の問題点である溶接強度を改善する
ためにはＣｅｑを下げることが望ましいがＣｅｑを下げ
ると引張強さが低下する欠点がある。
本発明は低Ｃｅｑにして溶接強度を改善しながら低Ｃｅ
ｑによって生じる引張強さを熱延条件で補うものである
。
ｑによって生じる引張強さを熱延条件で補うものである
。
以上から明らかなように本発明は低いＣｅｑで高い強度
と延性が得られることから溶接性が優れており特に、引
張強さ４０ 、５０ｋｇ／＠４クラスのスポット溶接性
の優れた鋼板を熱延のままで比較的安価に製造しうる特
にホットストリップミルに適した工業的に優れた方法で
ある。
と延性が得られることから溶接性が優れており特に、引
張強さ４０ 、５０ｋｇ／＠４クラスのスポット溶接性
の優れた鋼板を熱延のままで比較的安価に製造しうる特
にホットストリップミルに適した工業的に優れた方法で
ある。
第１図は引張強さと全伸びの関係を示す図、第２図は捲
取温度と引張強さの関係を示す図である。
取温度と引張強さの関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １０．０２％〈Ｃく０．１５％、０．１％〈Ｍｎ＜０．
５％、残余は鉄および不可避不純物からなる鋼をＡ ｒ
３以上で圧延し、圧延後はＡｒ３以上から１０’Ｃ／
秒以上の冷却速度で冷却し、２００℃以下で捲取ること
を特徴とする溶接性の優れた高強度鋼の製造方法。 ２０．０２％〈Ｃ＜；：０．１５％、０．１％＜Ｍｎ〈
０．５％、Ｓ〈０．０１５％、およびＺｒを２＜Ｚｒ／
Ｓ〈ｌＯｌまたは希土類元素（ＲＥＭ）を１．３＜ＲＥ
Ｍ／Ｓ ＜５、もしくはＣａを０．５（：、Ｃａ／Ｓ
＜１．５含有し、残余は鉄および不可避不純物からなる
鋼をＡｒ３以上で圧延し、圧延後はＡｒ３以上から１０
℃／秒以上の冷却速度で冷却し、２００°Ｃ以下で捲取
ることを特徴とする溶接性の優れた高強度鋼の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7436880A JPS5935414B2 (ja) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | 溶接性の優れた高強度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7436880A JPS5935414B2 (ja) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | 溶接性の優れた高強度鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS572836A JPS572836A (en) | 1982-01-08 |
| JPS5935414B2 true JPS5935414B2 (ja) | 1984-08-28 |
Family
ID=13545142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7436880A Expired JPS5935414B2 (ja) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | 溶接性の優れた高強度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935414B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0432884B2 (ja) * | 1984-07-12 | 1992-06-01 | Shuto Kosoku Doro Kodan |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1204981B (it) * | 1987-04-28 | 1989-03-10 | Pirelli | Miglioramenti ai talloni dei pneumatici per ruote di veicoli |
| JP4839556B2 (ja) * | 2001-09-21 | 2011-12-21 | コクヨ株式会社 | ボード類収納装置 |
-
1980
- 1980-06-04 JP JP7436880A patent/JPS5935414B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0432884B2 (ja) * | 1984-07-12 | 1992-06-01 | Shuto Kosoku Doro Kodan |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS572836A (en) | 1982-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0768583B2 (ja) | 高張力冷延鋼板の製造法 | |
| JPS5827329B2 (ja) | 延性に優れた低降伏比型高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07316650A (ja) | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS5935414B2 (ja) | 溶接性の優れた高強度鋼の製造方法 | |
| JP2556411B2 (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6144123B2 (ja) | ||
| JPS61272321A (ja) | 超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07224351A (ja) | 冷間加工後の一様伸びの優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0987743A (ja) | 低降伏比高靱性電縫角形鋼管の製造方法 | |
| JPS6144122B2 (ja) | ||
| JPH05222484A (ja) | 耐火性と靱性に優れた建築用低降伏比熱延鋼帯およびその製造方法 | |
| JP3212348B2 (ja) | 細粒厚鋼板の製造法 | |
| JPH07150247A (ja) | 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法 | |
| JP4507364B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07216451A (ja) | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPS6115929B2 (ja) | ||
| JP2543459B2 (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板 | |
| JP2618563B2 (ja) | 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法 | |
| JP3009750B2 (ja) | 低温靭性の優れた構造用鋼板の製造方法 | |
| JPS5913030A (ja) | 深絞り性の優れたＡｌキルド冷延鋼板の製造法 | |
| JPH07233449A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法 | |
| JP3596193B2 (ja) | 延性に優れ、鋼帯長さ方向の伸びが均一な熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05345919A (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JP6756088B2 (ja) | 冷間加工性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0320407A (ja) | 高強度冷間圧延鋼板の粒界酸化防止方法 |