JPH05135930A - 希土類永久磁石 - Google Patents
希土類永久磁石Info
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- JPH05135930A JPH05135930A JP3298625A JP29862591A JPH05135930A JP H05135930 A JPH05135930 A JP H05135930A JP 3298625 A JP3298625 A JP 3298625A JP 29862591 A JP29862591 A JP 29862591A JP H05135930 A JPH05135930 A JP H05135930A
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- rare
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
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- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、磁気特性に優れた高性能な希土類
永久磁石を提供することを目的とする。 【構成】 Ｒ−Ｆｅ−Ｂ（ＲはＹを含む希土類元素の１
種以上）の組成を有する希土類永久磁石において、粒度
累積分布の幅ｄ90−ｄ10、平均粒径ｄ50及び焼結体酸素
量を制御して規定することにより、ｉＨｃ、（ＢＨ）
max 等の磁気特性が向上する。また、微粉砕は旋回型よ
りも衝突旋回型のジェットミルを使用することにより、
粒度分布のシャ−プなより良好な磁石粉，永久磁石が得
られる。
永久磁石を提供することを目的とする。 【構成】 Ｒ−Ｆｅ−Ｂ（ＲはＹを含む希土類元素の１
種以上）の組成を有する希土類永久磁石において、粒度
累積分布の幅ｄ90−ｄ10、平均粒径ｄ50及び焼結体酸素
量を制御して規定することにより、ｉＨｃ、（ＢＨ）
max 等の磁気特性が向上する。また、微粉砕は旋回型よ
りも衝突旋回型のジェットミルを使用することにより、
粒度分布のシャ−プなより良好な磁石粉，永久磁石が得
られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁
石に関するものであり、特に磁気的性質が良好なＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系焼結磁石に関するものである。
石に関するものであり、特に磁気的性質が良好なＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ系焼結磁石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｒ−Ｃｏ系永久磁石よりも高い磁気特性
が得られるＲ−Ｆｅ−Ｂを基本成分とする永久磁石につ
いて開発が進み、その結果が公開特許公報等により公表
されている。特開昭５９−４６００８号公報、特開昭５
９−６４７３３号公報および特開昭５９−８９４０１号
公報によれば、例えばＮｄ15Ｆｅ75Ｂ10なる組成の合金
で、（ＢＨ）max 約３５MGOe、ｉＨｃ約１０kOe の磁気
特性が得られ、また、Ｆｅの一部をＣｏで置換すること
によりキュリ−点が向上すること、Ｔｉ，Ｎｉ，Ｂｉ、
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｂ，
Ｇｅ，Ｓｎ，Ｚｒ，Ｈｆの添加によりｉＨｃが向上する
ことが示されている。これら永久磁石材料は粉末冶金法
によって作製される。即ち、真空溶解によるインゴット
の作製、粉砕、磁界中成形、焼結、熱処理、加工の工程
によって製造される。これらの工程のうち微粉砕は通常
ジェットミル、ボ−ルミル等を用いて行われる。特開昭
５９−２１５４６０号公報は、平均粒度０．３〜８０μ
m の合金粉末を成形し、焼結することを開示している。
また、特開平３−５４８０６号公報は、微粉砕し、分級
して得られる２〜５０μm の微粉を焼結、熱処理するこ
とを示している。
が得られるＲ−Ｆｅ−Ｂを基本成分とする永久磁石につ
いて開発が進み、その結果が公開特許公報等により公表
されている。特開昭５９−４６００８号公報、特開昭５
９−６４７３３号公報および特開昭５９−８９４０１号
公報によれば、例えばＮｄ15Ｆｅ75Ｂ10なる組成の合金
で、（ＢＨ）max 約３５MGOe、ｉＨｃ約１０kOe の磁気
特性が得られ、また、Ｆｅの一部をＣｏで置換すること
によりキュリ−点が向上すること、Ｔｉ，Ｎｉ，Ｂｉ、
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｂ，
Ｇｅ，Ｓｎ，Ｚｒ，Ｈｆの添加によりｉＨｃが向上する
ことが示されている。これら永久磁石材料は粉末冶金法
によって作製される。即ち、真空溶解によるインゴット
の作製、粉砕、磁界中成形、焼結、熱処理、加工の工程
によって製造される。これらの工程のうち微粉砕は通常
ジェットミル、ボ−ルミル等を用いて行われる。特開昭
５９−２１５４６０号公報は、平均粒度０．３〜８０μ
m の合金粉末を成形し、焼結することを開示している。
また、特開平３−５４８０６号公報は、微粉砕し、分級
して得られる２〜５０μm の微粉を焼結、熱処理するこ
とを示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金、
特に前記のような方法で微粉砕された磁石粉は、非常に
酸化されやすいため、インゴットの粉砕は通常非酸化性
ガスあるいは不活性ガス中で行われる。しかしながら、
粉砕された磁石粉は数１０μm にわたる比較的広い粒度
分布を持ち、特に細かい粒子は比表面積が大きいため酸
化が著しい。また、逆に数１０μm の粒径を有する粗い
粒子は密度、ｉＨｃの低下を招くため好ましくない。従
って磁石粉の粒度分布はシャ−プであることが必要であ
るが、従来の技術、例えば旋回摩擦型の粉砕機を用いた
場合では、粉砕は主に粒子同士の摩擦により、表面から
砕けていく確率が高いため微粒子が多くなり酸素含有量
も増大すると共に、摩砕されないままの粗大粒子が残
り、微粒と粗粒の混在したものとなって粒度分布が広
く、例えば（ＢＨ）max ３７MGOe以上，ｉＨｃ１６kOe
以上であるような高性能な希土類永久磁石を得るには不
十分であった。また、特開平３−５４８０６号に記載の
発明によると磁気特性の改良は望めるものの、反面、分
級工程を追加しなければならず、資源として貴重な希土
類元素の歩留りの低下を伴うという問題点があった。こ
のことは工業上の利用性を考える場合に重大な問題点で
あった。そこで、本発明は分級することなく粒度分布の
平均値が小さく且つ分布の幅がシャープな永久磁石であ
って、焼結体酸素量が低く、配向度の高いものを得るこ
とを目的とする
特に前記のような方法で微粉砕された磁石粉は、非常に
酸化されやすいため、インゴットの粉砕は通常非酸化性
ガスあるいは不活性ガス中で行われる。しかしながら、
粉砕された磁石粉は数１０μm にわたる比較的広い粒度
分布を持ち、特に細かい粒子は比表面積が大きいため酸
化が著しい。また、逆に数１０μm の粒径を有する粗い
粒子は密度、ｉＨｃの低下を招くため好ましくない。従
って磁石粉の粒度分布はシャ−プであることが必要であ
るが、従来の技術、例えば旋回摩擦型の粉砕機を用いた
場合では、粉砕は主に粒子同士の摩擦により、表面から
砕けていく確率が高いため微粒子が多くなり酸素含有量
も増大すると共に、摩砕されないままの粗大粒子が残
り、微粒と粗粒の混在したものとなって粒度分布が広
く、例えば（ＢＨ）max ３７MGOe以上，ｉＨｃ１６kOe
以上であるような高性能な希土類永久磁石を得るには不
十分であった。また、特開平３−５４８０６号に記載の
発明によると磁気特性の改良は望めるものの、反面、分
級工程を追加しなければならず、資源として貴重な希土
類元素の歩留りの低下を伴うという問題点があった。こ
のことは工業上の利用性を考える場合に重大な問題点で
あった。そこで、本発明は分級することなく粒度分布の
平均値が小さく且つ分布の幅がシャープな永久磁石であ
って、焼結体酸素量が低く、配向度の高いものを得るこ
とを目的とする
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｒ（ただし、
ＲはＹを含む希土類元素の一種以上）、ＦｅおよびＢを
含有し、粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10（ただし、ｄ10、
ｄ90はそれぞれ粒度累積分布の１０％、９０％の粒径で
ある）が６〜１０μm 、平均粒径ｄ50が２〜１０μm 、
焼結体の酸素量が４０００〜１００００ppm であること
を特徴とする希土類永久磁石である。
ＲはＹを含む希土類元素の一種以上）、ＦｅおよびＢを
含有し、粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10（ただし、ｄ10、
ｄ90はそれぞれ粒度累積分布の１０％、９０％の粒径で
ある）が６〜１０μm 、平均粒径ｄ50が２〜１０μm 、
焼結体の酸素量が４０００〜１００００ppm であること
を特徴とする希土類永久磁石である。
【０００５】
【作用】本発明者は、分級という歩留を著しく低減させ
る工程を経ることのない製造方法を探求して、粉砕のメ
カニズムを詳細に研究した結果、磁石粉の生成過程には
塊が衝突によって粉砕される「破砕」と、磁石粉同士が
相互の摩擦等によって粉砕される「摩砕」のあることが
分かった。さらに、摩砕によるよりも破砕による方が磁
石粉として良好な磁気特性を示すことを知見して本発明
を完成するに至った。なお、摩砕と粉砕とでは平均粒径
と粒度分布が同一でも磁石としての磁気特性に差異が生
じるが、このことは粉砕された粒子の形状、表面エネル
ギー、酸素含有量などの違いに起因するものと思われる
が今のところは不明である。本発明の対象となる磁石組
成は、Ｒ（ただし、ＲはＹを含む希土類元素の一種以
上），ＦｅおよびＢを含有する磁石合金である。さら
に、Ｃｏ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｖ、Ｗ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｇａを添
加元素として含有してもよい。前記組成のインゴットは
ジェットミル等により、２〜１０μｍ程度の平均粒径に
微粉砕する。しかし、このようにして得られる磁石粉
は、前述のように粒子同士の表面での摩砕による非常に
細かい微粒子から、摩砕も破砕もされずにそのまま残っ
た数１０μmオ−ダ−の粗い粒子にいたるまで広い粒度
分布を有する。なお、本発明において使用している
ｄ10、ｄ50及びｄ90は図１に示したような粒度累積分布
の１０％、５０％及び９０％の粒径である。一般に、酸
素含有量は磁石粉の粒径が小さくなるにつれて、すなわ
ち比表面積が大きくなるにつれて増加し、ひいてはｉＨ
ｃ等の磁気特性の低下を招く。また、粒径が大きい場合
でも多磁区粒子構造をとるためにｉＨｃの低下、焼結反
応の低下による焼結体密度の低下を引き起こし、磁気特
性を低下させる。従って、広い粒度分布を有し、微粒
子、粗大粒子を多量に含むことは、磁気特性の向上、安
定性を妨げるため、粒度分布はできるだけシャ−プであ
ることが望ましい。以上のことに鑑み、本発明者らは、
様々な粒度分布を有する磁石粉を用いて鋭意研究を重ね
た結果、粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10（ただし、ｄ10、
ｄ90はそれぞれ分布の１０％、９０％の粒径である）が
６〜１０μm 、好ましくは６〜８μm 、平均粒径ｄ50が
２〜１０μm 、好ましくは３〜５μm の範囲であり、焼
結体酸素量が４０００〜１００００ppm の範囲とするこ
とで優れた磁気特性が得られること、及び衝突旋回型の
ジェットミルを用いることにより、分級等の工程を経て
歩留りを低下させることなく、より容易に粒度分布のシ
ャ−プな磁石粉が得られることを見いだした。粒度累積
分布の幅ｄ90−ｄ10や平均粒径ｄ50は、粗粉供給量及び
粉砕圧によって制御するが、前記範囲以上になると数１
０μm オ−ダ−の粗大粒子が増加し、ｉＨｃ、焼結体密
度、配向度の低下を招き高い磁気特性が得られない。ま
た、分級の手段を用いない本発明においては、ｄ90−ｄ
10を６以下にすることは平均粒径自体を小さくする必要
があり、その場合微粒子が増加し、酸素含有量が増加し
てしまう。本発明において、配向度の制御は、粗粉供給
量及び粉砕圧によって粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10や平
均粒径ｄ50を制御したり、配向磁場強度、磁気回路等を
制御することによってなされる。また、酸素量は、粉砕
空間における酸素分圧を変えることによっても制御でき
るが、酸素含有量を４０００ppm 以下にするには微粉砕
の際に酸素混入量を少なくする必要があるが、その場合
磁石粉は発火しやすく、取扱いが困難である。また、１
００００ppm を越えると保磁力の低下が著しくなり好ま
しくない。本発明に係る磁石粉は、ジェットミル、ボ−
ルミル等によって微粉砕しても得られるが、ジェットミ
ルの場合、主に摩砕による旋回摩擦型に比べて、摩砕に
更に破砕の機能を備えた衝突旋回型のジェットミルを用
いることにより、分級等の工程を経て歩留りを低下させ
ることなく、より容易に粒度分布のシャ−プな磁石粉を
得ることが可能である。旋回摩擦型の粉砕機の場合で
は、粉砕は主に粒子同士の摩擦により、表面から砕けて
いくため微粒子が多くなると共に粗大粒子が残る。それ
に対して衝突旋回型のジェットミルの場合は、旋回によ
る摩砕の前に、衝突板に衝突させる破砕工程が入ること
により、粗粉が予備粉砕され、粉砕の進行を容易にし、
その結果粗大粒子及び微粒子を低減していると思われ
る。以上のことから、本発明においては好ましくは衝突
旋回型の粉砕機を用いると、粒度分布の幅が、粉供給量
及び粉砕圧によって制御容易である。
る工程を経ることのない製造方法を探求して、粉砕のメ
カニズムを詳細に研究した結果、磁石粉の生成過程には
塊が衝突によって粉砕される「破砕」と、磁石粉同士が
相互の摩擦等によって粉砕される「摩砕」のあることが
分かった。さらに、摩砕によるよりも破砕による方が磁
石粉として良好な磁気特性を示すことを知見して本発明
を完成するに至った。なお、摩砕と粉砕とでは平均粒径
と粒度分布が同一でも磁石としての磁気特性に差異が生
じるが、このことは粉砕された粒子の形状、表面エネル
ギー、酸素含有量などの違いに起因するものと思われる
が今のところは不明である。本発明の対象となる磁石組
成は、Ｒ（ただし、ＲはＹを含む希土類元素の一種以
上），ＦｅおよびＢを含有する磁石合金である。さら
に、Ｃｏ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｖ、Ｗ，Ｓｎ，Ｎｂ，Ｇａを添
加元素として含有してもよい。前記組成のインゴットは
ジェットミル等により、２〜１０μｍ程度の平均粒径に
微粉砕する。しかし、このようにして得られる磁石粉
は、前述のように粒子同士の表面での摩砕による非常に
細かい微粒子から、摩砕も破砕もされずにそのまま残っ
た数１０μmオ−ダ−の粗い粒子にいたるまで広い粒度
分布を有する。なお、本発明において使用している
ｄ10、ｄ50及びｄ90は図１に示したような粒度累積分布
の１０％、５０％及び９０％の粒径である。一般に、酸
素含有量は磁石粉の粒径が小さくなるにつれて、すなわ
ち比表面積が大きくなるにつれて増加し、ひいてはｉＨ
ｃ等の磁気特性の低下を招く。また、粒径が大きい場合
でも多磁区粒子構造をとるためにｉＨｃの低下、焼結反
応の低下による焼結体密度の低下を引き起こし、磁気特
性を低下させる。従って、広い粒度分布を有し、微粒
子、粗大粒子を多量に含むことは、磁気特性の向上、安
定性を妨げるため、粒度分布はできるだけシャ−プであ
ることが望ましい。以上のことに鑑み、本発明者らは、
様々な粒度分布を有する磁石粉を用いて鋭意研究を重ね
た結果、粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10（ただし、ｄ10、
ｄ90はそれぞれ分布の１０％、９０％の粒径である）が
６〜１０μm 、好ましくは６〜８μm 、平均粒径ｄ50が
２〜１０μm 、好ましくは３〜５μm の範囲であり、焼
結体酸素量が４０００〜１００００ppm の範囲とするこ
とで優れた磁気特性が得られること、及び衝突旋回型の
ジェットミルを用いることにより、分級等の工程を経て
歩留りを低下させることなく、より容易に粒度分布のシ
ャ−プな磁石粉が得られることを見いだした。粒度累積
分布の幅ｄ90−ｄ10や平均粒径ｄ50は、粗粉供給量及び
粉砕圧によって制御するが、前記範囲以上になると数１
０μm オ−ダ−の粗大粒子が増加し、ｉＨｃ、焼結体密
度、配向度の低下を招き高い磁気特性が得られない。ま
た、分級の手段を用いない本発明においては、ｄ90−ｄ
10を６以下にすることは平均粒径自体を小さくする必要
があり、その場合微粒子が増加し、酸素含有量が増加し
てしまう。本発明において、配向度の制御は、粗粉供給
量及び粉砕圧によって粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10や平
均粒径ｄ50を制御したり、配向磁場強度、磁気回路等を
制御することによってなされる。また、酸素量は、粉砕
空間における酸素分圧を変えることによっても制御でき
るが、酸素含有量を４０００ppm 以下にするには微粉砕
の際に酸素混入量を少なくする必要があるが、その場合
磁石粉は発火しやすく、取扱いが困難である。また、１
００００ppm を越えると保磁力の低下が著しくなり好ま
しくない。本発明に係る磁石粉は、ジェットミル、ボ−
ルミル等によって微粉砕しても得られるが、ジェットミ
ルの場合、主に摩砕による旋回摩擦型に比べて、摩砕に
更に破砕の機能を備えた衝突旋回型のジェットミルを用
いることにより、分級等の工程を経て歩留りを低下させ
ることなく、より容易に粒度分布のシャ−プな磁石粉を
得ることが可能である。旋回摩擦型の粉砕機の場合で
は、粉砕は主に粒子同士の摩擦により、表面から砕けて
いくため微粒子が多くなると共に粗大粒子が残る。それ
に対して衝突旋回型のジェットミルの場合は、旋回によ
る摩砕の前に、衝突板に衝突させる破砕工程が入ること
により、粗粉が予備粉砕され、粉砕の進行を容易にし、
その結果粗大粒子及び微粒子を低減していると思われ
る。以上のことから、本発明においては好ましくは衝突
旋回型の粉砕機を用いると、粒度分布の幅が、粉供給量
及び粉砕圧によって制御容易である。
【０００６】
【実施例】（実施例）重量％でＮｄ30Ｄｙ2 Ｆｅ66Ｂ1
Ｎｂ0.7 Ａｌ0.3 なる組成の合金を高周波溶解し、造塊
して得られたインゴットを粗粉砕し、衝突旋回型のジェ
ットミルを用いて窒素気流中で微粉砕した。粉砕条件を
変えて平均粒径ｄ50（粒度分布の５０％の粒径）および
粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10が表１に示すような値であ
る磁石粉を得た。粒度分布の測定は、レ−ザ−回折型の
測定機を用いて行った。これらの磁石粉を用いて、通常
の焼結磁石製造工程を経て焼結体を得た。即ち、これら
の磁石粉を１０kOe の磁界中で１．５t/cm2 の圧力で成
形し、その後１１００℃で２時間焼結し、９００℃で２
時間、６２０℃で１時間熱処理を施し、焼結体を得た。 （比較例）実施例１と同様の組成の磁石合金の粗粉を旋
回型のジェットミルにより微粉砕し、ｄ50、ｄ90−ｄ10
が表１に示すような値である磁石粉を得た。この磁石粉
を用いて実施例と同様な条件および方法で焼結体を作製
し、磁気特性を測定した。その結果を表１に示す。表１
の結果から明らかなように、粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ
10を６〜１０μm（実施例１）好ましくは６〜８μm
（実施例２〜４）とし、平均粒径ｄ50を２〜１０μm の
範囲、焼結体の酸素含有量を４０００〜１００００ppm
の範囲とすることで、これらの規定範囲外の場合（比較
例１〜３）に比べて、配向度Ｂｒ‖／Ｂｒ⊥（ただし、
Ｂｒ‖、Ｂｒ⊥はそれぞれ成形時の磁場印加方向に平行
な方向、磁場印加方向及びプレス方向に垂直な方向の残
留磁束密度である）、最大エネルギ−積等の磁気特性が
向上する。すなわち、同組成の出発原料でありながら、
１〜２MGOeの磁気特性の向上が可能となる。また、旋回
型のジェットミルを使用した場合を比較例１として示し
てあるが、表１の結果以上に本発明の規定範囲に近づけ
ることは困難であり、本発明において衝突旋回型のジェ
ットミルを使用することが望ましいことがわかった。磁
気特性の測定結果を表１に示した。
Ｎｂ0.7 Ａｌ0.3 なる組成の合金を高周波溶解し、造塊
して得られたインゴットを粗粉砕し、衝突旋回型のジェ
ットミルを用いて窒素気流中で微粉砕した。粉砕条件を
変えて平均粒径ｄ50（粒度分布の５０％の粒径）および
粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ10が表１に示すような値であ
る磁石粉を得た。粒度分布の測定は、レ−ザ−回折型の
測定機を用いて行った。これらの磁石粉を用いて、通常
の焼結磁石製造工程を経て焼結体を得た。即ち、これら
の磁石粉を１０kOe の磁界中で１．５t/cm2 の圧力で成
形し、その後１１００℃で２時間焼結し、９００℃で２
時間、６２０℃で１時間熱処理を施し、焼結体を得た。 （比較例）実施例１と同様の組成の磁石合金の粗粉を旋
回型のジェットミルにより微粉砕し、ｄ50、ｄ90−ｄ10
が表１に示すような値である磁石粉を得た。この磁石粉
を用いて実施例と同様な条件および方法で焼結体を作製
し、磁気特性を測定した。その結果を表１に示す。表１
の結果から明らかなように、粒度累積分布の幅ｄ90−ｄ
10を６〜１０μm（実施例１）好ましくは６〜８μm
（実施例２〜４）とし、平均粒径ｄ50を２〜１０μm の
範囲、焼結体の酸素含有量を４０００〜１００００ppm
の範囲とすることで、これらの規定範囲外の場合（比較
例１〜３）に比べて、配向度Ｂｒ‖／Ｂｒ⊥（ただし、
Ｂｒ‖、Ｂｒ⊥はそれぞれ成形時の磁場印加方向に平行
な方向、磁場印加方向及びプレス方向に垂直な方向の残
留磁束密度である）、最大エネルギ−積等の磁気特性が
向上する。すなわち、同組成の出発原料でありながら、
１〜２MGOeの磁気特性の向上が可能となる。また、旋回
型のジェットミルを使用した場合を比較例１として示し
てあるが、表１の結果以上に本発明の規定範囲に近づけ
ることは困難であり、本発明において衝突旋回型のジェ
ットミルを使用することが望ましいことがわかった。磁
気特性の測定結果を表１に示した。
【表１】
【０００７】
【発明の効果】本発明によれば、保磁力および最大エネ
ルギ−積が高い希土類永久磁石が製造でき、産業上有用
な効果が得られる。
ルギ−積が高い希土類永久磁石が製造でき、産業上有用
な効果が得られる。
【図１】本発明にかかる希土類永久磁石の粒径とその累
積分布の関係を示す図である。
積分布の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｒ（ただし、ＲはＹを含む希土類元素の
一種以上）、ＦｅおよびＢを含有し、粒度分布の幅ｄ90
−ｄ10（ただし、ｄ10、ｄ90はそれぞれ粒度累積分布の
１０％、９０％の粒径である）が６〜１０μm 、平均粒
径ｄ50が２〜１０μm 、焼結体酸素量が４０００〜１０
０００ppm であることを特徴とする希土類永久磁石。 - 【請求項２】 衝突旋回型のジェットミルを用いて得ら
れる磁石粉を焼結、熱処理して得られる請求項１記載の
希土類永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3298625A JPH05135930A (ja) | 1991-11-14 | 1991-11-14 | 希土類永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3298625A JPH05135930A (ja) | 1991-11-14 | 1991-11-14 | 希土類永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH05135930A true JPH05135930A (ja) | 1993-06-01 |
Family
ID=17862158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3298625A Pending JPH05135930A (ja) | 1991-11-14 | 1991-11-14 | 希土類永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05135930A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008214661A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| WO2015146888A1 (ja) * | 2014-03-27 | 2015-10-01 | 日立金属株式会社 | Ｒ－ｔ－ｂ系合金粉末およびその製造方法ならびにｒ－ｔ－ｂ系焼結磁石およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-11-14 JP JP3298625A patent/JPH05135930A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008214661A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法 |
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| CN106165026A (zh) * | 2014-03-27 | 2016-11-23 | 日立金属株式会社 | R－t－b系合金粉末及其制造方法、以及r－t－b系烧结磁铁及其制造方法 |
| EP3131099A4 (en) * | 2014-03-27 | 2017-11-29 | Hitachi Metals, Ltd. | R-t-b-based alloy powder and method for producing same, and r-t-b-based sintered magnet and method for producing same |
| US10020100B2 (en) | 2014-03-27 | 2018-07-10 | Hitachi Metals, Ltd. | R-T-B-based alloy powder and method for producing same, and R-T-B-based sintered magnet and method for producing same |
| CN109065313A (zh) * | 2014-03-27 | 2018-12-21 | 日立金属株式会社 | R－t－b系合金粉末及其制造方法、以及r－t－b系烧结磁铁及其制造方法 |
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