JPS6242404A - 希土類鉄系永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類鉄系永久磁石の製造方法Info
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- JPS6242404A JPS6242404A JP60180940A JP18094085A JPS6242404A JP S6242404 A JPS6242404 A JP S6242404A JP 60180940 A JP60180940 A JP 60180940A JP 18094085 A JP18094085 A JP 18094085A JP S6242404 A JPS6242404 A JP S6242404A
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- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術的背景とその問題点〕
Ｒ２（ＣｏＣｕＦｅＭ） １７型等の希土類コバルト系
磁石は高性能磁石として良く知られている。この希土類
コバルト系磁石は、最大エネルギー積ＢＨｍａｘが大き
くても３０ＭＧＯｅ程度である。近年の各種電子機器に
おける小型化、高性能化の要求は強く、さらに大きいＢ
Ｈｍａｘを有する等の高性能磁石の開発が望まれていた
。またこの希土類コバルト系磁石は比較的高価なＧｏを
大量に用いるため、コスト的にも問題があった。
磁石は高性能磁石として良く知られている。この希土類
コバルト系磁石は、最大エネルギー積ＢＨｍａｘが大き
くても３０ＭＧＯｅ程度である。近年の各種電子機器に
おける小型化、高性能化の要求は強く、さらに大きいＢ
Ｈｍａｘを有する等の高性能磁石の開発が望まれていた
。またこの希土類コバルト系磁石は比較的高価なＧｏを
大量に用いるため、コスト的にも問題があった。
このような要望に答えて近年鉄を主とした希土類磁石の
研究が各所で行なわれている（特開昭５９−４６００８
号等）。この永久磁石は、 Ｎｄ、Ｐｒ希土類元素及び
硼素を含み残部実質的に鉄からなるものであり、ＢＨｍ
ａｘが３０ ＭＧＯｅを越えるものを得ることができ、
また、Ｃｏに比べ安価なＦｅを主体としているため、高
性能磁石を低コストで得ることができ、非常に有望な材
料である。より優れた特性を得るため、Ｃｏの添加（特
開昭５９−６４７３３号） 、ＡＪ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、
Ｍｎ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ｓｂ＋Ｓ
ｎ。
研究が各所で行なわれている（特開昭５９−４６００８
号等）。この永久磁石は、 Ｎｄ、Ｐｒ希土類元素及び
硼素を含み残部実質的に鉄からなるものであり、ＢＨｍ
ａｘが３０ ＭＧＯｅを越えるものを得ることができ、
また、Ｃｏに比べ安価なＦｅを主体としているため、高
性能磁石を低コストで得ることができ、非常に有望な材
料である。より優れた特性を得るため、Ｃｏの添加（特
開昭５９−６４７３３号） 、ＡＪ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、
Ｍｎ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ｓｂ＋Ｓ
ｎ。
Ｂｉ、Ｎｌ、Ｗ添加（％開昭５９−８９４０１号、特開
昭５９−１３２１０４号）、Ｃｕ、Ｓ、Ｃ，Ｐの添加（
％開昭５９−１３２１０５号、特開昭５９−１６３８０
３号）さらにそれらの組合わ一１！−Ｃ％開昭５９−１
６３８０４号。
昭５９−１３２１０４号）、Ｃｕ、Ｓ、Ｃ，Ｐの添加（
％開昭５９−１３２１０５号、特開昭５９−１６３８０
３号）さらにそれらの組合わ一１！−Ｃ％開昭５９−１
６３８０４号。
特開昭５９−１６３８０５号）等の組成面からの研究が
なされている。
なされている。
しかしながらこの希土類鉄系永久磁石に対しても、より
高いＢＨｍａｘ等、高性能化への要求は強く、各所で開
発が進められている。
高いＢＨｍａｘ等、高性能化への要求は強く、各所で開
発が進められている。
本発明は以上の点を考慮してなされたもので、より優れ
た磁気特性を有する希土類鉄系永久磁石の製造方法を提
供することを目的とする。
た磁気特性を有する希土類鉄系永久磁石の製造方法を提
供することを目的とする。
本発明者等は希土類鉄系永久磁石の磁気特性向での焼結
を行なうことにより、保磁力、残留磁束密度ともに向上
し、 （ＢＨ）ｍａｘが大きくなることを見出した。
を行なうことにより、保磁力、残留磁束密度ともに向上
し、 （ＢＨ）ｍａｘが大きくなることを見出した。
すなわち本発明は希土類鉄系永久磁石合金を粉砕して得
られた原料粉を成形した後に焼結する希土類鉄系永久磁
石の製造方法において、前記焼結をＩＴｏｒｒ以下の減
圧下での第１段の焼結と、１００Ｔｏｒｒ以上の非酸化
性ガスを充填した雰囲気中での第２段の焼結との２段焼
結としたことを特徴とする希土類鉄系永久磁石の製造方
法である。
られた原料粉を成形した後に焼結する希土類鉄系永久磁
石の製造方法において、前記焼結をＩＴｏｒｒ以下の減
圧下での第１段の焼結と、１００Ｔｏｒｒ以上の非酸化
性ガスを充填した雰囲気中での第２段の焼結との２段焼
結としたことを特徴とする希土類鉄系永久磁石の製造方
法である。
以下、本発明を工程順に説明する。
まず、所定の組成比を有する希土類鉄系永久磁石合金を
製造する。次に、ボールミル等の粉砕手段を用いて永久
磁石合金を粉砕する。この際、後工程の成形と焼結を容
易にし、かつ磁気特性を良好にするために、粉末の平均
粒径が３〜１０μｍとなるように微粉砕することが望ま
しい。粒径が１０μｍを超えるとＩＨｃの低下をもたら
し、一方２μｍ未溝にまで粉砕することは困難であるう
えに、Ｂｒ等の磁気特性の低下を招く。また、平均粒度
が３／ｊｍ未満、特に２．５μｍ以下では粉末の劣化速
度が著しく速く、粉砕直後に粉末粒子表面が酸化し、焼
結後の磁石特性は低い。この現象は磁性合金中のＦｅ含
有量が増加すると著しくなる。また１０μｍより大きい
と本発明による焼結法を採用しても高い磁束密度を得る
ことはできない。
製造する。次に、ボールミル等の粉砕手段を用いて永久
磁石合金を粉砕する。この際、後工程の成形と焼結を容
易にし、かつ磁気特性を良好にするために、粉末の平均
粒径が３〜１０μｍとなるように微粉砕することが望ま
しい。粒径が１０μｍを超えるとＩＨｃの低下をもたら
し、一方２μｍ未溝にまで粉砕することは困難であるう
えに、Ｂｒ等の磁気特性の低下を招く。また、平均粒度
が３／ｊｍ未満、特に２．５μｍ以下では粉末の劣化速
度が著しく速く、粉砕直後に粉末粒子表面が酸化し、焼
結後の磁石特性は低い。この現象は磁性合金中のＦｅ含
有量が増加すると著しくなる。また１０μｍより大きい
と本発明による焼結法を採用しても高い磁束密度を得る
ことはできない。
永久磁石合金の組成は適宜設定することが可能であるが
実用上は、１０〜４０重量％のＲ（ただし、ＲＵＹ及び
希土類元素から選ばれた少なくとも１！ ） 、０．１
〜８ 、ｔｉ−％の硼素、残部が主として鉄からなる組
成を有する希土類鉄系永久磁石合金を用いることが好ま
しい。
実用上は、１０〜４０重量％のＲ（ただし、ＲＵＹ及び
希土類元素から選ばれた少なくとも１！ ） 、０．１
〜８ 、ｔｉ−％の硼素、残部が主として鉄からなる組
成を有する希土類鉄系永久磁石合金を用いることが好ま
しい。
Ｒがｉｏ重量％未満ではＩＨｃの増大が得られず、４０
重量％を超えるとＢｒが低下するため、いずれの場合で
も（ＢＨ）ｍあえか低下してしまう。したがって、Ｒの
含有率は１０〜４０重量％とする。なお、希土類元素の
うちでもＮｄ及びＰｒは特に高い（ＢＨ）ｍａｘを得る
のに有効な元素であり、Ｒとしてこの２元素のうち少な
くとも一種を含有することが好ましい。このＮｄ、Ｐｒ
特にＮｄのＲ量中の割合は７０％以上（Ｒ量全部でもよ
い）であることが望ましい。
重量％を超えるとＢｒが低下するため、いずれの場合で
も（ＢＨ）ｍあえか低下してしまう。したがって、Ｒの
含有率は１０〜４０重量％とする。なお、希土類元素の
うちでもＮｄ及びＰｒは特に高い（ＢＨ）ｍａｘを得る
のに有効な元素であり、Ｒとしてこの２元素のうち少な
くとも一種を含有することが好ましい。このＮｄ、Ｐｒ
特にＮｄのＲ量中の割合は７０％以上（Ｒ量全部でもよ
い）であることが望ましい。
硼素の）が０．１重量−未満ではＩＨｃが低下し、８重
量％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって硼素の
含有率は０．１〜８重量％とする。なお、Ｂの一部をＣ
，Ｎ、Ｓｌ＋Ｐ、Ｇｏ等で置換してもよい。これにより
焼結性の向上ひいてはＢｒ 、 （ＢＨ）ｍａｘの増大
を図ることができる。この場合の置換量はＢの８０％程
度までとすることが望ましい。
量％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって硼素の
含有率は０．１〜８重量％とする。なお、Ｂの一部をＣ
，Ｎ、Ｓｌ＋Ｐ、Ｇｏ等で置換してもよい。これにより
焼結性の向上ひいてはＢｒ 、 （ＢＨ）ｍａｘの増大
を図ることができる。この場合の置換量はＢの８０％程
度までとすることが望ましい。
希土類鉄系永久磁石合金において酸素含有率は重要であ
る。酸素が０．００５重量％未満では永久磁石の製造時
に要求される２〜１０Ａｔｒｎ程度の微粉砕が困難とな
る。このため、粒径が不均一となり磁場中成形時の配向
性が悪くなり、Ｂｒの低下、ひいては（ＢＨ）ｍａｘの
低下をもたらす。また、製造コストも大幅に上昇する。
る。酸素が０．００５重量％未満では永久磁石の製造時
に要求される２〜１０Ａｔｒｎ程度の微粉砕が困難とな
る。このため、粒径が不均一となり磁場中成形時の配向
性が悪くなり、Ｂｒの低下、ひいては（ＢＨ）ｍａｘの
低下をもたらす。また、製造コストも大幅に上昇する。
一方、０．０３重量％を超えると保磁力が低下し、高（
ＢＨ）ｍａｘを得ることができない。よって、酸素の含
有率は０．００５〜０．０３重ｔチとする。
ＢＨ）ｍａｘを得ることができない。よって、酸素の含
有率は０．００５〜０．０３重ｔチとする。
永久磁石合金中における酸素の働きは明らかではないも
のの、以下のような振舞により高性能の永久磁石を得る
ことができるものと推測される。
のの、以下のような振舞により高性能の永久磁石を得る
ことができるものと推測される。
すなわち、溶融合金中の酸素の一部は主成分元素でめる
Ｒ 、 Ｆ＠原子と結合して酸化物となり、残りの酸素
とともに合金結晶粒界等に偏析して存在していると考え
られる。Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が微粒子磁石であり、その
保磁力が主として逆磁区発生磁場により決定されること
を考慮すると、酸化物。
Ｒ 、 Ｆ＠原子と結合して酸化物となり、残りの酸素
とともに合金結晶粒界等に偏析して存在していると考え
られる。Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が微粒子磁石であり、その
保磁力が主として逆磁区発生磁場により決定されること
を考慮すると、酸化物。
偏析等の欠陥が多い場合、これらが逆磁区発生源として
作用することにより保磁力が低下してしまうと考えられ
る。また、欠陥が少ない場合は粒界破壊等が起りにくく
なるため、粉砕性が劣化すると予想される。
作用することにより保磁力が低下してしまうと考えられ
る。また、欠陥が少ない場合は粒界破壊等が起りにくく
なるため、粉砕性が劣化すると予想される。
永久磁石合金中の酸素量は高純度の原料を用いるととも
に、原料合金溶融時の炉中酸素量を厳密に調節すること
により制御することができる。
に、原料合金溶融時の炉中酸素量を厳密に調節すること
により制御することができる。
希土類鉄系永久磁石合金を構成する上記の各元素以外の
残部は主として鉄であるが、鉄の一部をコバルトで置換
してもよい。ＣＯはキュリ一温度の上昇に寄与し、磁気
特性の温度特性向上に有効である。その量は２０ｗｔ１
程度までであり、多すぎると（ＢＨ）ｍａｘの低下等特
性劣化の要因となる。好ましくは１〜２０ｗＬ％、さら
には１０〜２０ｗｔ ’ｉｒ テある。
残部は主として鉄であるが、鉄の一部をコバルトで置換
してもよい。ＣＯはキュリ一温度の上昇に寄与し、磁気
特性の温度特性向上に有効である。その量は２０ｗｔ１
程度までであり、多すぎると（ＢＨ）ｍａｘの低下等特
性劣化の要因となる。好ましくは１〜２０ｗＬ％、さら
には１０〜２０ｗｔ ’ｉｒ テある。
アルミニウム（Ａｌ）は保磁力の向上に有効な元素であ
るが、５ｗｔ％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よ
って、アルミニウムの含有率は５ｗｔ％以下、好ましく
は０．１〜５ｗｔ％である。
るが、５ｗｔ％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よ
って、アルミニウムの含有率は５ｗｔ％以下、好ましく
は０．１〜５ｗｔ％である。
チタン（Ｔｉ ）は保磁力および角型性の向上に有効な
元素であるが％５ｗｔチを超えるとＢｒの低下が顕著と
なる。よって、チタンの含有率は５ｗｔ％以下、好まし
くは０．１〜５１目である。
元素であるが％５ｗｔチを超えるとＢｒの低下が顕著と
なる。よって、チタンの含有率は５ｗｔ％以下、好まし
くは０．１〜５１目である。
ざらにＦｅの一部をＣｒ Ｔ Ｚ ｒ ＋ Ｈｆ ＋
Ｎｂ＊ Ｔａ ｓＶ＊Ｍｎ ＋Ｍｏ ＊Ｗ＋Ｒｕ 、Ｒ
ｈ ｓ Ｒｅ ＊ Ｐｄ ｅ Ｏｓ ｅ Ｉ ｒ等で置
換することもできる。
Ｎｂ＊ Ｔａ ｓＶ＊Ｍｎ ＋Ｍｏ ＊Ｗ＋Ｒｕ 、Ｒ
ｈ ｓ Ｒｅ ＊ Ｐｄ ｅ Ｏｓ ｅ Ｉ ｒ等で置
換することもできる。
あまり多値の添加はＢもａｘ低下等の磁気特性の劣化の
要因となるため、２０ｗ１チ程度までである。
要因となるため、２０ｗ１チ程度までである。
次いで、微粉砕された永久磁石合金粉末を所望の形状に
プレス成形する。成形の際には通常の焼結磁石を製造す
るのと同様に１例えば１５ＫＯｅ程度あ磁場を印加し、
配向処理を行なう。
プレス成形する。成形の際には通常の焼結磁石を製造す
るのと同様に１例えば１５ＫＯｅ程度あ磁場を印加し、
配向処理を行なう。
次に本発明方法の特徴である焼結工程である。
前記工程で得られた成形体を焼結炉を１ ｔｏｒｒ以下
の真空度とし、この真空雰囲気中で焼結する（第１段焼
結）、焼結温度は１０００〜１２００°Ｃ程度であり、
時間は０．５時間以上あれば十分であり、長くても２時
間程度である。
の真空度とし、この真空雰囲気中で焼結する（第１段焼
結）、焼結温度は１０００〜１２００°Ｃ程度であり、
時間は０．５時間以上あれば十分であり、長くても２時
間程度である。
２段焼結を行なう。焼結温度は１０００〜１２００’０
程度でアリ、時間は０．５時間以上あれば良く、長くて
も２時間で十分である。第１段、第２段併せて１〜４時
間が好ましい。
程度でアリ、時間は０．５時間以上あれば良く、長くて
も２時間で十分である。第１段、第２段併せて１〜４時
間が好ましい。
第１段焼結において１ ｔｏｒｒより大きい真空度（例
えば１００ ｔｏｒｒ等）で焼結を行なうと、角形比密
度が得られずＢｒが低下してしまう。
えば１００ ｔｏｒｒ等）で焼結を行なうと、角形比密
度が得られずＢｒが低下してしまう。
こうして得られた焼結体にさらに５００〜１ ’０００
°Ｃ程度の温度範囲で０．５〜１０時間程時間待効処理
を行なっても良い。
°Ｃ程度の温度範囲で０．５〜１０時間程時間待効処理
を行なっても良い。
以上示した如く、本発明によれば保磁力、角型性を劣化
させることなく、高いＢｒ 、 ＩＨｃ 、 （ＢＨ）
ｍＢｚを有する永久磁石を、特性のバラツキを招くこと
なく、安定的に得ることができる。
させることなく、高いＢｒ 、 ＩＨｃ 、 （ＢＨ）
ｍＢｚを有する永久磁石を、特性のバラツキを招くこと
なく、安定的に得ることができる。
以下に本発明の詳細な説明する。
実施例１゜
Ｎｄ ３２．２ｗｔ Ｔｏ ＊ Ｂ ０．９６ ｗｔ
９１ｒ残部Ｆｅの希土類鉄系永久磁石合金を平均粒度３
．８１ｔｍまで微粉砕して得た原料”粉を用い、磁場中
プレスにより成形体を得た０次いで 第１段焼結 ５ Ｘ １Ｏ−３ｔｏｒｒ １０６０’ＯＸ ３０ｍ１ｎ 第２段焼結 ５６０ｔｏｒｒ Ａｒガス １０６０°Ｃｘ３０ｍ１ｎ の条件で焼結を行なった。その後、室温まで急冷し、６
００°０ＸＩＨの時効処理を施した。その減磁曲線を第
１図に示す（曲線（ａ））。
９１ｒ残部Ｆｅの希土類鉄系永久磁石合金を平均粒度３
．８１ｔｍまで微粉砕して得た原料”粉を用い、磁場中
プレスにより成形体を得た０次いで 第１段焼結 ５ Ｘ １Ｏ−３ｔｏｒｒ １０６０’ＯＸ ３０ｍ１ｎ 第２段焼結 ５６０ｔｏｒｒ Ａｒガス １０６０°Ｃｘ３０ｍ１ｎ の条件で焼結を行なった。その後、室温まで急冷し、６
００°０ＸＩＨの時効処理を施した。その減磁曲線を第
１図に示す（曲線（ａ））。
比較のため全て５Ｘ１０ ｔｏｒｒ中で１０６０’（
！ＸＩＨの条件で焼結したことを除いて前記と同様の方
法で得た試料（比較例−１）の減磁曲線（曲線（ｂ））
として併せて示した。また全て５６０ ｔｏｒｒ Ａｒ
ガス雰囲気中で１０６０°０×ＩＨの条件で焼結したこ
とを除いて前記と同様の方法で得た試料（比較例−２）
の減磁曲線（曲線（Ｃ））として併せて示した。
！ＸＩＨの条件で焼結したことを除いて前記と同様の方
法で得た試料（比較例−１）の減磁曲線（曲線（ｂ））
として併せて示した。また全て５６０ ｔｏｒｒ Ａｒ
ガス雰囲気中で１０６０°０×ＩＨの条件で焼結したこ
とを除いて前記と同様の方法で得た試料（比較例−２）
の減磁曲線（曲線（Ｃ））として併せて示した。
また各特性を第１表に示す。
第 １ 表
第１表及び第１図から明らかなように本発明による２段
焼結を用いることにより、 （ＢＨ）ｍａｘが大きく
なることがわかる。なお、粒径も重要であり。
焼結を用いることにより、 （ＢＨ）ｍａｘが大きく
なることがわかる。なお、粒径も重要であり。
２．５踊程度とした場合、実施例−１と同様に行なって
もＩ＝７．４９ｇ／ｃｒ／ｌ、 Ｂ＝１３３００Ｇ、
Ｈｃ＝６８０００ｅ（ＢＨ））７１Ｂｚ ＝ ３１ Ｍ
ＧＯｅ程度しか得られなかった。しかし本発明の焼結方
法は有効であり、２段焼結を用いない場合はざらに特性
が劣化してしまう。
もＩ＝７．４９ｇ／ｃｒ／ｌ、 Ｂ＝１３３００Ｇ、
Ｈｃ＝６８０００ｅ（ＢＨ））７１Ｂｚ ＝ ３１ Ｍ
ＧＯｅ程度しか得られなかった。しかし本発明の焼結方
法は有効であり、２段焼結を用いない場合はざらに特性
が劣化してしまう。
実施例２゜
Ｎｄ ３２．Ｏｗｔ ％ 、 Ｂ １．Ｏｗｔ ％ 、
Ａｌ０１４０ｗｔ％、Ｔｔｏ、６ｗｔ％、残部ｒｅの
希土類鉄系永久磁石合金を平均粒度３．５μｍまで微粉
砕して得た原料粉を磁場中ブレスし異方性の圧粉体を得
た。次いで 第１段焼結 ５ Ｘ １０−３Ｔｏｒｒ １０７０’ＣＸＩＨ 第２段焼結 ３００Ｔｏｒｒ Ａｒガス １０７０°０ＸＩ）Ｉ の条件で焼結し、室温まで急冷した。その減磁曲線を第
１図に示す。（曲線（ｄ）） 比較のため全て５ Ｘ １０ Ｔｏｒｒ中で１０７０
°Ｃ×２Ｈの条件で焼結したことを除いて前記と同様の
方法で得た試料（比較例−３）の減磁曲線（曲線（ｅ）
）として併せて示した。まだ全て３００ＴｏｒｒＡｒガ
ス雰囲気中で１０７０°０Ｘ２Ｈの条件で焼結したこと
を除いて前記と同様の方法で得た試料（比較例−４）の
減磁曲線（ｆ））として併せて示した。
Ａｌ０１４０ｗｔ％、Ｔｔｏ、６ｗｔ％、残部ｒｅの
希土類鉄系永久磁石合金を平均粒度３．５μｍまで微粉
砕して得た原料粉を磁場中ブレスし異方性の圧粉体を得
た。次いで 第１段焼結 ５ Ｘ １０−３Ｔｏｒｒ １０７０’ＣＸＩＨ 第２段焼結 ３００Ｔｏｒｒ Ａｒガス １０７０°０ＸＩ）Ｉ の条件で焼結し、室温まで急冷した。その減磁曲線を第
１図に示す。（曲線（ｄ）） 比較のため全て５ Ｘ １０ Ｔｏｒｒ中で１０７０
°Ｃ×２Ｈの条件で焼結したことを除いて前記と同様の
方法で得た試料（比較例−３）の減磁曲線（曲線（ｅ）
）として併せて示した。まだ全て３００ＴｏｒｒＡｒガ
ス雰囲気中で１０７０°０Ｘ２Ｈの条件で焼結したこと
を除いて前記と同様の方法で得た試料（比較例−４）の
減磁曲線（ｆ））として併せて示した。
また各特性を第２表に示す。
以下余白
第 ２ 表
第２表および第２図から明らかなように本発明による２
段焼結を用いることにより（ＢＨ）ｍａｘが大きくなる
ことがわかる。
段焼結を用いることにより（ＢＨ）ｍａｘが大きくなる
ことがわかる。
以上説明したよりに本発明によれば、より一層磁気特性
に優れた希土類鉄系永久磁石を得ることができる。
に優れた希土類鉄系永久磁石を得ることができる。
第１図、第２図は減磁特性曲線図。
代理人 弁理士 則 近 憲 佑
同 竹 花 喜久男
一１？−ｆρ−？ −４−４−２’ θλ裟−缶乳
Ｆ−ｆ（ｋＤご） 第１図
Ｆ−ｆ（ｋＤご） 第１図
Claims (1)
- （１）希土類鉄系永久磁石合金を粉砕して得られた原料
粉を成形した後に焼結する希土類鉄系永久磁石の製造方
法において、前記焼結を１Ｔｏｒｒ以下の減圧下での第
１段の焼結と、１００Ｔｏｒｒ以上の非酸化性ガスを充
填した雰囲気中での第２段の焼結との２段焼結としたこ
とを特徴とする希土類鉄系永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60180940A JPS6242404A (ja) | 1985-08-20 | 1985-08-20 | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60180940A JPS6242404A (ja) | 1985-08-20 | 1985-08-20 | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6242404A true JPS6242404A (ja) | 1987-02-24 |
| JPH0418441B2 JPH0418441B2 (ja) | 1992-03-27 |
Family
ID=16091935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60180940A Granted JPS6242404A (ja) | 1985-08-20 | 1985-08-20 | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6242404A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04192505A (ja) * | 1990-11-27 | 1992-07-10 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| CN102189258A (zh) * | 2011-04-22 | 2011-09-21 | 荆门金钻硬质合金有限责任公司 | 一种硬质合金在线检测控制烧结工艺 |
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Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
| CN103357872A (zh) * | 2012-06-12 | 2013-10-23 | 北京京磁强磁材料有限公司 | 一种钕铁硼磁体的烧结工艺 |
Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS61136656A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-24 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 |
-
1985
- 1985-08-20 JP JP60180940A patent/JPS6242404A/ja active Granted
Patent Citations (1)
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| JPS61136656A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-24 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 |
Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPH04192505A (ja) * | 1990-11-27 | 1992-07-10 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| CN102189258A (zh) * | 2011-04-22 | 2011-09-21 | 荆门金钻硬质合金有限责任公司 | 一种硬质合金在线检测控制烧结工艺 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0418441B2 (ja) | 1992-03-27 |
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