JPH05132722A - 焼結鉱の冷却方法 - Google Patents
焼結鉱の冷却方法Info
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- JPH05132722A JPH05132722A JP32154991A JP32154991A JPH05132722A JP H05132722 A JPH05132722 A JP H05132722A JP 32154991 A JP32154991 A JP 32154991A JP 32154991 A JP32154991 A JP 32154991A JP H05132722 A JPH05132722 A JP H05132722A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高炉等で製銑する焼結鉱の冷却方
法に関し、生産性を向上して焼結鉱の製品の収率（歩
留）を増大させる焼結鉱の冷却方法を提供する。 【構成】 焼結鉱を製造するプロセスにおいて、焼結鉱
の充填層１０を下層から上層にかけて細粒から粗粒とな
るように形成して焼結を行い、焼結終了後冷却するに際
して、上層の粗粒２８に散水して冷却する焼結鉱の冷却
方法である。 【効果】 上層の粗粒に散水して冷却することにより、
過粉砕を防止して５ｍｍ未満の返鉱の発生を減少させる
ことが可能となり、従来方法に較べて５〜７（ｔ／ｄ／
ｍ2 ）の収率を増大させ得る。
法に関し、生産性を向上して焼結鉱の製品の収率（歩
留）を増大させる焼結鉱の冷却方法を提供する。 【構成】 焼結鉱を製造するプロセスにおいて、焼結鉱
の充填層１０を下層から上層にかけて細粒から粗粒とな
るように形成して焼結を行い、焼結終了後冷却するに際
して、上層の粗粒２８に散水して冷却する焼結鉱の冷却
方法である。 【効果】 上層の粗粒に散水して冷却することにより、
過粉砕を防止して５ｍｍ未満の返鉱の発生を減少させる
ことが可能となり、従来方法に較べて５〜７（ｔ／ｄ／
ｍ2 ）の収率を増大させ得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉等で製銑するに際
して原料となる焼結鉱の冷却方法に関し、焼結プロセス
において生産性を大きく向上させて焼結鉱の製品の収率
（歩留）を増大させ得る冷却方法である。
して原料となる焼結鉱の冷却方法に関し、焼結プロセス
において生産性を大きく向上させて焼結鉱の製品の収率
（歩留）を増大させ得る冷却方法である。
【０００２】
【従来の技術】従来一般に実施されている焼結鉱製造プ
ロセスを図４に示す。図４において、焼結鉱製造におけ
る主原料の鉱石は、ヤードから鉱石ホッパー１に、また
副原料の石灰石はホッパー２に、燃料であるコークスは
ホッパー３にそれぞれ運ばれ貯蔵される。
ロセスを図４に示す。図４において、焼結鉱製造におけ
る主原料の鉱石は、ヤードから鉱石ホッパー１に、また
副原料の石灰石はホッパー２に、燃料であるコークスは
ホッパー３にそれぞれ運ばれ貯蔵される。
【０００３】鉱石、石灰石、コークスは各ホッパー１，
２，３から切り出され、ホッパー４から切り出された返
鉱とともに、一次ミキサー５，二次ミキサー６で調湿，
造粒されて焼結原料となる。
２，３から切り出され、ホッパー４から切り出された返
鉱とともに、一次ミキサー５，二次ミキサー６で調湿，
造粒されて焼結原料となる。
【０００４】この造粒された焼結原料は、サージホッパ
ー７に搬送され、そこに一旦貯蔵された後、ドラムフィ
ーダ８から切り出され、シュートを介してパレット９上
に装入されて、充填層１０を形成する。鉄鉱石を主原料
とする焼結プロセスの場合、原料充填層の厚さは通常５
００〜６００ｍｍ程度である。
ー７に搬送され、そこに一旦貯蔵された後、ドラムフィ
ーダ８から切り出され、シュートを介してパレット９上
に装入されて、充填層１０を形成する。鉄鉱石を主原料
とする焼結プロセスの場合、原料充填層の厚さは通常５
００〜６００ｍｍ程度である。
【０００５】次に点火炉１１では、コークス炉ガスの空
気燃焼により充填層表層のコークスに点火する。一方原
料充填層１０を通して下方に空気を吸引しながら、充填
層内のコークスを燃焼させ、その燃焼熱により上層から
下層にかけて順次原料を焼結する。
気燃焼により充填層表層のコークスに点火する。一方原
料充填層１０を通して下方に空気を吸引しながら、充填
層内のコークスを燃焼させ、その燃焼熱により上層から
下層にかけて順次原料を焼結する。
【０００６】焼結終了後の焼結塊１２は、排鉱部の一次
破砕機１３で荒破砕されて、ホットスクリーン１４にか
けられ、ここで５ｍｍ以上の製品焼結鉱と５ｍｍ未満の
返鉱とを篩分ける。返鉱は返鉱ベルトコンベア１５で返
鉱ホッパー４へ運ばれる。また５ｍｍ以上の焼結鉱はク
ーラ１６へ送られる。
破砕機１３で荒破砕されて、ホットスクリーン１４にか
けられ、ここで５ｍｍ以上の製品焼結鉱と５ｍｍ未満の
返鉱とを篩分ける。返鉱は返鉱ベルトコンベア１５で返
鉱ホッパー４へ運ばれる。また５ｍｍ以上の焼結鉱はク
ーラ１６へ送られる。
【０００７】クーラ１６の平面図と、そのＡ−Ａ部断面
図を図５，図６に示す。
図を図５，図６に示す。
【０００８】５ｍｍ以上の焼結鉱は給鉱シュート１７を
介してクーラ１６に装入され、４００〜５００ｍｍの層
厚にコントロールされる。焼結鉱の温度は、粒度の大き
な粗粒の部分で８００℃程度ある。クーラ１６に装入さ
れた焼結鉱は、ファン１８によって焼結鉱充填層の下方
から押し込まれる空気により約１００℃以下に冷却され
る。
介してクーラ１６に装入され、４００〜５００ｍｍの層
厚にコントロールされる。焼結鉱の温度は、粒度の大き
な粗粒の部分で８００℃程度ある。クーラ１６に装入さ
れた焼結鉱は、ファン１８によって焼結鉱充填層の下方
から押し込まれる空気により約１００℃以下に冷却され
る。
【０００９】焼結鉱充填層を支持しているトラフ１９
は、駆動装置２０により反時計方向に回転し、焼結鉱は
連続的に冷却されて排鉱シュート２１によりクーラ１６
から排鉱される。なお、トラフ１９内において、焼結鉱
充填層の上層から下層にかけての粒度分布は不規則であ
る。
は、駆動装置２０により反時計方向に回転し、焼結鉱は
連続的に冷却されて排鉱シュート２１によりクーラ１６
から排鉱される。なお、トラフ１９内において、焼結鉱
充填層の上層から下層にかけての粒度分布は不規則であ
る。
【００１０】さらに図４において、クーラ１６より排鉱
された焼結鉱は、一次コールドスクリーン２２で例えば
±７５ｍｍ程度の粒度に分級される。ここで７５ｍｍ以
上の粗粒焼結鉱は、二次破砕機２３へ送られる。二次破
砕機２３で破砕された焼結鉱は、一次コールドスクリー
ン２２の篩下７５ｍｍ未満の焼結鉱と共に、二次コール
ドスクリーン２４で例えば±１０ｍｍ程度の粒度に分級
される。
された焼結鉱は、一次コールドスクリーン２２で例えば
±７５ｍｍ程度の粒度に分級される。ここで７５ｍｍ以
上の粗粒焼結鉱は、二次破砕機２３へ送られる。二次破
砕機２３で破砕された焼結鉱は、一次コールドスクリー
ン２２の篩下７５ｍｍ未満の焼結鉱と共に、二次コール
ドスクリーン２４で例えば±１０ｍｍ程度の粒度に分級
される。
【００１１】二次コールドスクリーン２４の篩上１０ｍ
ｍ以上の焼結鉱は、製品として製品ベルトコンベア２６
により高炉へ送られる。
ｍ以上の焼結鉱は、製品として製品ベルトコンベア２６
により高炉へ送られる。
【００１２】二次コールドスクリーン２４の篩下１０ｍ
ｍ未満の細粒焼結鉱は、三次コールドスクリーン２５に
送られ、±５ｍｍの粒度に分級される。三次コールドス
クリーン２５の篩上５ｍｍ以上の焼結鉱は、製品として
製品ベルトコンベア２６により高炉へ送られる。
ｍ未満の細粒焼結鉱は、三次コールドスクリーン２５に
送られ、±５ｍｍの粒度に分級される。三次コールドス
クリーン２５の篩上５ｍｍ以上の焼結鉱は、製品として
製品ベルトコンベア２６により高炉へ送られる。
【００１３】三次コールドスクリーン２５の篩下５ｍｍ
未満の焼結鉱は、返鉱ベルトコンベア１５により返鉱ホ
ッパー４へホットスクリーン１４の篩下５ｍｍ未満の焼
結鉱と共に送られる。
未満の焼結鉱は、返鉱ベルトコンベア１５により返鉱ホ
ッパー４へホットスクリーン１４の篩下５ｍｍ未満の焼
結鉱と共に送られる。
【００１４】このように従来は、二次コールドスクリー
ン２４及び三次コールドスクリーン２５の篩上５ｍｍ以
上の焼結鉱を最終製品として高炉へ送り、これを高炉に
装入している。
ン２４及び三次コールドスクリーン２５の篩上５ｍｍ以
上の焼結鉱を最終製品として高炉へ送り、これを高炉に
装入している。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】このように従来の焼結
鉱製造プロセスにおいては、クーラ１６により冷却され
て得られる粒度３００ｍｍ程度の大きな粗粒の焼結鉱を
破砕し、粒度５〜７５ｍｍ程度に整粒して製品としてい
るために、破砕整粒過程で過粉砕される傾向が強く、従
って製品とならない粒度５ｍｍ未満の返鉱が多くなり、
５ｍｍ以上の製品の収率（歩留）が低く生産性も低いと
いう問題がある。
鉱製造プロセスにおいては、クーラ１６により冷却され
て得られる粒度３００ｍｍ程度の大きな粗粒の焼結鉱を
破砕し、粒度５〜７５ｍｍ程度に整粒して製品としてい
るために、破砕整粒過程で過粉砕される傾向が強く、従
って製品とならない粒度５ｍｍ未満の返鉱が多くなり、
５ｍｍ以上の製品の収率（歩留）が低く生産性も低いと
いう問題がある。
【００１６】この製品とならない粒度５ｍｍ未満の多く
の返鉱による歩留低下によってもたらされる生産性低下
を防ぐ方法として、例えば、焼結機排鉱部の一次破砕機
１３までの落差を小さくして粉化を防止する方法、ある
いは一次破砕機１３の回転歯の間隔を大きくして粉化を
防止する方法などが提案されている。
の返鉱による歩留低下によってもたらされる生産性低下
を防ぐ方法として、例えば、焼結機排鉱部の一次破砕機
１３までの落差を小さくして粉化を防止する方法、ある
いは一次破砕機１３の回転歯の間隔を大きくして粉化を
防止する方法などが提案されている。
【００１７】一方特開昭６０−２５１２３２号公報に
は、焼結鉱に水を付着させないで亀裂を防止する方法が
提案されている。しかし水による冷却については、これ
までは出来るだけ水を掛けない方向で検討されてきた。
従って水による焼結鉱の冷却は、これまで実用化されて
いないのが現状である。
は、焼結鉱に水を付着させないで亀裂を防止する方法が
提案されている。しかし水による冷却については、これ
までは出来るだけ水を掛けない方向で検討されてきた。
従って水による焼結鉱の冷却は、これまで実用化されて
いないのが現状である。
【００１８】本発明は、粗粒の焼結鉱を破砕整粒する過
程において、過粉砕のために製品とならない粒度５ｍｍ
未満の多くの返鉱のために、５ｍｍ以上の焼結鉱の歩留
が低下して生産性が低下するという従来技術の欠点を解
決し、簡潔な方法で焼結鉱の歩留を向上させ、この歩留
の向上によって生産性を向上させ得る焼結鉱の冷却方法
を提供する。
程において、過粉砕のために製品とならない粒度５ｍｍ
未満の多くの返鉱のために、５ｍｍ以上の焼結鉱の歩留
が低下して生産性が低下するという従来技術の欠点を解
決し、簡潔な方法で焼結鉱の歩留を向上させ、この歩留
の向上によって生産性を向上させ得る焼結鉱の冷却方法
を提供する。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、焼結鉱を製造するプロセスにおいて、焼結鉱の充
填層を下層から上層にかけて細粒から粗粒となるように
形成して焼結を行い、焼結終了後冷却するに際して、上
層の粗粒に散水して冷却することを特徴とする焼結鉱の
冷却方法である。
ろは、焼結鉱を製造するプロセスにおいて、焼結鉱の充
填層を下層から上層にかけて細粒から粗粒となるように
形成して焼結を行い、焼結終了後冷却するに際して、上
層の粗粒に散水して冷却することを特徴とする焼結鉱の
冷却方法である。
【００２０】
【作用】本発明者らは、焼結鉱の破砕整粒プロセスにお
ける製品とならない返鉱発生の減少方法について研究を
進めた結果、選択的に高温の粗粒焼結鉱に水を供給して
急冷させることにより、破砕整粒過程において製品とな
らない５ｍｍ未満の返鉱の発生を減少させることが可能
となることを見出して本発明を完成した。
ける製品とならない返鉱発生の減少方法について研究を
進めた結果、選択的に高温の粗粒焼結鉱に水を供給して
急冷させることにより、破砕整粒過程において製品とな
らない５ｍｍ未満の返鉱の発生を減少させることが可能
となることを見出して本発明を完成した。
【００２１】高温の粗粒焼結鉱に水を供給して急冷させ
ると、焼結鉱内部に熱応力が生じ、この熱応力を加える
ことにより、小さい力で熱応力の生じた部分から選択的
に壊れる。このため粉の少ない破砕が可能となる。
ると、焼結鉱内部に熱応力が生じ、この熱応力を加える
ことにより、小さい力で熱応力の生じた部分から選択的
に壊れる。このため粉の少ない破砕が可能となる。
【００２２】従来の方法においては、空気だけで徐冷さ
れるために熱応力が顕在化せず、強度が焼結鉱粒子全体
に均一化する。そのため大きい力で破砕する必要があ
り、過粉砕されて粉が多くなる。その結果、返鉱が増大
して歩留の低下を来たすことになる。
れるために熱応力が顕在化せず、強度が焼結鉱粒子全体
に均一化する。そのため大きい力で破砕する必要があ
り、過粉砕されて粉が多くなる。その結果、返鉱が増大
して歩留の低下を来たすことになる。
【００２３】
【実施例】以下本発明を実施例により詳細に説明する。
【００２４】図１は本発明の焼結鉱の分級と冷却方法の
一実施例を示す側面図、図２は焼結鉱分級装置の一例を
示し、また図３は本発明を実施する焼結鉱分級装置のバ
ーの位置関係の一例を示した図面である。
一実施例を示す側面図、図２は焼結鉱分級装置の一例を
示し、また図３は本発明を実施する焼結鉱分級装置のバ
ーの位置関係の一例を示した図面である。
【００２５】先ず前記図４に示した焼結鉱の製造プロセ
スを示す方法と同様の方法で焼結を実施した。すなわち
図４において、焼結鉱製造の主原料である鉱石はヤード
から鉱石ホッパー１に、副原料の石灰石はホッパー２
に、燃料であるコークスはホッパー３に運ばれ、各ホッ
パーから切り出された原料はホッパー４から切り出され
た返鉱とともに一次ミキサー５，二次ミキサー６で調
湿，造粒され、得られた造粒物を焼結原料とした。
スを示す方法と同様の方法で焼結を実施した。すなわち
図４において、焼結鉱製造の主原料である鉱石はヤード
から鉱石ホッパー１に、副原料の石灰石はホッパー２
に、燃料であるコークスはホッパー３に運ばれ、各ホッ
パーから切り出された原料はホッパー４から切り出され
た返鉱とともに一次ミキサー５，二次ミキサー６で調
湿，造粒され、得られた造粒物を焼結原料とした。
【００２６】このようにミキサー５，６で造粒された焼
結原料は、サージホッパー７に搬送され貯蔵された後ド
ラムフィーダ８から切り出され、シュートを介してパレ
ット９に装入されて充填層１０を形成した。
結原料は、サージホッパー７に搬送され貯蔵された後ド
ラムフィーダ８から切り出され、シュートを介してパレ
ット９に装入されて充填層１０を形成した。
【００２７】原料充填層１０の厚さは５５０ｍｍとし
た。そのあと点火炉１１でＣＯＧ（コークス炉ガス）を
空気燃焼させることにより充填層表層のコークスに点火
し、充填層を通して空気を下方に吸引しながら、コーク
スを燃焼させつつこのとき発生する燃焼熱により上層か
ら下層に向かって順次原料を焼結した。
た。そのあと点火炉１１でＣＯＧ（コークス炉ガス）を
空気燃焼させることにより充填層表層のコークスに点火
し、充填層を通して空気を下方に吸引しながら、コーク
スを燃焼させつつこのとき発生する燃焼熱により上層か
ら下層に向かって順次原料を焼結した。
【００２８】焼結終了後の焼結塊１２は排鉱部の一次破
砕機１３で荒破砕し、ホットスクリーン１４で５ｍｍ未
満の返鉱を篩分けた。篩下の返鉱は返鉱ベルトコンベア
１５で返鉱ホッパー４へ送り返した。一方５ｍｍ以上の
粗粒焼結鉱はクーラ１６へ送った。
砕機１３で荒破砕し、ホットスクリーン１４で５ｍｍ未
満の返鉱を篩分けた。篩下の返鉱は返鉱ベルトコンベア
１５で返鉱ホッパー４へ送り返した。一方５ｍｍ以上の
粗粒焼結鉱はクーラ１６へ送った。
【００２９】前記図５に示した焼結鉱クーラ１６におい
て、ホットスクリーン１４篩上の粗粒焼結鉱は、給鉱シ
ュート１７を介してクーラ１６に装入され、５５０ｍｍ
の充填層を形成した。本実施例では、この充填層形成の
際、図１に示したような段差付きバースクリーン２７に
よって分級した。
て、ホットスクリーン１４篩上の粗粒焼結鉱は、給鉱シ
ュート１７を介してクーラ１６に装入され、５５０ｍｍ
の充填層を形成した。本実施例では、この充填層形成の
際、図１に示したような段差付きバースクリーン２７に
よって分級した。
【００３０】トラフ１９は図１に示すように図示左方向
へ移動しているので、粗粒焼結鉱２８は上層、細粒焼結
鉱２９は下層になるように充填できる。この焼結鉱充填
層３０の上方に設置した水供給ノズル３１の給水口３１
ａから水を供給し、上層の粗粒焼結鉱２８を水冷した。
へ移動しているので、粗粒焼結鉱２８は上層、細粒焼結
鉱２９は下層になるように充填できる。この焼結鉱充填
層３０の上方に設置した水供給ノズル３１の給水口３１
ａから水を供給し、上層の粗粒焼結鉱２８を水冷した。
【００３１】この段差付きバースクリーン２７の詳細仕
様を図２（ａ），図２（ｂ），図３（ａ），図３（ｂ）
に示した。
様を図２（ａ），図２（ｂ），図３（ａ），図３（ｂ）
に示した。
【００３２】図２（ａ）において、バースクリーン２７
の上方にある給鉱シュート１７の先端からバースクリー
ン２７の下端までの長さａは５００ｍｍである。バース
クリーン２７の角度αは５０度とした。図３（ａ）にお
いて、上段バーの間隔ｂは５０ｍｍ、上段バーの太さｃ
は３０ｍｍである。
の上方にある給鉱シュート１７の先端からバースクリー
ン２７の下端までの長さａは５００ｍｍである。バース
クリーン２７の角度αは５０度とした。図３（ａ）にお
いて、上段バーの間隔ｂは５０ｍｍ、上段バーの太さｃ
は３０ｍｍである。
【００３３】一方図３（ｂ）に示した下段バーの間隔ｄ
は５０ｍｍ，下段バーの段差ｅは５０ｍｍ，下段バーの
太さｆは３０ｍｍである。また下段バーの間隙ｇは約８
０ｍｍである。
は５０ｍｍ，下段バーの段差ｅは５０ｍｍ，下段バーの
太さｆは３０ｍｍである。また下段バーの間隙ｇは約８
０ｍｍである。
【００３４】このバースクリーン２７を介して焼結鉱の
充填層３０を形成するとき、バースクリーン２７の最上
段でバースクリーン２７より落下するのは５０ｍｍ未満
の粒となり、充填層３０の最下層に充填される。
充填層３０を形成するとき、バースクリーン２７の最上
段でバースクリーン２７より落下するのは５０ｍｍ未満
の粒となり、充填層３０の最下層に充填される。
【００３５】一方バースクリーン２７の最下段でバース
クリーン２７より落下するのは８０ｍｍ未満の粒とな
り、充填層３０の中層に充填される。 ８０ｍｍ以上の
粗粒はバースクリーン２７の間隙より落下することな
く、バースクリーン２７の下端より落下し最上層に充填
される。
クリーン２７より落下するのは８０ｍｍ未満の粒とな
り、充填層３０の中層に充填される。 ８０ｍｍ以上の
粗粒はバースクリーン２７の間隙より落下することな
く、バースクリーン２７の下端より落下し最上層に充填
される。
【００３６】従って充填層３０は、下層が５０ｍｍ未
満，中層が８０ｍｍ未満，上層が８０ｍｍ以上の下層か
ら上層に向かって細粒から粗粒となる粒度偏析充填層に
なり、この粒度偏析充填層の上部から水をかけると、粗
粒だけに水がかかり破砕すべき粗粒焼結鉱だけに熱応力
が生じる。
満，中層が８０ｍｍ未満，上層が８０ｍｍ以上の下層か
ら上層に向かって細粒から粗粒となる粒度偏析充填層に
なり、この粒度偏析充填層の上部から水をかけると、粗
粒だけに水がかかり破砕すべき粗粒焼結鉱だけに熱応力
が生じる。
【００３７】本実施例における水冷条件を下記表１に示
した。水供給量は、表１Ｎｏ．２のケースのように、ク
ーラ１６排出時に焼結鉱に水分が残らず、乾燥した焼結
鉱が得られるような量が望ましい。
した。水供給量は、表１Ｎｏ．２のケースのように、ク
ーラ１６排出時に焼結鉱に水分が残らず、乾燥した焼結
鉱が得られるような量が望ましい。
【００３８】
【表１】
【００３９】図５に示すクーラ１６において、以上のよ
うにして水冷された焼結鉱は、ファン１８によって焼結
鉱充填層下方から押し込まれる空気により更に冷却さ
れ、１００℃以下になった。焼結鉱充填層２７は、それ
を固定しているトラフ１９が駆動装置２０により反時計
方向に回転して連続的に冷却されたのち、排鉱シュート
２１から排鉱された。
うにして水冷された焼結鉱は、ファン１８によって焼結
鉱充填層下方から押し込まれる空気により更に冷却さ
れ、１００℃以下になった。焼結鉱充填層２７は、それ
を固定しているトラフ１９が駆動装置２０により反時計
方向に回転して連続的に冷却されたのち、排鉱シュート
２１から排鉱された。
【００４０】この排鉱された焼結鉱は、一次コールドス
クリーン２２において粒度７５ｍｍで分級し、７５ｍｍ
以上の粗粒焼結鉱は二次破砕機２３へ送って破砕した。
破砕された焼結鉱は、一次コールドスクリーン２２の篩
下７５ｍｍ未満の焼結鉱と共に、二次コールドスクリー
ン２４で±１０ｍｍに分級した。
クリーン２２において粒度７５ｍｍで分級し、７５ｍｍ
以上の粗粒焼結鉱は二次破砕機２３へ送って破砕した。
破砕された焼結鉱は、一次コールドスクリーン２２の篩
下７５ｍｍ未満の焼結鉱と共に、二次コールドスクリー
ン２４で±１０ｍｍに分級した。
【００４１】二次コールドスクリーン２４の篩上１０ｍ
ｍ以上の焼結鉱は、製品として製品ベルトコンベア２６
により高炉へ装入した。
ｍ以上の焼結鉱は、製品として製品ベルトコンベア２６
により高炉へ装入した。
【００４２】二次コールドスクリーン２４の篩下１０ｍ
ｍ未満の細粒焼結鉱は、三次コールドスクリーン２５へ
送り、この三次コールドスクリーン２５の篩上５ｍｍ以
上の焼結鉱は、製品として製品ベルトコンベア２６によ
り高炉へ装入した。
ｍ未満の細粒焼結鉱は、三次コールドスクリーン２５へ
送り、この三次コールドスクリーン２５の篩上５ｍｍ以
上の焼結鉱は、製品として製品ベルトコンベア２６によ
り高炉へ装入した。
【００４３】三次コールドスクリーン２５の篩下５ｍｍ
未満の焼結鉱は、返鉱ベルトコンベア１５により返鉱ホ
ッパー４へホットスクリーン１４の篩下５ｍｍ未満の焼
結鉱と共に送った。このようにして篩上５ｍｍ以上の焼
結鉱を最終製品として高炉へ装入した。
未満の焼結鉱は、返鉱ベルトコンベア１５により返鉱ホ
ッパー４へホットスクリーン１４の篩下５ｍｍ未満の焼
結鉱と共に送った。このようにして篩上５ｍｍ以上の焼
結鉱を最終製品として高炉へ装入した。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、焼
結終了後冷却するに際して、上層の粗粒に散水して冷却
することにより、過粉砕を防止して５ｍｍ未満の返鉱の
発生を減少させることが可能となり、従来方法による生
産性３４．８（ｔ／ｄ／ｍ2 ）に対し、実施例にも示し
たように５〜７（ｔ／ｄ／ｍ2 ）の生産性向上を図るこ
とができ、焼結鉱の製品の収率（歩留）を増大させ得
る。
結終了後冷却するに際して、上層の粗粒に散水して冷却
することにより、過粉砕を防止して５ｍｍ未満の返鉱の
発生を減少させることが可能となり、従来方法による生
産性３４．８（ｔ／ｄ／ｍ2 ）に対し、実施例にも示し
たように５〜７（ｔ／ｄ／ｍ2 ）の生産性向上を図るこ
とができ、焼結鉱の製品の収率（歩留）を増大させ得
る。
【図１】本発明の焼結鉱の分級と冷却方法の一実施例を
示す側面図である。
示す側面図である。
【図２】本発明を実施する焼結鉱分級装置の一例を示
し、（ａ）は側面図，（ｂ）は平面図である。
し、（ａ）は側面図，（ｂ）は平面図である。
【図３】本発明を実施する焼結鉱分級装置のバーの位置
関係の一例を示し、（ａ）は上段バー，（ｂ）は下段バ
ーの配置を示す図面である。
関係の一例を示し、（ａ）は上段バー，（ｂ）は下段バ
ーの配置を示す図面である。
【図４】焼結鉱の製造プロセスを示すフロー説明図であ
る。
る。
【図５】従来の焼結鉱のクーラを示す平面図である。
【図６】図５に示すクーラのＡ−Ａ部断面図である。
１ 鉱石ホッパー ２ 石灰石ホッパ ー ３ コークスホッパー ４ 返鉱ホッパー ５ 一次ミキサー ６ 二次ミキサー ７ サージホッパー ８ ドラムフィーダ ９ パレット １０ 原料充填層 １１ 点火炉 １２ 焼結塊 １３ 一次破砕機 １４ ホットスクリーン １５ 返鉱ベルトコンベア １６ クーラ １７ 給鉱シュート １８ ファン １９ トラフ ２０ 駆動装置 ２１ 排鉱シュート ２２ 一次コールドスクリーン ２３ 二次破砕機 ２４ 二次コールドスクリーン ２５ 三次コールドスクリーン ２６ 製品ベルトコンベア ２７ 段差付きバースクリーン ２８ 粗粒焼結鉱 ２９ 細粒焼結鉱 ３０ 焼結鉱充填層 ３１ 水供給ノズル ３１ａ 給水口
Claims (1)
- 【請求項１】 焼結鉱を製造するプロセスにおいて、焼
結鉱の充填層を下層から上層にかけて細粒から粗粒とな
るように形成して焼結を行い、焼結終了後冷却するに際
して、上層の粗粒に散水して冷却することを特徴とする
焼結鉱の冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32154991A JPH05132722A (ja) | 1991-11-11 | 1991-11-11 | 焼結鉱の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32154991A JPH05132722A (ja) | 1991-11-11 | 1991-11-11 | 焼結鉱の冷却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05132722A true JPH05132722A (ja) | 1993-05-28 |
Family
ID=18133809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32154991A Withdrawn JPH05132722A (ja) | 1991-11-11 | 1991-11-11 | 焼結鉱の冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05132722A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100543297B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2006-01-20 | 주식회사 포스코 | 소결광 살수장치 |
| JP2013079766A (ja) * | 2011-10-04 | 2013-05-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 回転式円型冷却装置及びこれを用いた焼結鉱の冷却方法 |
-
1991
- 1991-11-11 JP JP32154991A patent/JPH05132722A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100543297B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2006-01-20 | 주식회사 포스코 | 소결광 살수장치 |
| JP2013079766A (ja) * | 2011-10-04 | 2013-05-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 回転式円型冷却装置及びこれを用いた焼結鉱の冷却方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |