JPH05124847A - 低吸水性大型陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物及びその製造法 - Google Patents
低吸水性大型陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物及びその製造法Info
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- JPH05124847A JPH05124847A JP28792591A JP28792591A JPH05124847A JP H05124847 A JPH05124847 A JP H05124847A JP 28792591 A JP28792591 A JP 28792591A JP 28792591 A JP28792591 A JP 28792591A JP H05124847 A JPH05124847 A JP H05124847A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低吸水性の大型陶磁器板を提供すること。
【構成】 室温〜１０００℃の温度における最大の熱膨
張係数が ８０×１０-7〜１１０×１０-7／℃ 曲げ強度 ２５０ｋｇｆ／ｃｍ2以上 吸水率 ３重量％以下 を有し、厚さ３〜１５ｍｍ、板の大きさ６００ｍｍ×６
００ｍｍ以上の低吸水性大型陶磁器板。 【効果】 耐凍害性が高く、意匠性と耐久性に富み、施
工性の高い建築用外装材に最適な低吸水性大型陶磁器板
が得られる。
張係数が ８０×１０-7〜１１０×１０-7／℃ 曲げ強度 ２５０ｋｇｆ／ｃｍ2以上 吸水率 ３重量％以下 を有し、厚さ３〜１５ｍｍ、板の大きさ６００ｍｍ×６
００ｍｍ以上の低吸水性大型陶磁器板。 【効果】 耐凍害性が高く、意匠性と耐久性に富み、施
工性の高い建築用外装材に最適な低吸水性大型陶磁器板
が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は主として建築用外装材等
に用いる、吸水性が低く、薄くてサイズの大きい陶磁器
板及びその製造方法に関する。
に用いる、吸水性が低く、薄くてサイズの大きい陶磁器
板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】建築用陶磁器板としては古来タイルが知
られているが、３００ｍｍ角以下の小さなタイルが使用
されてきた。建築物の高層化やタイル貼りの簡素化等の
要求が高まり、近年大型陶磁器板が注目されてきてい
る。従来大型陶磁器板は成形時の均一性や焼成時の変
形、割れが大きく難しかったが、近年特公平１−６０４
０３号公報等に見られる様に大型陶磁器板への試みがな
されており、吸水性１０％前後の陶器質の大型タイル
が、建築用内装材等として注目されはじめている。しか
し、外装材として用いるためには耐凍害性を考慮して、
吸水率３％以下、望ましくは吸水率１％以下の低吸水率
が望まれている。低吸水率品は、従来陶石長石等を粘土
に混ぜた素地組成物に、水分を加えて練り、成形し、乾
燥し、焼成させて得られているが、これらの組成物を使
用して薄くてサイズの大きい低吸水性陶磁器板を得よう
とすると変形や割れが多く、一般的に小さなタイルに限
られており、大きくてもせいぜい６００ｍｍ角程度まで
でそれ以上の大型板は難しかった。薄くてサイズの大き
い低吸水性陶磁器板を得ようとすると陶石や長石等の磁
器化成分に由来するところの熱膨張係数が大になる温度
領域で、昇温過程では膨張による変形、冷却過程では収
縮による割れが発生しやすく、低吸水性大型陶磁器板を
得るのが難しかった。
られているが、３００ｍｍ角以下の小さなタイルが使用
されてきた。建築物の高層化やタイル貼りの簡素化等の
要求が高まり、近年大型陶磁器板が注目されてきてい
る。従来大型陶磁器板は成形時の均一性や焼成時の変
形、割れが大きく難しかったが、近年特公平１−６０４
０３号公報等に見られる様に大型陶磁器板への試みがな
されており、吸水性１０％前後の陶器質の大型タイル
が、建築用内装材等として注目されはじめている。しか
し、外装材として用いるためには耐凍害性を考慮して、
吸水率３％以下、望ましくは吸水率１％以下の低吸水率
が望まれている。低吸水率品は、従来陶石長石等を粘土
に混ぜた素地組成物に、水分を加えて練り、成形し、乾
燥し、焼成させて得られているが、これらの組成物を使
用して薄くてサイズの大きい低吸水性陶磁器板を得よう
とすると変形や割れが多く、一般的に小さなタイルに限
られており、大きくてもせいぜい６００ｍｍ角程度まで
でそれ以上の大型板は難しかった。薄くてサイズの大き
い低吸水性陶磁器板を得ようとすると陶石や長石等の磁
器化成分に由来するところの熱膨張係数が大になる温度
領域で、昇温過程では膨張による変形、冷却過程では収
縮による割れが発生しやすく、低吸水性大型陶磁器板を
得るのが難しかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記従来の問
題点に鑑み、低吸水率で、薄くて強く、サイズの大きい
新規な陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物とそ
の製造法を提供しようとするものである。
題点に鑑み、低吸水率で、薄くて強く、サイズの大きい
新規な陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物とそ
の製造法を提供しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者等は磁器化成分に由来するところの最大の
熱膨張係数と吸水率、曲げ強度、割れ、変形等の関係に
ついて鋭意研究したところ、陶石や長石等の磁器化成分
に由来するところの最大の熱膨張係数が１３０×１０-7
／℃以上あったが、コージエライトを加えることによ
り、磁器化成分に由来するところの最大の熱膨張係数を
低く出来ること、又ワラストナイトを加えることにより
昇温過程での膨張による変形が小さく出来、更に製品と
しての強度保持が可能なことを見出し本発明に到達し
た。
め、本発明者等は磁器化成分に由来するところの最大の
熱膨張係数と吸水率、曲げ強度、割れ、変形等の関係に
ついて鋭意研究したところ、陶石や長石等の磁器化成分
に由来するところの最大の熱膨張係数が１３０×１０-7
／℃以上あったが、コージエライトを加えることによ
り、磁器化成分に由来するところの最大の熱膨張係数を
低く出来ること、又ワラストナイトを加えることにより
昇温過程での膨張による変形が小さく出来、更に製品と
しての強度保持が可能なことを見出し本発明に到達し
た。
【０００５】すなわち、本発明の構成は特許請求の範囲
に記載されたとおりの低吸水性大型陶磁器板、そのため
の素地組成物及びその製造法である。
に記載されたとおりの低吸水性大型陶磁器板、そのため
の素地組成物及びその製造法である。
【０００６】陶磁器組成において低膨張化のためにコー
ジエライト成分を加えることは古くから公知であるが、
コージエライト系の磁器質組成物は焼成温度範囲が極め
て狭い。焼成時高温の液相の粘土を高くして変形を防止
するためにアルミナ、ジルコニア等を加えて調整する方
法などが広く知られているが、これらの方法は焼成温度
が更に高温度側へ移り、特に大型の板状工業製品の製造
上、生産性及びコストの面で好ましい選択ではない。コ
ージエライトは反応活性の高いものであり、ＣａＯやＫ
2Ｏ、Ｎａ2Ｏなどのアルカリ成分とは短時間に容易に反
応して低温度で液相を生成させるが、これらの液相は粘
度が低く溶融変形を起こしやすくなり、薄くて大型の陶
磁器板の製造は困難となる。本発明はワラストナイトと
コージエライトを一緒に使用することを特徴とするもの
である。針状又は板状の天然鉱物であるワラストナイト
は高温においてコージエライトと容易に反応するが、針
状または板状であるため、針状または板状のワラストナ
イト結晶の表面相と先ず反応して固着し、順次時間とと
もに液相が浸食していく経過をとるものである。従って
迅速焼成の過程においてローラーハースキルンのヒート
カーブの調整によって、針状または板状のワラストナイ
トを骨格として残しながら焼結出来るもので低吸水性大
型陶磁器板の製造を可能としたものである。
ジエライト成分を加えることは古くから公知であるが、
コージエライト系の磁器質組成物は焼成温度範囲が極め
て狭い。焼成時高温の液相の粘土を高くして変形を防止
するためにアルミナ、ジルコニア等を加えて調整する方
法などが広く知られているが、これらの方法は焼成温度
が更に高温度側へ移り、特に大型の板状工業製品の製造
上、生産性及びコストの面で好ましい選択ではない。コ
ージエライトは反応活性の高いものであり、ＣａＯやＫ
2Ｏ、Ｎａ2Ｏなどのアルカリ成分とは短時間に容易に反
応して低温度で液相を生成させるが、これらの液相は粘
度が低く溶融変形を起こしやすくなり、薄くて大型の陶
磁器板の製造は困難となる。本発明はワラストナイトと
コージエライトを一緒に使用することを特徴とするもの
である。針状又は板状の天然鉱物であるワラストナイト
は高温においてコージエライトと容易に反応するが、針
状または板状であるため、針状または板状のワラストナ
イト結晶の表面相と先ず反応して固着し、順次時間とと
もに液相が浸食していく経過をとるものである。従って
迅速焼成の過程においてローラーハースキルンのヒート
カーブの調整によって、針状または板状のワラストナイ
トを骨格として残しながら焼結出来るもので低吸水性大
型陶磁器板の製造を可能としたものである。
【０００７】すなわち本発明の大型陶磁器板は第１に室
温〜１０００℃の温度における最大の熱膨張係数が８０
×１０-7〜１１０×１０-7／℃、曲げ強度２５０ｋｇｆ
／ｃｍ2以上、厚さ３〜１５ｍｍ、板の短辺６００ｍｍ
以上、吸水率３重量％以下からなる低吸水性大型陶磁器
板である。第２に焼成物に換算して３．０重量≦ＭｇＯ
＋ＣａＯ≦２０．０重量％、ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ2≧７
０．０重量％、Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ≧０．９重量％よりなる
前述の低吸水性大型陶磁器板である。
温〜１０００℃の温度における最大の熱膨張係数が８０
×１０-7〜１１０×１０-7／℃、曲げ強度２５０ｋｇｆ
／ｃｍ2以上、厚さ３〜１５ｍｍ、板の短辺６００ｍｍ
以上、吸水率３重量％以下からなる低吸水性大型陶磁器
板である。第２に焼成物に換算して３．０重量≦ＭｇＯ
＋ＣａＯ≦２０．０重量％、ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ2≧７
０．０重量％、Ｋ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ≧０．９重量％よりなる
前述の低吸水性大型陶磁器板である。
【０００８】本発明の陶磁器用素地組成物は粘土２０〜
５０重量％、陶石、長石、珪石の中から選ばれた１種以
上１０〜４５重量％、ワラストナイト５〜２５重量％、
コージエライト３〜１０重量％を主成分とする組成物で
ある。又、本発明の大型陶磁器板の製造法は害陶磁器用
素地組成物を用いて、加圧、抜き出し、圧延等の公知の
方法で成形後、ローラーハースキルンで乾燥．焼成する
製造法である。
５０重量％、陶石、長石、珪石の中から選ばれた１種以
上１０〜４５重量％、ワラストナイト５〜２５重量％、
コージエライト３〜１０重量％を主成分とする組成物で
ある。又、本発明の大型陶磁器板の製造法は害陶磁器用
素地組成物を用いて、加圧、抜き出し、圧延等の公知の
方法で成形後、ローラーハースキルンで乾燥．焼成する
製造法である。
【０００９】本発明の大型陶磁器板は主として建築用外
装材に利用できる低吸水性大型陶磁器板であって、上記
の吸水率、熱膨張係数、曲げ強度、板サイズからなる。
吸水率が３％以下、好ましくは１％以下であるため、寒
冷地でも安心して使用出来る耐凍害性の高い物となって
いる。最大の熱膨張係数が８０×１０-7〜１１０×１０
-7／℃であるため、吸水率３％以下を満足した上に、そ
の他の温度領域の熱膨張係数との差が小さくなり、広い
温度領域にわたり熱膨張係数が比較的均等に近くなるの
で、製造時の割れが少なくなり、又、火事等の急激な温
度変化が生じても比較的に強くなることが期待できる。
通常低吸水率にするために陶石や長石等を磁器化成分と
して使用するが、吸水率を３％以下に保つ程度に加える
と陶石や長石等に固有の熱膨張係数が大きくなる温度領
域が存在する。例えばフリーなシリカを含む陶石の場合
は５７３℃付近にシリカ変態点があり、５７３℃付近の
熱膨張係数が大きくなり、上記温度付近で変形や割れを
発生させる。コージエライトを加えると最大の熱膨張係
数は小さくなり変形や割れは発生しなくなるが添加を多
くするにつれて吸水率が高くなっていく。両方を満足す
る最大の熱膨張係数は８０×１０-7〜１１０×１０-7／
℃の範囲である。
装材に利用できる低吸水性大型陶磁器板であって、上記
の吸水率、熱膨張係数、曲げ強度、板サイズからなる。
吸水率が３％以下、好ましくは１％以下であるため、寒
冷地でも安心して使用出来る耐凍害性の高い物となって
いる。最大の熱膨張係数が８０×１０-7〜１１０×１０
-7／℃であるため、吸水率３％以下を満足した上に、そ
の他の温度領域の熱膨張係数との差が小さくなり、広い
温度領域にわたり熱膨張係数が比較的均等に近くなるの
で、製造時の割れが少なくなり、又、火事等の急激な温
度変化が生じても比較的に強くなることが期待できる。
通常低吸水率にするために陶石や長石等を磁器化成分と
して使用するが、吸水率を３％以下に保つ程度に加える
と陶石や長石等に固有の熱膨張係数が大きくなる温度領
域が存在する。例えばフリーなシリカを含む陶石の場合
は５７３℃付近にシリカ変態点があり、５７３℃付近の
熱膨張係数が大きくなり、上記温度付近で変形や割れを
発生させる。コージエライトを加えると最大の熱膨張係
数は小さくなり変形や割れは発生しなくなるが添加を多
くするにつれて吸水率が高くなっていく。両方を満足す
る最大の熱膨張係数は８０×１０-7〜１１０×１０-7／
℃の範囲である。
【００１０】曲げ強度については本発明者等が既に市販
している大型陶器板の例から考えて、本発明の薄くてサ
イズの大きい陶磁器板としては板の絶対強度維持という
観点から曲げ強度は最小２５０ｋｇｆ／ｃｍ2、好まし
くは３００ｋｇｆ／ｃｍ2以上必要である。曲げ強度は
コージエライトの添加比率を高めると低下していくが、
ワラストナイトを加えることにより強度が維持できる。
している大型陶器板の例から考えて、本発明の薄くてサ
イズの大きい陶磁器板としては板の絶対強度維持という
観点から曲げ強度は最小２５０ｋｇｆ／ｃｍ2、好まし
くは３００ｋｇｆ／ｃｍ2以上必要である。曲げ強度は
コージエライトの添加比率を高めると低下していくが、
ワラストナイトを加えることにより強度が維持できる。
【００１１】厚さが３〜１５ｍｍと薄いために、板サイ
ズが大きくても重くならず取扱いが簡単である。
ズが大きくても重くならず取扱いが簡単である。
【００１２】板サイズは６００ｍｍ×６００ｍｍ以上、
好ましくは８００ｍｍ×８００ｍｍ以上とサイズが大き
いために目地貼りが少なく意匠性に富み、施工性が高い
ものとなっている。板サイズの長辺については特に限定
されないが、人による取扱い性等を考えれば一般的には
２４００ｍｍ以下が好ましい。
好ましくは８００ｍｍ×８００ｍｍ以上とサイズが大き
いために目地貼りが少なく意匠性に富み、施工性が高い
ものとなっている。板サイズの長辺については特に限定
されないが、人による取扱い性等を考えれば一般的には
２４００ｍｍ以下が好ましい。
【００１３】本発明において使用するコージエライトは
最大の熱膨張係数を低下させ、昇温、冷却過程での変形
や割れ発生を少なくするためのものであり、通常の耐熱
板等に使用されているものでよい。コージエライトの量
は素地組成物の固形重量１００％に対し、３〜１０％、
好ましくは５〜８％である。３％未満では割れ発生が多
く、１０％を超えると低吸水率になるまで磁器化させる
のに高温焼成が必要になり、変形が大きく好ましくな
い。
最大の熱膨張係数を低下させ、昇温、冷却過程での変形
や割れ発生を少なくするためのものであり、通常の耐熱
板等に使用されているものでよい。コージエライトの量
は素地組成物の固形重量１００％に対し、３〜１０％、
好ましくは５〜８％である。３％未満では割れ発生が多
く、１０％を超えると低吸水率になるまで磁器化させる
のに高温焼成が必要になり、変形が大きく好ましくな
い。
【００１４】本発明において使用するワラストナイトは
変形防止や薄型大型板の強度保持に有効である。ワラス
トナイトの量は５〜２５％、好ましくは１０〜２０％で
ある。５％未満では強度保持効果が少ない。２５％を超
えるとワラストナイトの転移によるものと思われる７６
０〜８４０℃付近の熱膨張係数が大きくなり、前述した
冷却過程での割れ発生が多くなり好ましくない。
変形防止や薄型大型板の強度保持に有効である。ワラス
トナイトの量は５〜２５％、好ましくは１０〜２０％で
ある。５％未満では強度保持効果が少ない。２５％を超
えるとワラストナイトの転移によるものと思われる７６
０〜８４０℃付近の熱膨張係数が大きくなり、前述した
冷却過程での割れ発生が多くなり好ましくない。
【００１５】本発明において使用する粘土は成形時の可
塑性を付与し、焼結性を高めるもので通常陶磁器用に使
用されるものであればよいが、特に木節粘土、蛙目粘土
などが好適に使用される。本発明者等が使用した粘土の
組成分析の一例を表３に示した。粘土の量は２０〜５０
％好ましくは３０〜４０％である。２０％未満では成形
性や焼結性が悪く、５０％を超えると焼成時の収縮が大
きくなるため、変形が大きくなるので不可である。
塑性を付与し、焼結性を高めるもので通常陶磁器用に使
用されるものであればよいが、特に木節粘土、蛙目粘土
などが好適に使用される。本発明者等が使用した粘土の
組成分析の一例を表３に示した。粘土の量は２０〜５０
％好ましくは３０〜４０％である。２０％未満では成形
性や焼結性が悪く、５０％を超えると焼成時の収縮が大
きくなるため、変形が大きくなるので不可である。
【００１６】本発明において使用する陶石や長石は磁器
化成分として作用させるものであり、従来から通常磁器
用に使用されるものであればよい。陶石、長石、珪石の
中から選ばれた１種以上の量は１０〜４５％、好ましく
は１５〜４０％である。１０％未満では低吸水率になる
ように磁器化するのに高温焼成が必要になり、変形が大
きく好ましくない。４５％を超えると陶石、長石、珪石
に由来する最大の熱膨張係数が大きくなり、ローラーハ
ースキルンで焼成の際、冷却工程での割れ発生が多くな
り好ましくない。
化成分として作用させるものであり、従来から通常磁器
用に使用されるものであればよい。陶石、長石、珪石の
中から選ばれた１種以上の量は１０〜４５％、好ましく
は１５〜４０％である。１０％未満では低吸水率になる
ように磁器化するのに高温焼成が必要になり、変形が大
きく好ましくない。４５％を超えると陶石、長石、珪石
に由来する最大の熱膨張係数が大きくなり、ローラーハ
ースキルンで焼成の際、冷却工程での割れ発生が多くな
り好ましくない。
【００１７】その他、本発明の磁器用素地組成物の特徴
を損なわない限り、他の添加材料も使用できる。例えば
タルクを使用すると押し出し成形時の滑材として作用し
成形性が向上するという利点がある。又、顔料を練り込
むことにより着色大型陶磁器板が得られる。
を損なわない限り、他の添加材料も使用できる。例えば
タルクを使用すると押し出し成形時の滑材として作用し
成形性が向上するという利点がある。又、顔料を練り込
むことにより着色大型陶磁器板が得られる。
【００１８】本発明の陶磁器用素地組成物を用いて大型
陶磁器板を製造する方法は、上記組成物に水を添加し成
形素地とする。水の使用量は本発明の陶磁器用素地組成
物の固形分重量１００％に対し、１５〜２５％が好適で
ある。このように水を添加した素地は、加圧、押し出
し、圧延等の通常の成形方法で所望の形に成形し、好ま
しくはローラーハースキルンを用いて乾燥、焼成する。
ローラーハースキルンの焼成帯の温度によって本発明が
制約を受けるものでないが、好ましくは１２２０℃以下
である。ここで素地を成形するに当っては本発明の陶磁
器用素地組成物に該組成物の固形分重量１００％に対
し、１５〜２５重量％の水を添加し混練後、成形機に供
給し該成形機から抜き出された断面が曲線を有する筒状
の生地を用いて板状生地とし、該板状生地を前記成膜機
からの抜き出し方向と同一方向に圧延した後乾燥し、前
記抜き出し方向が搬送方向となるようにローラーハース
キルンで焼成するのが好ましい。
陶磁器板を製造する方法は、上記組成物に水を添加し成
形素地とする。水の使用量は本発明の陶磁器用素地組成
物の固形分重量１００％に対し、１５〜２５％が好適で
ある。このように水を添加した素地は、加圧、押し出
し、圧延等の通常の成形方法で所望の形に成形し、好ま
しくはローラーハースキルンを用いて乾燥、焼成する。
ローラーハースキルンの焼成帯の温度によって本発明が
制約を受けるものでないが、好ましくは１２２０℃以下
である。ここで素地を成形するに当っては本発明の陶磁
器用素地組成物に該組成物の固形分重量１００％に対
し、１５〜２５重量％の水を添加し混練後、成形機に供
給し該成形機から抜き出された断面が曲線を有する筒状
の生地を用いて板状生地とし、該板状生地を前記成膜機
からの抜き出し方向と同一方向に圧延した後乾燥し、前
記抜き出し方向が搬送方向となるようにローラーハース
キルンで焼成するのが好ましい。
【００１９】本発明における室温〜１０００℃の温度に
おける最大の熱膨張係数とは以下のことである。１０℃
／分の速度で室温から１０００℃まで昇温した時、図１
に示した様な熱膨張曲線が得られる。熱膨張係数が大き
くなる温度領域がＴ1から始まりＴ2で終了する時 ｛Ａ2−Ａ1／Ｌ×（Ｔ2−Ｔ1）｝＋Ｅで求める。
おける最大の熱膨張係数とは以下のことである。１０℃
／分の速度で室温から１０００℃まで昇温した時、図１
に示した様な熱膨張曲線が得られる。熱膨張係数が大き
くなる温度領域がＴ1から始まりＴ2で終了する時 ｛Ａ2−Ａ1／Ｌ×（Ｔ2−Ｔ1）｝＋Ｅで求める。
【００２０】ここで Ｌ：試料の長さ Ｅ：標準物質（通常は石英）の熱膨張係数 本発明における吸水率の測定はＪＩＳ Ａ−５２０９に
準拠して行った。
準拠して行った。
【００２１】本発明における曲げ強度測定は支点間距離
９０ｍｍの三点曲げ強度で加圧棒の加圧速度５ｍｍ／分
で行った。
９０ｍｍの三点曲げ強度で加圧棒の加圧速度５ｍｍ／分
で行った。
【００２２】本発明における耐凍害性の尺度として用い
た凍結融解試験は試験体を水中に４８時間浸漬後、冷凍
槽中で気中−２０℃で８０分、３０℃温水中２０分間浸
漬のサイクルを３００回繰り返した後のひび割れや素地
のはがれの有無を調べた。ただし４８時間浸漬は最初の
１回だけとした。
た凍結融解試験は試験体を水中に４８時間浸漬後、冷凍
槽中で気中−２０℃で８０分、３０℃温水中２０分間浸
漬のサイクルを３００回繰り返した後のひび割れや素地
のはがれの有無を調べた。ただし４８時間浸漬は最初の
１回だけとした。
【００２３】以下、実施例によって具体的に説明する。
【００２４】
実施例１ 下記表１の配合により、水を２０重量％加えて混練した
坏土を成形機に供給し、該成形機から抜き出された断面
が曲線を有する筒状の生地を用いて板状生地とし、該板
状生地を前記成形機からの抜き出し方向と同一方向に圧
延した後、前記抜き出し方向が搬送方向となるようにロ
ーラーハースキルンに供給し、２００分間で１２００℃
まで昇温し、１５分間で１２００℃の焼成帯を通し、４
０分間で常温まで冷却し、幅９００ｍｍ、長さ９００ｍ
ｍ、厚さ６ｍｍの大型板を得た。表１に該大型板の吸水
率、曲げ強度、熱膨張係数、割れの結果を示した。割れ
の評価で○は１０枚中割れ１枚以下、△は１０枚中割れ
３枚以下、×は１０枚中割れ４枚以上を示す。
坏土を成形機に供給し、該成形機から抜き出された断面
が曲線を有する筒状の生地を用いて板状生地とし、該板
状生地を前記成形機からの抜き出し方向と同一方向に圧
延した後、前記抜き出し方向が搬送方向となるようにロ
ーラーハースキルンに供給し、２００分間で１２００℃
まで昇温し、１５分間で１２００℃の焼成帯を通し、４
０分間で常温まで冷却し、幅９００ｍｍ、長さ９００ｍ
ｍ、厚さ６ｍｍの大型板を得た。表１に該大型板の吸水
率、曲げ強度、熱膨張係数、割れの結果を示した。割れ
の評価で○は１０枚中割れ１枚以下、△は１０枚中割れ
３枚以下、×は１０枚中割れ４枚以上を示す。
【００２５】実施例からも判る様に、該組成の場合最大
の熱膨張を示す５７３℃付近の熱膨張係数が８０×１０
-7〜１１０×１０-7／℃の間で吸水率、曲げ強度、割れ
に効果的なことが判る。
の熱膨張を示す５７３℃付近の熱膨張係数が８０×１０
-7〜１１０×１０-7／℃の間で吸水率、曲げ強度、割れ
に効果的なことが判る。
【００２６】実施例２ 実施例１と同様な方法で成形まで行った後、ローラーハ
ースキルンで３００分間で１２００℃まで昇温し、２５
分間１２００℃の焼成帯を通し、７０分間で常温まで冷
却し、幅９００ｍｍ、長さ１８０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの
大型板を得た。該大型板についても実施例１とほぼ同様
の結果が得られた。
ースキルンで３００分間で１２００℃まで昇温し、２５
分間１２００℃の焼成帯を通し、７０分間で常温まで冷
却し、幅９００ｍｍ、長さ１８０ｍｍ、厚さ１０ｍｍの
大型板を得た。該大型板についても実施例１とほぼ同様
の結果が得られた。
【００２７】実施例３ 大盛陶石の代わりに群馬長石を使用し、実施例１と同様
な方法で大型板を得た。群馬長石の場合は最大の熱膨張
係数は５７３℃付近又は７７０〜８５０℃付近の何れか
にあるが、該大型板についても実施例１とほぼ同様な結
果が得られた。 実施例４ 表２の配合により調合し、実施例１と同様な方法で大型
板を得た。表２に該大型板の吸水率、曲げ強度、割れ及
び組成分析結果を示した。
な方法で大型板を得た。群馬長石の場合は最大の熱膨張
係数は５７３℃付近又は７７０〜８５０℃付近の何れか
にあるが、該大型板についても実施例１とほぼ同様な結
果が得られた。 実施例４ 表２の配合により調合し、実施例１と同様な方法で大型
板を得た。表２に該大型板の吸水率、曲げ強度、割れ及
び組成分析結果を示した。
【００２８】実施例からも判る様に本発明の素地組成物
が効果的なことが判る。
が効果的なことが判る。
【００２９】実施例５ 実施例１で得た大型板を２５０ｍｍ角に切断し、凍結融
解テストを行ったところ、３００サイクル後にＮo.１〜
Ｎo.７はひび割れやはがれがなかったが、Ｎo.８ははが
れが発生した。
解テストを行ったところ、３００サイクル後にＮo.１〜
Ｎo.７はひび割れやはがれがなかったが、Ｎo.８ははが
れが発生した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】以上説明した様に本発明により、耐凍害
性が高く、意匠性と耐久性に富み、施工性の高い建築用
外装材に最適な低吸水性大型陶磁器板を得ることができ
る。
性が高く、意匠性と耐久性に富み、施工性の高い建築用
外装材に最適な低吸水性大型陶磁器板を得ることができ
る。
【図１】本発明の材料の熱膨張曲線を示すグラフであ
る。
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 室温〜１０００℃の温度における最大の
熱膨張係数が ８０×１０-7〜１１０×１０-7／℃ 曲げ強度 ２５０ｋｇｆ／ｃｍ2以上 吸水率 ３重量％以下 を有し、厚さ３〜１５ｍｍ、板の大きさ６００ｍｍ×６
００ｍｍ以上の低吸水性大型陶磁器板。 - 【請求項２】 粘土２０〜５０重量％、陶石、長石、珪
石の中から選ばれた１種以上１０〜４５重量％、ワラス
トナイト５〜２５重量％、コージエライト３〜１０重量
％を主成分とする低吸水性大型陶磁器用素地組成物。 - 【請求項３】 粘土２０〜５０重量％、陶石、長石、珪
石の中から選ばれた１種以上１０〜４５重量％、ワラス
トナイト５〜２５重量％、コージエライト３〜１０重量
％を主成分とする低吸水性大型陶磁器用素地組成物を用
いて成形後、キルンで乾燥焼成する低吸水性大型陶磁器
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28792591A JPH05124847A (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | 低吸水性大型陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28792591A JPH05124847A (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | 低吸水性大型陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物及びその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05124847A true JPH05124847A (ja) | 1993-05-21 |
Family
ID=17723506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28792591A Pending JPH05124847A (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | 低吸水性大型陶磁器板、低吸水性大型陶磁器用素地組成物及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05124847A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100284700B1 (ko) * | 1997-04-08 | 2001-11-30 | 박대우 | 대형도기의 제조방법 및 그의 원료 제조방법 |
| JP2016187307A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-04 | Toto株式会社 | ペット用床材 |
| JP2016193811A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | Toto株式会社 | 大型セラミック板 |
-
1991
- 1991-11-01 JP JP28792591A patent/JPH05124847A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100284700B1 (ko) * | 1997-04-08 | 2001-11-30 | 박대우 | 대형도기의 제조방법 및 그의 원료 제조방법 |
| JP2016187307A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-04 | Toto株式会社 | ペット用床材 |
| JP2016193811A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | Toto株式会社 | 大型セラミック板 |
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