JP2002255630A - 衛生陶器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 素地の焼成収縮、変形を極力抑えつつ、十分
な機械的強度を保持した、且つ、経年貫入の発生しない
衛生陶器を提供すること。 【解決手段】 陶磁器素地と、前記素地上の必要な部分
に釉薬層が形成されてなる衛生陶器であって、前記素地
中には、さらにアルカリ金属酸化物及びアルカリ土類金
属酸化物が併せて１０重量％以下含有されており、前記
素地中におけるアルカリ金属酸化物量は２重量％以下で
あり、アルカリ土類金属酸化物のうちの必須成分として
ＣａＯ、且つ、ＭｇＯを含有しており、ＣａＯとＭｇＯ
との合計量に対してＭｇＯが２０重量％以上であること
を特徴とする衛生陶器。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、洗面器、小便器、
大便器、ベビーバス、手洗器、便器タンク、便器サナ、
流し、シャワーパンなどの衛生陶器に関する。

【０００２】

【従来の技術】洗面器、小便器、大便器、ベビーバス、
手洗器、便器タンク、便器サナ、流し、シャワーパンな
どの衛生陶器は生活用品であり、そのため、どんなに体
重の重い人でも体重を預けて安心して使用可能な機械的
強度が要求される。また、意匠性も要求される。さら
に、上記商品は、水回りで使用されるために、化学的安
定性も要求される。そのため、古くから、衛生陶器に
は、施釉された陶磁器、とりわけ、１度の焼成で釉薬層
による色彩や模様に基づく意匠性の自由度までをも確保
しやすい１１００〜１３００℃の温度で焼成することに
より充分な機械的強度を確保できる施釉された硬質陶器
質素地、熔化質素地が一般的に用いられてきた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、硬質陶
器質素地や熔化質素地を上記温度で焼成した場合、充分
な強度を得られる反面、焼成収縮や焼成変形が大きかっ
た。そのために、焼成後の製品形状や寸法を正確に設計
するのが困難となり、形状に基づく意匠性の付与や機能
性の付与の上での自由度が制約されていた。また、製品
の形状によっては、上記収縮や変形が、クラックの発生
や、形状のバラツキや、寸法精度の悪化を招き、引いて
は歩留まりを低下させる原因となる場合があった。さら
に、焼成前の成形体の体積が大きいため、窯詰め効率が
その分悪化し、生産性が充分に良好とは言い難かった。

【０００４】一方、焼成収縮及び変形を極力抑えるため
には、素地中のアルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属
酸化物などのいわゆるフラックス成分を極力減少させる
か、もしくは、焼成温度を低く設定し、いわゆる焼きを
甘くすることにより可能であるが、その場合、素地全体
が多孔質で熔化が不十分な陶器質素地となるため、吸水
性を有し、水和膨張による経年貫入の発生が懸念され
る。本発明は、上記課題を解決するためになされたもの
で、その目的は、素地部の焼成収縮、変形を極力抑えつ
つ、機械的強度を有し、且つ、水和膨張による経年貫入
の発生を防止した衛生陶器を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記課題を達成すべく、
本発明では、陶磁器素地と、前記素地上の必要な部分に
釉薬層が形成されてなる衛生陶器であって、前記素地を
構成する主成分の組成がＳｉＯ_２：４５〜７０重量％、
Ａｌ_２Ｏ_３：２５〜５０重量％であり、前記素地中に
は、さらにアルカリ金属酸化物及びアルカリ土類金属酸
化物が併せて１０重量％以下含有されており、前記素地
中におけるアルカリ金属酸化物量は２重量％以下であ
り、アルカリ土類金属酸化物のうちの必須成分としてＣ
ａＯ、且つ、ＭｇＯを含有しており、ＣａＯとＭｇＯと
の合計量に対してＭｇＯが２０重量％以上であることを
特徴とする衛生陶器を提供する。フラックス成分である
アルカリ金属酸化物及びアルカリ土類金属酸化物の量を
１０重量％以下にし、且つ、フラックス成分のうちで熔
融反応の促進性の高いアルカリ金属酸化物量を２重量％
以下にすることで、焼成収縮、変形を極力抑えることが
できる。さらに、アルカリ土類金属酸化物のうちの必須
成分としてＣａＯ、且つ、ＭｇＯを含有しており、Ｃａ
ＯとＭｇＯとの合計量に対してＭｇＯが２０重量％以上
であるようにすることによって、ＣａＯ成分により十分
な機械的強度を保持しつつ、焼成収縮を抑制できる。ま
た、ＭｇＯ成分により水和膨張を低減し、経年貫入を防
止する効果がある。

【０００６】本発明の好ましい態様においては、前記素
地中における前記アルカリ土類金属酸化物のうちＭｇＯ
は１重量％以上であるようにする。１重量％以上とする
ことでＭｇＯ成分により水和膨張を低減し、経年貫入を
防止する効果がある。１重量％未満では経年貫入が入り
やすく、製品の破損に繋がる。

【０００７】本発明の好ましい態様においては、前記素
地には、さらに、結晶として石英、クリストバライト、
ムライト、コランダムからなる群から選ばれる少なくと
も１種の鉱物が含有されているようにする。そうするこ
とで、粒子分散強化機構（クラックデフレクション効果
等）が働くので、素地の強度が大きくなる。

【０００８】本発明の好ましい態様においては、前記素
地は、φ１４×１３０ｍｍの成形体テストピースを作製
し、その成形体テストピースを用いてオートグラフによ
りスパン１００ｍｍ、クロスヘッドスピード２．５ｍｍ
／ｍｉｎの条件で、３点曲げ試験したときに算出される
曲げ強度が５０ＭＰａ以上である。

【０００９】また、幅２５ｍｍ、厚み５ｍｍ、長さ２３
０ｍｍの成形体テストピースを作製し、その成形体テス
トピースをスパン２００ｍｍの２点で支持し、１０００
℃まで４時間で昇温し、さらに１２００℃まで２時間で
昇温し、１２００℃で１時間保持した後、室温まで自然
冷却したときの焼成体テストピースのたわみ量が１０ｍ
ｍ以下であるようにする。また、この焼成体テストピー
スをスパン２００ｍｍの２点で支持し、１０００℃まで
４時間で昇温し、更に１２００℃まで２時間で昇温し、
１２００℃で１時間保持した後、室温まで自然冷却した
ときの再加熱焼成体テストピースのたわみ量が５ｍｍ以
下であるようにする。そうすることで、通常製品として
十分使用可能な機械的強度を有し、焼成変形が小さく、
寸法精度の安定した製品を得ることができる。

【００１０】本発明の好ましい態様においては、前記素
地は、焼成体テストピースを作製したときの長手方向の
線熱膨張係数が９０×１０^−７／℃以下にする。そうす
ることで、一般的に衛生陶器に使用されている釉薬との
マッチングが良く、釉飛び、貫入などの釉薬面の欠点が
発生しにくくなる。また、素地自体の焼成工程時の冷却
過程における素地切れを抑制し、さらに耐熱衝撃性が向
上する。

【００１１】本発明の好ましい態様においては、前記素
地は、焼成体テストピースを作製したときの嵩密度が
２．１ｇ／ｃｍ^３以下であるようにする。そうすること
で、通常の製品厚みで軽量性を有した衛生陶器を得るこ
とができる。

【００１２】本発明の好ましい態様においては、前記素
地中における前記結晶のうち石英は２０重量％以下であ
るようにする。そうすることで、熱膨張係数を狙いの値
に調整することが容易であり、逆に石英が２０重量％を
越えると、熱膨張係数の調整が困難となり、線熱膨張係
数が９０×１０^−７／℃以上になる場合がある。

【００１３】本発明の好ましい態様においては、ＣａＯ
を含有する素地原料が珪灰石、石灰石、灰長石のいずれ
かであり、ＭｇＯを含有する素地原料がドロマイト、マ
グネサイト、カンラン岩、蛇紋岩、滑石、マグネシウム
クリンカーのいづれかであるようにする。そうすること
で、焼成収縮、変形を抑制するＣａＯ成分、水和膨張を
低減し、経年貫入を抑制するＭｇＯ成分を容易に導入す
ることができる。

【００１４】本発明の好ましい態様においては、前記素
地により作製した幅２５ｍｍ、厚み５ｍｍ、長さ２３０
ｍｍの成形体テストピースを、１０００℃まで４時間で
昇温し、更に１２００℃まで２時間で昇温し、１２００
℃で１時間保持した後、室温まで自然冷却したときの焼
成体テストピースの長手方向の焼成収縮率が８％以下で
あるようにする。そうすることで、焼成収縮が小さく、
寸法精度、形状再現性の良い衛生陶器を得ることができ
る。

【００１５】本発明の好ましい態様においては、ＳｉＯ
_２、Ａｌ_２Ｏ_３を主成分とする窯業原料と、ＣａＯ、Ｍ
ｇＯのアルカリ土類金属酸化物を含有する鉱物とを混合
し、粒度調整を行うことにより素地原料を作製する素地
調製工程と、前記素地原料により成形素地を形成する成
形工程と、前記成形素地を乾燥する乾燥工程と、前記成
形素地上の必要な部分に釉薬を適用する施釉工程と、焼
成工程とを含む工程により作製可能な衛生陶器であるよ
うにする。そうすることで、焼成変形が小さく、寸法精
度の良好であり、且つ、実用上問題のない機械的強度を
有し、水和膨張の発生しにくい衛生陶器を容易に得るこ
とができる。

【００１６】本発明の好ましい態様においては、前記素
地調製工程における素地原料のレーザー回折式粒度測定
器により測定する平均粒子径が１〜２０μｍ、好ましく
は５〜１０μｍであるようにする。平均粒子径が１μｍ
以下になると、泥漿の凝集状態が激しくなり解膠が困難
となり、成形性に問題が生じる。また、平均粒子径が２
０μｍ以上になると素地の熔化、鉱物化が不十分となり
十分な機械的強度を得ることができない。

【００１７】本発明の好ましい態様においては、前記成
形工程における成形方法が泥漿鋳込み成形であるように
する。そうすることで、衛生陶器に代表される大型複雑
形状品を寸法精度を良く、容易に成形することができ
る。

【００１８】本発明の好ましい態様においては、前記焼
成工程における焼成温度が１１００℃〜１３００℃であ
るようにする。１１００℃〜１３００℃という高火度焼
成により、素地強度を極端に低下させることなく、曲げ
強度で５０ＭＰａ以上という、実用上問題のない強度を
有することが可能となっている。焼成温度が１１００℃
より低いと素地の熔化、鉱物化が不十分となり、ねらい
とする強度を得ることができない。また、１３００℃よ
り高いと熔化焼結が進行しすぎるため、ねらいとする焼
成収縮量、変形量を得ることができなくなる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の具体的な一実施
態様について説明する。本発明の衛生陶器は、陶磁器素
地と、前記素地上の必要な部分に釉薬層が形成されてい
る。ここで、必要な部分とは、例えば、生活用品として
色彩、模様、質感等の意匠性を持たせたい部分や、衛生
性を強化したい部分などであり、便器の洗浄面やリム
部、便器タンク外面、洗面器のボール面や上面などであ
る。

【００２０】衛生陶器の素地は、その構成する主成分の
組成がＳｉＯ_２：４５〜７０重量％、Ａｌ_２Ｏ_３：２５
〜５０重量％であり、前記素地中には、さらにアルカリ
金属酸化物及びＣａＯ、ＭｇＯ、ＢａＯ、ＢｅＯからな
る群から選ばれた少なくとも１種のアルカリ土類金属酸
化物が併せて１０重量％以下含有されており、前記素地
中におけるアルカリ金属酸化物量は２重量％以下であ
り、アルカリ土類金属酸化物のうちの必須成分としてＣ
ａＯ、且つ、ＭｇＯを含有しており、ＣａＯとＭｇＯと
の合計量に対してＭｇＯが２０重量％以上である。ま
た、本素地の焼成変形については、幅２５ｍｍ、厚み５
ｍｍ、長さ２３０ｍｍの成形体テストピースを作製し、
その成形体テストピースをスパン２００ｍｍの２点で支
持し、１０００℃まで４時間で昇温し、さらに１２００
℃まで２時間で昇温し、１２００℃で１時間保持した
後、室温まで自然冷却したときの焼成体テストピースの
たわみ量が１０ｍｍ以下である。焼成収縮については、
前記素地の、幅２５ｍｍ、厚み５ｍｍ、長さ２３０ｍｍ
の焼成体テストピースを１０００℃まで４時間で昇温
し、さらに１２００℃まで２時間で昇温し、１２００℃
で１時間保持した後、室温まで自然冷却したときの焼成
体テストピースの長手方向の収縮率が８％以下である。
そして、上記焼成変形、焼成収縮の条件を満たしつつ、
機械的強度については、φ１４×１３０ｍｍの焼成体テ
ストピースを作製し、その焼成体テストピースを用いて
オートグラフによりスパン１００ｍｍ、クロスヘッドス
ピード２．５ｍｍ／ｍｉｎの条件で、３点曲げ試験した
ときに算出される曲げ強度が５０ＭＰａ以上である。

【００２１】更に上記条件を満たしつつ、焼成体テスト
ピースを作製したときの熱膨張係数は９０×１０^−７／
℃以下であり、さらに、上記条件を満たしつつ、焼成体
テストピースを作製したときの嵩密度を２．１ｇ／ｃｍ
^３以下であり、軽量化も図ることができる。

【００２２】上記衛生陶器は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３を
主成分とする窯業原料と、ＣａＯ、ＭｇＯのアルカリ土
類金属酸化物を含有する鉱物とを混合し粒度調整を行う
ことにより素地原料を作製する素地調製工程と、前記素
地原料により成形素地を形成する成形工程と、前記成形
素地を乾燥する乾燥工程と、前記成形素地上の必要な部
分に釉薬を適用する施釉工程と、焼成工程とを含む工程
により作製可能である。

【００２３】ここで、窯業原料とは、通常の熔化質素地
原料として使用されている原料、および、耐火物原料と
して使用されている原料の双方をさす。ここで、熔化質
素地原料とは、例えば、陶石、長石、珪石、雲母、カオ
リン、蛙目粘土、木節粘土などであり、耐火物原料と
は、例えば、蝋石、バン土頁岩、シャモット、蝋石粘
土、耐火粘土、フリントクレー、ボーキサイトなどであ
る。

【００２４】また、前記ＣａＯを含有する素地原料は珪
灰石、石灰石、灰長石のいずれか、ＭｇＯを含有する素
地原料はドロマイト、マグネサイト、カンラン岩、蛇紋
岩、滑石のいづれかが好ましく使用可能である。

【００２５】上記素地原料と上記窯業原料とを混合し粒
度調整を行う方法としては、例えば、下記の方法が利用
できる。 （１）上記素地原料と上記窯業原料とを、ボールミル等
に投入後、一括で混合粉砕する。 （２）上記素地原料と上記窯業原料とを、別のボールミ
ルにて粉砕後に、混合する。

【００２６】成形工程には、泥漿鋳込み成形法、乾式プ
レス成形法、湿式プレス成形法、ＣＩＰ成形法、射出成
形法、押出成形法、ろくろ成形法等利用できるが、泥漿
鋳込み成形法が特に好ましい。衛生陶器は大型複雑形状
品が多いが、泥漿鋳込み成形法では、それらを容易に成
形可能だからである。泥漿鋳込み成形法における圧力印
加手段としては、型吸引力、ヘッド圧、加圧、真空吸引
を単独或いは複数組合せて利用可能である。成形型に
は、石膏型、樹脂型等が利用できる。また、場所によ
り、一重成形と二重成形を使い分けるようにしてもよ
い。

【００２７】乾燥工程は、室温から１１０℃程度の温度
で行うのが好ましい。施釉工程は、スプレー法、ディッ
プ法等の方法が利用可能であるが、特にスプレー法が好
ましい。焼成工程では、１０００〜１３００℃の温度で
焼成するのが好ましい。

【００２８】

【実施例】図１は本発明の実施例及び比較例の素地組成
及び含有量を示すものである。図１に示す実施例及び比
較例の素地調製方法は、所定の原材料を秤量し、水３５
部と解膠剤として珪酸ソーダを適量添加したものをポッ
トミル中で湿式粉砕し、平均粒径を６μｍに調整した。
ここで、焼成収縮低減および強度の向上に寄与するＣａ
Ｏ成分含有素地原料として、珪灰石を、水和膨張低減に
よる経年貫入抵抗性向上に寄与するＭｇＯ成分含有素地
原料として、ドロマイトを選択した。次に、原料スラリ
ーを物性測定用サンプルの所定形状に成形可能な石膏型
に流し込み、着肉成形後に脱型し、成形体テストピース
を成形した。成形体テストピースは、４０℃で２４時間
乾燥した後、電気炉で１０００℃まで４時間、１２００
℃まで２時間で昇温し、１２００℃で１時間保持後、自
然冷却するヒートカーブにより焼成した。その後、これ
らの焼成体テストピースの物性値を測定した。図２に実
施例１、２および比較例１〜３の測定結果を示す。

【００２９】素地曲げ強度は、φ１４×１３０ｍｍの焼
成体テストピースにより、島津製オートグラフにより、
スパン１００ｍｍ、クロスヘッドスピード２．５ｍｍ／
ｍｉｎの条件で、３点曲げ方法で試験したときに算出さ
れる値である。

【００３０】焼成変形量は、幅３０ｍｍ、厚み１５ｍ
ｍ、長さ２６０ｍｍの成形体テストピース（未焼成素
地）を焼成時にスパン２００ｍｍで支持しておき、焼成
後のたわみ量と焼成体テストピースの厚みを測定した値
である。このときのたわみ量は焼成後の焼成体テストピ
ースの厚みの二乗に反比例するため、次式で厚みが１０
ｍｍの時に換算したたわみ量を変形量としている。 焼成変形量＝たわみ量測定値×（焼成後の焼成体テスト
ピースの厚み）^２／１０^２

【００３１】再加熱時の変形量は、幅２５ｍｍ、厚み５
ｍｍ、長さ２３０ｍｍの焼成体テストピース（焼成素
地）をスパン２００ｍｍの２点で支持し、１０００℃ま
で４時間で昇温し、さらに１２００℃まで２時間で昇温
し、１２００℃で１時間保持した後、室温まで自然冷却
したときの焼成体テストピースのたわみ量を再加熱時の
変形量とした。ただし、焼成体テストピースの厚みが５
ｍｍになっていない場合については、たわみ量は焼成体
テストピースの厚みに反比例するので、補正した値を再
加熱時の変形量とする。その補正方法は、２種類の異な
る厚みの焼成体テストピースで再加熱時の変形量を実測
し、次式でｎを算出し、さらに焼成体テストピースの厚
みが５ｍｍのときの再加熱時の変形量を求める。 変形量２＝変形量１×（厚み１／厚み２）^ｎ 変形量１：厚み１の焼成体テストピースでの再加熱時の
変形量 変形量２：厚み２の焼成体テストピースでの再加熱時の
変形量 ｎ：補正のための係数

【００３２】嵩密度は、アルキメデス法により測定し
た。幅２５ｍｍ、厚み５ｍｍ、長さ２０ｍｍの焼成体テ
ストピース（焼成素地）を１０５℃で２４時間乾燥した
後、焼成体テストピースが吸湿しない環境下で室温まで
冷却し、質量Ｗ１を測定する。次に焼成体テストピース
を真空中に１時間保って、気泡を放出させる。さらに同
環境下において、焼成体テストピースを水中に１時間保
った後、常温に戻す。次に、この焼成体テストピースを
水中に細い糸で自由に吊るしたまま秤量し、質量Ｗ２を
測定する。その後、これを水中から取出し、絞った湿布
で手早く表面の水滴を拭い去り、直ちに質量Ｗ３を測定
する。嵩密度は水密度、Ｗ１、Ｗ２、Ｗ３から次式で求
める。 嵩密度＝水密度×Ｗ１／（Ｗ３−Ｗ２）

【００３３】耐貫入性は、１５０×１５０×１２^ｔｍｍ
のタイルを流し込み、一般的に衛生陶器に使用されるブ
リストル釉をスプレー法により施釉後、電気炉で１００
０℃まで４時間、１２００℃まで２時間で昇温し、１２
００℃で１時間保持後、自然冷却するヒートカーブによ
り焼成したものをサンプルとした。次にＪＩＳ Ａ ５
２０７に準拠したオートクレーブを使用した貫入試験を
実施し、試験体を赤インキに浸して、貫入の発生を目視
で評価した。

【００３４】

【比較例】比較例１ 素地自体のアルカリ金属酸化物量、アルカリ土類金属酸
化物量を極力減少させた調合である。比較例１の調合に
は、陶石、カオリン、カオリンシャモット、蛙目粘土、
チャイナクレーを素地原料として使用した。比較例１
は、素地のアルカリ金属酸化物の総量が０．９重量％で
あり、焼成収縮率は４．９％、変形量は４．０ｍｍであ
り、曲げ強度は３１．９ＭＰａである。このように焼成
収縮率、変形量は小さいが、強度も低い。また、耐貫入
性評価ではオートクレーブ試験により貫入の発生が認め
られた。

【００３５】比較例２ 比較例１に、珪灰石を６ｗｔ％添加したものである。そ
の結果、焼成収縮率は３．５％、変形量は４．７ｍｍで
あり、曲げ強度は６０．２ＭＰａと強度の向上が認めら
れたものの耐貫入性は不合格であった。

【００３６】比較例３ 比較例２と同様の方法で、比較例１に、ドロマイトを６
ｗｔ％添加したものである。その結果、焼成収縮率は
５．３％、変形量は５．４ｍｍであり、収縮、変形は小
さいが、曲げ強度は４３．２ＭＰａであり、強度的には
小さく、また、耐貫入性も不合格であった。

【００３７】実施例１ 比較例１に、珪灰石６ｗｔ％、ドロマイト３ｗｔ％添加
したものである。その結果、焼成収縮率は３．３％、変
形量は４．８ｍｍと最も小さな値となり、且つ、曲げ強
度は６６．７ＭＰａと大幅に向上している。さらに耐貫
入性も良好な結果を示した。

【００３８】実施例２ 実施例１においてドロマイトを９ｗｔ％に増加させたも
のである。その結果、焼成収縮率は４．３％、変形量は
５．２ｍｍと収縮、変形が若干大きくなったものの、曲
げ強度は７０．４ＭＰａと大幅に向上する。このよう
に、ＣａＯ成分とＭｇＯ成分を組み合わせて添加するこ
とにより、焼成収縮、焼成変形が小さな状態で十分な機
械的強度を保持しつつ、耐貫入性にも優れる衛生陶器を
得ることができる。

【００３９】

【発明の効果】本発明によれば、素地の焼成収縮、変形
を極力抑えつつ、十分な機械的強度を保持し、且つ、経
年貫入の発生しない衛生陶器を提供することが可能とな
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例及び比較例の素地組成及び含有
量を示す。

【図２】本発明の実施例及び比較例の物性値を示す。

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 陶磁器素地と、前記素地上の必要な部分
   に釉薬層が形成されてなる衛生陶器であって、 前記素地を構成する主成分の組成がＳｉＯ_２：４５〜７
   ０重量％、Ａｌ_２Ｏ_３：２５〜５０重量％であり、 前記素地中には、更にアルカリ金属酸化物及びアルカリ
   土類金属酸化物が併せて１０重量％以下含有されてお
   り、 前記素地中におけるアルカリ金属酸化物量は２重量％以
   下であり、 アルカリ土類金属酸化物のうちの必須成分としてＣａＯ
   とＭｇＯとを含有しており、ＣａＯとＭｇＯとの合計量
   に対してＭｇＯが２０重量％以上であることを特徴とす
   る衛生陶器。
2. 【請求項２】 前記素地中における前記アルカリ土類金
   属酸化物のうちＭｇＯは１重量％以上であることを特徴
   とする請求項１に記載の衛生陶器。
3. 【請求項３】 前記ＣａＯを含有する素地原料は珪灰
   石、石灰石、灰長石のいずれかであり、前記ＭｇＯを含
   有する素地原料はドロマイト、マグネサイト、カンラン
   岩、蛇紋岩、滑石、マグネシウムクリンカーのいづれか
   であることを特徴とする請求項１又は請求項２のいずれ
   かに記載の衛生陶器。
4. 【請求項４】 前記素地には、更に、結晶として石英、
   クリストバライト、ムライト、コランダムからなる群か
   ら選ばれる少なくとも１種の鉱物が含有されていること
   を特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の衛
   生陶器。
5. 【請求項５】 前記素地中における結晶のうち石英は２
   ０重量％以下であることを特徴とする請求項４に記載の
   衛生陶器。
6. 【請求項６】 前記素地により作製した長さ１３０ｍ
   ｍ、φ１４の焼成体テストピースを、オートグラフによ
   りスパン１００ｍｍ、クロスヘッドスピード２．５ｍｍ
   ／ｍｉｎの条件で、３点曲げ試験したときに算出される
   曲げ強度が５０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求
   項１〜請求項５のいずれかに記載の衛生陶器。
7. 【請求項７】 前記素地により作製した幅２５ｍｍ、厚
   み５ｍｍ、長さ２３０ｍｍの成形体テストピースを、ス
   パン２００ｍｍの２点で支持し、１０００℃まで４時間
   で昇温し、更に１２００℃まで２時間で昇温し、１２０
   ０℃で１時間保持した後、室温まで自然冷却したときの
   焼成体テストピースのたわみ量が１０ｍｍ以下であるこ
   とを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれかに記載の
   衛生陶器。
8. 【請求項８】 前記焼成体テストピースをスパン２００
   ｍｍの２点で支持し、１０００℃まで４時間で昇温し、
   更に１２００℃まで２時間で昇温し、１２００℃で１時
   間保持した後、室温まで自然冷却したときの再加熱焼成
   体テストピースのたわみ量が５ｍｍ以下であることを特
   徴とする請求項７に記載の衛生陶器。
9. 【請求項９】 前記素地により作製した幅２５ｍｍ、厚
   み５ｍｍ、長さ２３０ｍｍの成形体テストピースを、１
   ０００℃まで４時間で昇温し、更に１２００℃まで２時
   間で昇温し、１２００℃で１時間保持した後、室温まで
   自然冷却したときの焼成体テストピースの長手方向の焼
   成収縮率が８％以下であることを特徴とする請求項６〜
   請求項８のいずれかに記載の衛生陶器。
10. 【請求項１０】 前記焼成体テストピースの長手方向の
    線熱膨張係数が９０×１０^−７／℃以下であることを特
    徴とする請求項６〜請求項９のいずれかに記載の衛生陶
    器。
11. 【請求項１１】 前記焼成体テストピースの嵩密度が
    ２．１ｇ／ｃｍ^３以下であることを特徴とする請求項６
    〜請求項１０のいずれかに記載の衛生陶器。
12. 【請求項１２】 請求項１〜１１に記載の衛生陶器であ
    って、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３を主成分とする窯業原料
    と、ＣａＯ、ＭｇＯのアルカリ土類金属酸化物を含有す
    る鉱物とを混合し、粒度調整を行うことにより素地原料
    を作製する素地調製工程と、前記素地原料により成形素
    地を形成する成形工程と、前記成形素地上の必要な部分
    に釉薬を適用する施釉工程と、焼成工程とを含む工程に
    より作製可能な衛生陶器。
13. 【請求項１３】 前記素地調製工程における素地原料の
    レーザー回折式粒度測定器により測定する平均粒子径が
    １〜２０μｍ、好ましくは５〜１０μｍであることを特
    徴とする請求項１２に記載の衛生陶器。
14. 【請求項１４】 前記成形工程における成形方法が泥漿
    鋳込み成形であることを特徴とする請求項１２記載の衛
    生陶器。
15. 【請求項１５】 前記焼成工程における焼成温度が１１
    ００℃〜１３００℃であることを特徴とする請求項１２
    に記載の衛生陶器。
16. 【請求項１６】 前記衛生陶器は、洗面器、小便器、大
    便器、ベビーバス、手洗器、便器タンク、便器サナ、流
    し、シャワーパンのいずれかであることを特徴とする請
    求項１〜請求項１５のいずれかに記載の衛生陶器。