JPH05117783A - 乾式摩擦材 - Google Patents
乾式摩擦材Info
- Publication number
- JPH05117783A JPH05117783A JP3275393A JP27539391A JPH05117783A JP H05117783 A JPH05117783 A JP H05117783A JP 3275393 A JP3275393 A JP 3275393A JP 27539391 A JP27539391 A JP 27539391A JP H05117783 A JPH05117783 A JP H05117783A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tin
- weight
- friction material
- alloy
- dry friction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Compositions of linings; Methods of manufacturing
- F16D69/025—Compositions based on an organic binder
- F16D69/026—Compositions based on an organic binder containing fibres
Abstract
(57)【要約】
【目的】鉛化合物を用いることなく、軽・中負荷領域で
の耐磨耗性を改善する。 【構成】錫を含み融点が５００℃以上、モース硬度が４
以下の合金を２〜２０重量％含有することを特徴とする
乾式摩擦材。
の耐磨耗性を改善する。 【構成】錫を含み融点が５００℃以上、モース硬度が４
以下の合金を２〜２０重量％含有することを特徴とする
乾式摩擦材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、産業機械、鉄
道車両などのクラッチフェーシング、ブレーキパッドな
どとして利用される乾式摩擦材に関する。
道車両などのクラッチフェーシング、ブレーキパッドな
どとして利用される乾式摩擦材に関する。
【０００２】
【従来の技術】摩擦材に要求される性能として、耐磨耗
性に優れていること、摩擦係数が高いこと、摩擦係数が
安定していること、などが挙げられる。これらの性能を
満足させるためには単一素材では困難であり、摩擦材は
多くの素材が混合された複合材料から構成されている。
性に優れていること、摩擦係数が高いこと、摩擦係数が
安定していること、などが挙げられる。これらの性能を
満足させるためには単一素材では困難であり、摩擦材は
多くの素材が混合された複合材料から構成されている。
【０００３】このような摩擦材は、大別すれば次のよう
に分類できる。 （１）コルク、セルロース：単体もあるが、多くは樹脂
を含浸して熱成形したもの （２）ウーブン：ガラス繊維、黄銅線を芯にしてアスベ
スト、有機繊維などで作った紐に樹脂を含浸させ、紐を
巻いた後熱成形したもの （３）セミモールド：紐に樹脂を含浸させ、ゴム材料を
充填し熱成形したもの （４）レジンモールド：アスベスト、ガラス繊維などを
基材とし、フェノール樹脂と各種充填材を混合した後熱
成形したもの （５）ゴムモールド：レジンモールドの樹脂の代わりに
ゴムを用いたもの （６）セミメタリック：レジンモールドのうち、基材が
金属繊維のもの （７）シンタードメタリック：金属粉末を焼結したもの （８）サーメット：セラミック粉末と金属粉末を焼結し
たもの 自動車用としては、このうちセミモールド、レジンモー
ルド系の摩擦材が多用されている。例えば自動車のクラ
ッチフェーシングは、ガラス繊維などを基材繊維とし、
フェノール樹脂、配合ゴムなどを含浸した後熱成形して
製造されている。
に分類できる。 （１）コルク、セルロース：単体もあるが、多くは樹脂
を含浸して熱成形したもの （２）ウーブン：ガラス繊維、黄銅線を芯にしてアスベ
スト、有機繊維などで作った紐に樹脂を含浸させ、紐を
巻いた後熱成形したもの （３）セミモールド：紐に樹脂を含浸させ、ゴム材料を
充填し熱成形したもの （４）レジンモールド：アスベスト、ガラス繊維などを
基材とし、フェノール樹脂と各種充填材を混合した後熱
成形したもの （５）ゴムモールド：レジンモールドの樹脂の代わりに
ゴムを用いたもの （６）セミメタリック：レジンモールドのうち、基材が
金属繊維のもの （７）シンタードメタリック：金属粉末を焼結したもの （８）サーメット：セラミック粉末と金属粉末を焼結し
たもの 自動車用としては、このうちセミモールド、レジンモー
ルド系の摩擦材が多用されている。例えば自動車のクラ
ッチフェーシングは、ガラス繊維などを基材繊維とし、
フェノール樹脂、配合ゴムなどを含浸した後熱成形して
製造されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで繊維基材、結
合剤及び摩擦調製剤からなる乾式摩擦材には、耐磨耗性
の向上のための潤滑剤として、カーボンブラック、黒
鉛、カシューダスト、硫化鉛・硫酸鉛等の鉛化合物、な
どが用いられている。特に軽負荷あるいは中負荷時にお
ける耐磨耗性を向上させるためには、カシューダスト及
び鉛化合物が有用である。しかしカシューダストは効果
のある温度範囲が狭く、耐フェード性の悪化、摩擦係数
の低下などの弊害がある。一方、鉛化合物は効果のある
温度範囲が広く安定しており、耐磨耗性が著しく向上す
る。しかし近年の環境汚染、公害などの問題から使用規
制が厳しくなり、他の原材料への代替が求められてい
る。
合剤及び摩擦調製剤からなる乾式摩擦材には、耐磨耗性
の向上のための潤滑剤として、カーボンブラック、黒
鉛、カシューダスト、硫化鉛・硫酸鉛等の鉛化合物、な
どが用いられている。特に軽負荷あるいは中負荷時にお
ける耐磨耗性を向上させるためには、カシューダスト及
び鉛化合物が有用である。しかしカシューダストは効果
のある温度範囲が狭く、耐フェード性の悪化、摩擦係数
の低下などの弊害がある。一方、鉛化合物は効果のある
温度範囲が広く安定しており、耐磨耗性が著しく向上す
る。しかし近年の環境汚染、公害などの問題から使用規
制が厳しくなり、他の原材料への代替が求められてい
る。
【０００５】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、鉛化合物を用いることなく、軽・中負荷領
域での耐磨耗性を改善することを目的とする。
ものであり、鉛化合物を用いることなく、軽・中負荷領
域での耐磨耗性を改善することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鉛化合物
の代替となる材料を見出すべく鋭意研究した。そして鉛
と性状が近い錫に着目した。しかし錫は単独では融点が
２３２℃と低く、摩擦材に添加するには適さない。また
錫酸化物は、融点は１０００℃以上になるものの、モー
ス硬度が６．８と硬く耐磨耗性は逆に悪化する。そこで
錫合金を用いることを想起し、鋭意研究の結果本発明を
完成するに到った。
の代替となる材料を見出すべく鋭意研究した。そして鉛
と性状が近い錫に着目した。しかし錫は単独では融点が
２３２℃と低く、摩擦材に添加するには適さない。また
錫酸化物は、融点は１０００℃以上になるものの、モー
ス硬度が６．８と硬く耐磨耗性は逆に悪化する。そこで
錫合金を用いることを想起し、鋭意研究の結果本発明を
完成するに到った。
【０００７】すなわち上記課題を解決する本発明の乾式
摩擦材は、錫を含み融点が５００℃以上、モース硬度が
４以下の合金を２〜２０重量％含有することを特徴とす
る。錫を含む合金の融点が５００℃に満たないと、高負
荷時の摩擦熱により合金が溶融して性状が変化する場合
がある。７００℃以上とするのが特に好ましい。またモ
ース硬度が４より高くなると、金属特有の薄膜が形成で
きず研磨材としての作用が強くなって、逆に耐磨耗性を
悪化させる。３以下とするのが特に好ましい。
摩擦材は、錫を含み融点が５００℃以上、モース硬度が
４以下の合金を２〜２０重量％含有することを特徴とす
る。錫を含む合金の融点が５００℃に満たないと、高負
荷時の摩擦熱により合金が溶融して性状が変化する場合
がある。７００℃以上とするのが特に好ましい。またモ
ース硬度が４より高くなると、金属特有の薄膜が形成で
きず研磨材としての作用が強くなって、逆に耐磨耗性を
悪化させる。３以下とするのが特に好ましい。
【０００８】錫合金の配合量は、摩擦材全体に対して２
〜２０重量％とする。錫合金が２重量％より少ないと添
加した効果が得られず、２０重量％を超えて添加しても
効果が飽和し、逆に比重の増大、強度の低下、コストの
上昇などの弊害が発生する。特に望ましい範囲は５〜１
０重量％である。錫合金中の錫成分は、合金全体１００
重量％中に１０〜６０重量％とするのが望ましい。錫成
分が１０重量％より少ないと添加した効果が得られず、
６０重量％を超えると融点が低下し期待する効果が得ら
れない。
〜２０重量％とする。錫合金が２重量％より少ないと添
加した効果が得られず、２０重量％を超えて添加しても
効果が飽和し、逆に比重の増大、強度の低下、コストの
上昇などの弊害が発生する。特に望ましい範囲は５〜１
０重量％である。錫合金中の錫成分は、合金全体１００
重量％中に１０〜６０重量％とするのが望ましい。錫成
分が１０重量％より少ないと添加した効果が得られず、
６０重量％を超えると融点が低下し期待する効果が得ら
れない。
【０００９】この錫合金としては錫と高融点・低硬度の
金属との合金が挙げられ、銅−錫合金、銅−ニッケル−
錫合金、銅−錫−アンチモン合金、銅−錫−亜鉛合金な
どを例示することができる。そして摩擦材中に粉末状あ
るいは繊維状として添加することができる。５〜１００
μｍの粉末状として添加するのが好ましい。本発明の乾
式摩擦材には、錫合金以外の成分として従来と同様に種
々の材料を利用できる。セミモールド、レジンモールド
系摩擦材で例示すれば、芳香族ポリアミド繊維、チタン
酸カリウム繊維、ガラス繊維などの繊維基材、フェノー
ル樹脂、エポキシ樹脂などの結合材、グラファイト、カ
シューダストなどの摩擦調整剤、硫酸バリウム、炭酸カ
ルシウム、酸化マグネシウムなどの充填材などを従来と
同様に用いることができる。
金属との合金が挙げられ、銅−錫合金、銅−ニッケル−
錫合金、銅−錫−アンチモン合金、銅−錫−亜鉛合金な
どを例示することができる。そして摩擦材中に粉末状あ
るいは繊維状として添加することができる。５〜１００
μｍの粉末状として添加するのが好ましい。本発明の乾
式摩擦材には、錫合金以外の成分として従来と同様に種
々の材料を利用できる。セミモールド、レジンモールド
系摩擦材で例示すれば、芳香族ポリアミド繊維、チタン
酸カリウム繊維、ガラス繊維などの繊維基材、フェノー
ル樹脂、エポキシ樹脂などの結合材、グラファイト、カ
シューダストなどの摩擦調整剤、硫酸バリウム、炭酸カ
ルシウム、酸化マグネシウムなどの充填材などを従来と
同様に用いることができる。
【００１０】なおカシューダストを配合すると熱履歴後
の摩擦係数が低下する傾向にあるが、錫合金粉末の配合
量を増すことにより熱履歴後の摩擦係数の低下を防止で
きる。この場合において、錫合金粉末とカシューダスト
との配合比は、重量比で１：５〜２：１の範囲とするこ
とが望ましい。錫合金粉末が多すぎてもカシューダスト
が多すぎても熱履歴後の摩擦係数が低下する傾向にあ
り、最適な範囲がある。
の摩擦係数が低下する傾向にあるが、錫合金粉末の配合
量を増すことにより熱履歴後の摩擦係数の低下を防止で
きる。この場合において、錫合金粉末とカシューダスト
との配合比は、重量比で１：５〜２：１の範囲とするこ
とが望ましい。錫合金粉末が多すぎてもカシューダスト
が多すぎても熱履歴後の摩擦係数が低下する傾向にあ
り、最適な範囲がある。
【００１１】
【発明の作用及び効果】本発明の摩擦材では、５００℃
以上の融点と４以下のモース硬度をもつ錫合金を２〜２
０重量％含むことにより、鉛化合物を用いずとも軽・中
負荷時の耐磨耗性を高く維持することができる。したが
って本発明の摩擦材によれば、環境汚染や公害とは無縁
となる。そして耐磨耗性に優れているので寿命が長く安
定した摩擦特性が得られる。
以上の融点と４以下のモース硬度をもつ錫合金を２〜２
０重量％含むことにより、鉛化合物を用いずとも軽・中
負荷時の耐磨耗性を高く維持することができる。したが
って本発明の摩擦材によれば、環境汚染や公害とは無縁
となる。そして耐磨耗性に優れているので寿命が長く安
定した摩擦特性が得られる。
【００１２】
【実施例】以下、実施例により具体的に説明する。本実
施例はセミモールド系のクラッチフェーシング及びディ
スクブレーキパッドに本発明を適用したものである。 （実施例１）表２にも示すように、かさ高加工された６
μｍのガラス繊維３１重量部にフェノール樹脂１１重部
を付着させ、次いで黄銅線３重量部を合わせた。そして
ＳＢＲ３０重量％、硫酸バリウム３０重量％、活性亜鉛
華７重量％、カーボンブラック１３重量％、カシューダ
スト９重量％、硫黄１０重量％、加硫促進剤１重量％か
らなる配合ゴム４８重量部中に、錫成分を６０重量％含
有する銅ー錫合金の粉末７重量部が練り込まれたものを
付着させた。この合金粉末の融点は５００℃、モース硬
度は２．３である。
施例はセミモールド系のクラッチフェーシング及びディ
スクブレーキパッドに本発明を適用したものである。 （実施例１）表２にも示すように、かさ高加工された６
μｍのガラス繊維３１重量部にフェノール樹脂１１重部
を付着させ、次いで黄銅線３重量部を合わせた。そして
ＳＢＲ３０重量％、硫酸バリウム３０重量％、活性亜鉛
華７重量％、カーボンブラック１３重量％、カシューダ
スト９重量％、硫黄１０重量％、加硫促進剤１重量％か
らなる配合ゴム４８重量部中に、錫成分を６０重量％含
有する銅ー錫合金の粉末７重量部が練り込まれたものを
付着させた。この合金粉末の融点は５００℃、モース硬
度は２．３である。
【００１３】これをリング状に卷き取り、金型内に配置
して圧力１６０kg/cm2、温度１６５℃にて加熱加圧成形
し、熱処理後研磨して本実施例の摩擦材を得た。 （他の実施例及び比較例）表２に示す組成で、実施例１
と同様にして実施例２〜実施例１０、及び比較例１〜比
較例２の摩擦材を得た。表１に実施例１〜実施例１０に
用いた合金の組成と性状を示す。
して圧力１６０kg/cm2、温度１６５℃にて加熱加圧成形
し、熱処理後研磨して本実施例の摩擦材を得た。 （他の実施例及び比較例）表２に示す組成で、実施例１
と同様にして実施例２〜実施例１０、及び比較例１〜比
較例２の摩擦材を得た。表１に実施例１〜実施例１０に
用いた合金の組成と性状を示す。
【００１４】
【表１】 なお、比較例１は合金粉末を含まず、比較例２は銅粉末
４．９重量部と錫粉末２．１重量部の混合粉末を用いて
いる。 （試験例）上記のそれぞれの摩擦材に対して、回転数１
８００ｒｐｍ、慣性量０．３kg・m ・sec2、係合回数４
０００回の条件でフルサイズ摩擦試験を行い、摩耗率と
安定期の摩擦係数を測定した。結果を表２に示す。な
お、試験温度は２００℃とし、実施例２の摩擦材につい
てのみ試験温度を１００℃、２００℃、３００℃の３水
準とした。これは軽負荷（１００℃）、中負荷（２００
℃）、高負荷（３００℃）に対応している。
４．９重量部と錫粉末２．１重量部の混合粉末を用いて
いる。 （試験例）上記のそれぞれの摩擦材に対して、回転数１
８００ｒｐｍ、慣性量０．３kg・m ・sec2、係合回数４
０００回の条件でフルサイズ摩擦試験を行い、摩耗率と
安定期の摩擦係数を測定した。結果を表２に示す。な
お、試験温度は２００℃とし、実施例２の摩擦材につい
てのみ試験温度を１００℃、２００℃、３００℃の３水
準とした。これは軽負荷（１００℃）、中負荷（２００
℃）、高負荷（３００℃）に対応している。
【００１５】
【表２】
【００１６】（評価）実施例１，２，３を比較すると、
合金粉末の融点が低いと摩耗率が高くなっていることが
わかる。合金粉末の融点としては５００℃が限界であ
る。また実施例７，８，９を比較すると、合金粉末のモ
ース硬度が高くなるにつれて摩耗率が増大し、実施例９
では実用上用いられない摩耗率となっている。したがっ
て合金粉末のモース硬度は４以下、好ましくは３以下と
する必要がある。
合金粉末の融点が低いと摩耗率が高くなっていることが
わかる。合金粉末の融点としては５００℃が限界であ
る。また実施例７，８，９を比較すると、合金粉末のモ
ース硬度が高くなるにつれて摩耗率が増大し、実施例９
では実用上用いられない摩耗率となっている。したがっ
て合金粉末のモース硬度は４以下、好ましくは３以下と
する必要がある。
【００１７】実施例２，４，５，６では、合金粉末の配
合量が変更されている。これらの結果を比較すると、合
金粉末の配合量が２重量％および２０重量％の摩耗率が
実用上の限度に近く、２重量％未満または２０重量％を
超える量の添加は避けるべきである。実施例２の７重量
％程度の添加量が最適である。さらに実施例２では、軽
負荷（１００℃）、中負荷（２００℃）、高負荷（３０
０℃）の結果が示されているが、本発明の摩擦材は特に
軽負荷及び中負荷における摩擦性能に優れていることが
わかる。また高負荷での値は従来の摩擦材と同等のもの
であり、合金粉末の添加による悪影響はみられなかっ
た。
合量が変更されている。これらの結果を比較すると、合
金粉末の配合量が２重量％および２０重量％の摩耗率が
実用上の限度に近く、２重量％未満または２０重量％を
超える量の添加は避けるべきである。実施例２の７重量
％程度の添加量が最適である。さらに実施例２では、軽
負荷（１００℃）、中負荷（２００℃）、高負荷（３０
０℃）の結果が示されているが、本発明の摩擦材は特に
軽負荷及び中負荷における摩擦性能に優れていることが
わかる。また高負荷での値は従来の摩擦材と同等のもの
であり、合金粉末の添加による悪影響はみられなかっ
た。
【００１８】一方、比較例１では摩耗率が高く、比較例
２のように金属粉末を添加すると一層摩耗率が高くなっ
ている。これは錫粉末の融点が低いことが考えられる。
したがって錫を含む金属粉末を混合して用いても摩擦性
能を改善することは困難であり、所定の特性値を有する
合金とすることで初めて効果が得られることが明らかで
ある。 （実施例１１）表３にも示すように、芳香族ポリアミド
繊維（「ケブラー」デュポン社製）５重量部、チタン酸
カリウムウィスカー１０重量部、ガラス繊維５重量部、
スラグウール５重量部、硫酸バリウム４２重量部、摩擦
調整剤としてのグラファイト２重量部及びカシューダス
ト６重量部、錫成分を３０重量％含有する銅−錫合金粉
末１０重量部、金属硫化物粉末としての三硫化アンチモ
ン粉末５重量部、フェノール樹脂１０重量部を混合し、
金型内で成形してブレーキパッドを形成した。銅−錫合
金粉末の融点は７５０℃、モース硬度は２．５である。
２のように金属粉末を添加すると一層摩耗率が高くなっ
ている。これは錫粉末の融点が低いことが考えられる。
したがって錫を含む金属粉末を混合して用いても摩擦性
能を改善することは困難であり、所定の特性値を有する
合金とすることで初めて効果が得られることが明らかで
ある。 （実施例１１）表３にも示すように、芳香族ポリアミド
繊維（「ケブラー」デュポン社製）５重量部、チタン酸
カリウムウィスカー１０重量部、ガラス繊維５重量部、
スラグウール５重量部、硫酸バリウム４２重量部、摩擦
調整剤としてのグラファイト２重量部及びカシューダス
ト６重量部、錫成分を３０重量％含有する銅−錫合金粉
末１０重量部、金属硫化物粉末としての三硫化アンチモ
ン粉末５重量部、フェノール樹脂１０重量部を混合し、
金型内で成形してブレーキパッドを形成した。銅−錫合
金粉末の融点は７５０℃、モース硬度は２．５である。
【００１９】得られたブレーキパッドについて、ブレー
キダイナモメータ試験機にて耐磨耗試験を行い、結果を
表１に示す。試験方法は、ＪＡＳＯ−Ｃ４２７−８３
（ブレーキ型：ＰＤ５１ｓ、ロータ：１８ｍｍベンチレ
ーテッドタイプ、イナーシャ：４ｋｇ・ｍ・ｓ2 、制動
初速度：５０ｋｍ／ｈ、減速度：０．３Ｇ、制動ブレー
キ温度：２５０℃）にて行い、そのときの磨耗率を測定
した。またＪＡＳＯ−Ｃ４０６乗用車ブレーキ装置ダイ
ナモメータ試験区分Ｐ１で、Ｉｎ＝５．０、第２効力５
０ｋｍ／ｈの摩擦係数をフェード前、第３効力５０ｋｍ
／ｈの摩擦係数をフェード後として測定した。結果を表
３に示す。 （比較例３）銅−錫合金の代わりに、高融点金属粉末と
しての銅粉末７重量部、低融点金属粉末としての錫粉末
３重量部を用いたこと以外は実施例１１と同様の組成に
て、比較例３のブレーキパッドを形成した。そして同様
に磨耗率と摩擦係数を測定し、結果を表３に示す。
キダイナモメータ試験機にて耐磨耗試験を行い、結果を
表１に示す。試験方法は、ＪＡＳＯ−Ｃ４２７−８３
（ブレーキ型：ＰＤ５１ｓ、ロータ：１８ｍｍベンチレ
ーテッドタイプ、イナーシャ：４ｋｇ・ｍ・ｓ2 、制動
初速度：５０ｋｍ／ｈ、減速度：０．３Ｇ、制動ブレー
キ温度：２５０℃）にて行い、そのときの磨耗率を測定
した。またＪＡＳＯ−Ｃ４０６乗用車ブレーキ装置ダイ
ナモメータ試験区分Ｐ１で、Ｉｎ＝５．０、第２効力５
０ｋｍ／ｈの摩擦係数をフェード前、第３効力５０ｋｍ
／ｈの摩擦係数をフェード後として測定した。結果を表
３に示す。 （比較例３）銅−錫合金の代わりに、高融点金属粉末と
しての銅粉末７重量部、低融点金属粉末としての錫粉末
３重量部を用いたこと以外は実施例１１と同様の組成に
て、比較例３のブレーキパッドを形成した。そして同様
に磨耗率と摩擦係数を測定し、結果を表３に示す。
【００２０】
【表３】 表３より、実施例のブレーキパッドは比較例に比べてフ
ェード後の摩擦係数が高く安定している。また磨耗率も
小さくなっている。
ェード後の摩擦係数が高く安定している。また磨耗率も
小さくなっている。
【００２１】したがって銅と錫の粉末を混合して用いる
よりも、銅と錫の合金を用いる方が摩擦性能が向上する
ことが明らかである。
よりも、銅と錫の合金を用いる方が摩擦性能が向上する
ことが明らかである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松川 照夫 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内 (72)発明者 原田 幹雄 愛知県刈谷市朝日町２丁目１番地 アイシ ン精機株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 錫を含み融点が５００℃以上、モース硬
度が４以下の合金を２〜２０重量％含有することを特徴
とする乾式摩擦材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3275393A JPH05117783A (ja) | 1991-10-23 | 1991-10-23 | 乾式摩擦材 |
| DE69210535T DE69210535T2 (de) | 1991-10-23 | 1992-10-20 | Trockenes Reibungsmaterial |
| EP92117870A EP0538772B1 (en) | 1991-10-23 | 1992-10-20 | Dry friction material |
| US07/965,012 US5308392A (en) | 1991-10-23 | 1992-10-23 | Dry friction material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3275393A JPH05117783A (ja) | 1991-10-23 | 1991-10-23 | 乾式摩擦材 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002254787A Division JP3538191B2 (ja) | 2002-08-30 | 2002-08-30 | 乾式摩擦材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117783A true JPH05117783A (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=17554876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3275393A Pending JPH05117783A (ja) | 1991-10-23 | 1991-10-23 | 乾式摩擦材 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5308392A (ja) |
| EP (1) | EP0538772B1 (ja) |
| JP (1) | JPH05117783A (ja) |
| DE (1) | DE69210535T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010090334A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-22 | Toyota Motor Corp | 摩擦対 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5573579A (en) * | 1994-03-17 | 1996-11-12 | Osaka Gas Company, Ltd. | Method for producing friction material |
| DE19852051A1 (de) * | 1998-11-11 | 2000-05-18 | Dystar Textilfarben Gmbh & Co | Farbstoffmischung, Verfahren zu ihrer Herstellung und ihre Verwendung |
| IT1321163B1 (it) * | 2000-04-06 | 2003-12-30 | Ica Spa | Sistema per sincronizzare i moti di prelievo e di alimentazione di unnastro flessibile . |
| MY129053A (en) * | 2001-06-06 | 2007-03-30 | Thermphos Trading Gmbh | Composition for inhibiting calcium salt scale |
| US7179850B2 (en) | 2001-09-25 | 2007-02-20 | Honeywell International, Inc. | Friction materials containing tin oxides |
| JP5344796B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2013-11-20 | アイシン化工株式会社 | クラッチフェーシング |
| EP2600024B1 (en) * | 2010-07-27 | 2021-01-13 | Aisin Kako Kabushiki Kaisha | Dry friction material and method for manufacturing same |
| CN104060146A (zh) * | 2013-03-21 | 2014-09-24 | 瑞安市华驰机车部件有限公司 | 粉末合金刹车片及其制备方法 |
| US20150159715A1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | Bendix Commercial Vehicle Systems Llc | Brake pads for a vehicle braking assembly |
| CN114672747B (zh) * | 2022-03-23 | 2022-12-13 | 中机智能装备创新研究院(宁波)有限公司 | 巴氏合金、巴氏合金丝及其制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3761256A (en) * | 1971-06-01 | 1973-09-25 | Bendix Corp | Friction articles and processes for manufacturing and mounting same |
| JPS604254B2 (ja) * | 1978-03-09 | 1985-02-02 | 東レ株式会社 | 炭素繊維強化金属複合材料 |
| JPS58136676A (ja) * | 1982-01-23 | 1983-08-13 | Hitachi Chem Co Ltd | デイスクブレ−キパツド材組成物 |
| JP2759906B2 (ja) * | 1990-05-08 | 1998-05-28 | 東芝タンガロイ株式会社 | 乾式焼結摩擦材料 |
-
1991
- 1991-10-23 JP JP3275393A patent/JPH05117783A/ja active Pending
-
1992
- 1992-10-20 EP EP92117870A patent/EP0538772B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-20 DE DE69210535T patent/DE69210535T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-23 US US07/965,012 patent/US5308392A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010090334A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-22 | Toyota Motor Corp | 摩擦対 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5308392A (en) | 1994-05-03 |
| EP0538772A1 (en) | 1993-04-28 |
| EP0538772B1 (en) | 1996-05-08 |
| DE69210535D1 (de) | 1996-06-13 |
| DE69210535T2 (de) | 1996-10-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2647164B2 (ja) | 摩擦材 | |
| JPH0240131B2 (ja) | ||
| CN108884378B (zh) | 摩擦材料组合物 | |
| JP2000038571A (ja) | 自動車用非石綿ディスクブレーキパッド | |
| JPH05117783A (ja) | 乾式摩擦材 | |
| US5041471A (en) | Friction materials with universal core of non-asbestos fibers | |
| JPWO2020158735A1 (ja) | 摩擦材組成物、摩擦材及び摩擦部材 | |
| JP2018131479A (ja) | 摩擦材組成物、該摩擦材組成物を用いた摩擦材および摩擦部材 | |
| US11060577B2 (en) | Friction material | |
| JPH0826303B2 (ja) | 摩擦材 | |
| JPWO2019151390A1 (ja) | 摩擦材、摩擦材組成物、摩擦部材及び車両 | |
| JP3468537B2 (ja) | 乾式摩擦材 | |
| JPH05247441A (ja) | 摩擦材 | |
| JP3538191B2 (ja) | 乾式摩擦材 | |
| JP2991970B2 (ja) | 摩擦材 | |
| WO2020255279A1 (ja) | 摩擦部材、摩擦材組成物、摩擦材及び車両 | |
| JPH06129454A (ja) | 非石綿系摩擦材 | |
| KR102218092B1 (ko) | 브레이크 마찰재 조성물 | |
| JP2002097451A (ja) | アルミディスクローター用摩擦材 | |
| JP2709124B2 (ja) | 摩擦材 | |
| JP2000154371A (ja) | 自動車用非石綿ディスクブレーキパッド | |
| JP2872797B2 (ja) | 摩擦材 | |
| KR102047849B1 (ko) | 주철 파우더를 포함하는 브레이크 마찰재 조성물 | |
| JP5041717B2 (ja) | 摩擦材 | |
| JPH0323774B2 (ja) |