JPH048498B2 - - Google Patents
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- JPH048498B2 JPH048498B2 JP62113596A JP11359687A JPH048498B2 JP H048498 B2 JPH048498 B2 JP H048498B2 JP 62113596 A JP62113596 A JP 62113596A JP 11359687 A JP11359687 A JP 11359687A JP H048498 B2 JPH048498 B2 JP H048498B2
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
〈産業上の利用分野〉
本発明は、継目無鋼管製造用工具材料に係り、
特に高Cr鋼穿孔時に耐焼付性および耐摩耗性に
優れた性質を示すピアサーまたはエロンゲータ用
プラグの材料に関する。 〈従来の技術〉 継目無鋼管の製造方法は、丸鋼片もしくは角鋼
片をマンネスマン方式あるいはプレス方式により
穿孔して中空素材とし、この中空素材をマンドレ
ルミルあるいはエロンゲータとプラグミル等によ
り伸延加工する方法が一般的である。 この継目無鋼管製造の各工程において、成形用
プラグおよびガイドシユーは、高温下の苛酷な摩
耗状態にさらされる。したがつて、高温における
耐摩耗性にすぐれた工具を製造し、工具寿命を延
長させることは、上記方法による継目無鋼管製造
上の重要な問題の一つであり、特に最近のように
油井用継目無鋼管の高合金化が望まれる場合、そ
の重要性はさらに大きくなつている。 穿孔およびエロンゲータ用プラグの材料に関す
る従来技術としては、例えば特開昭60−159156
や、特開昭60−208458に示されるように、重量比
でＣ：0.1〜0.25％，Cr：１〜３％，Ni：１〜９
％，MoおよびＷのいずれか１種または２種合計
で0.3〜３％を必須成分として、Ni／Crの値が１
〜３である芯金用合金材料が提案されている。ま
た本出願人の出願による特開昭59−9154は通常の
穿孔用プラグに含有されている化学組成Ｃ−Si−
Mn−Ni−Crに加えて適当量のMo，Nbまたは
Mo，Nbに加えて適当量のMo，Nb，さらにAl，
Zr，Ｖ，Co，Ｗの１種または２種以上を添加す
るものであり、13Crステンレス鋼の穿孔の場合
にはかなりの寿命の延長が認められる。 しかしながら最近マンネスマンマンドレルミル
またはプラグミルにおいて従来製造が困難とされ
てきたSUS304，316L，321，347のオーステナイ
トステンレス鋼または22〜25％のCrを含有する
オーステナイト−フエライトの二相ステンレス鋼
等の16％以上のCrを含有する鋼材料が多量に造
管されるようになつてきた。このため上記３件の
発明に明示されているような合金鋼プラグを用い
ても、えぐれなどの損耗や被圧延材のプラグへの
焼付が発生し、プラグ寿命が短いことによる原単
位の上昇のみならず、パイプの内面欠陥多発の原
因にもなつていた。 〈発明が解決しようとする問題点〉 本発明は上記に鑑みなされたものでSUS304，
316L，321，347，22Crおよび25Cr二相ステンレ
ス鋼の穿孔または伸延加工に際して損耗が小さ
く、被圧延材の焼付がない寿命の長いプラグを提
供することを目的とする。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明は重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ を含有し、残部はFeと不可避的不純物からなる
鋳造合金より成形され、その表面に酸化スケール
付着処理を施された高Cr継目無鋼管穿孔用工具
材料であり、また重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ を含有し、さらに Ni：0.50〜3.50％，Co：0.50〜3.50％ のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残
部はFeと不可避的不純物からなる鋳造合金より
成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Cr継目無鋼管穿孔用工具材料であり、 また、重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ Ｖ：0.10〜1.00％ を含有し、残部はFeと不可避的不純物からなる
鋳造合金より成形され、その表面に酸化スケール
付着処理を施された高Cr継目無鋼管穿孔用工具
材料であり、また重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ Ｖ：0.10〜1.00％ を含有し、さらに Ni：0.50〜3.50％ Co：0.50〜3.50％ のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残
部はFeと不可避的不純物からなる鋳造合金より
成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Cr継目無鋼管穿孔用工具材料である。 〈作用〉 本発明者らは16％以上のCrを含有する材料を
穿孔または伸延加工するためのプラグ寿命を向上
させるべく実験、検討を重ねてきた。上記３件の
発明に開示されているように従来の穿孔用プラグ
にはすべて１％以上のCrが含有されており、Cr
の炭化物による高温強度の上昇およびCrの酸化
物形成による地鉄との密着性にすぐれた酸化スケ
ール生成などで寿命を向上させることが試みられ
ている。 本発明者らは１％以上のCrを含有する従来プ
ラグで16％以上のCrを含有する材料を穿孔また
は伸延する場合、Crの酸化物を含む酸化スケー
ルが穿孔中に高Cr被穿孔材と密着する傾向にあ
り、プラグ側の酸化スケールが被穿孔材によつて
こすり取られて、断熱効果、潤滑効果が消失しプ
ラグのえぐれまたは被穿孔材の焼付が生じて寿命
が著しく低下することを見出した。 次に本発明の基礎となつた実験を説明する。 第１図は(A) Ｃ：0.30％，Si：0.35％，Mn：
0.55％，Mo：1.48％，Ｗ：2.92％，
Nb：0.31％ (B) Ｃ：0.29％，Si：0.33％，Mn：0.54
％，Mo：1.02％，Ｗ：2.07％，Nb：
0.25％，Ni：1.42％，Co：1.01％ を基礎にCr含有量を変えた組成を有する鋼材料
から所定の形成に鋳造された後酸化雰囲気中で
970℃×4hの酸化スケール付着処理を施されたプ
ラグを用い、 Ｃ：0.015％，Si：0.35％，Mn：1.53％，Ni：
5.92％，Cr／22.6％，Mo：3.12％，Ｎ：0.16％を
含む２相ステンレス鋼の外径207mmのビレツトを
穿孔し、外径192mm，肉厚13.5mmのホローを連続
して製造した場合の寿命を、 Ｃ：0.31％，Si：0.35％，Mn：0.55％，Ni：1.05
％，Cr：3.04％を含有する鋼材料から成形し、上
記雰囲気中で950℃×4hのスケール付着処理を施
されたプラグを用いて上記ビレツトを上記ホロー
に連続穿孔した場合の寿命に対する比で表し、そ
れらをプラグのCr含有量に対してプロツトした
ものである。 第１図からCr含有量が0.95％を越えると、プラ
グの寿命が急激に低下することが分かる。 この知見に基づき本発明者らは従来プラグに比
べてCr含有量を低減し、適切なプラグ表面の高
温酸化スケール付着処理によつて地鉄との界面近
傍のスケールを穿孔中に16％以上のCrを含有す
る被穿孔材にこすり取られることなく、むしろプ
ラグ表面に強固に溶着されるようなFeO主体の組
成とし、さらに適当量のMo，Ｗ，Nb，Ni，Co，
Ｖを添加して高温強度と表面酸化スケールの地鉄
への密着性を高めることにより、16％以上のCr
を含有するステンレス鋼の穿孔および伸延加工用
の高寿命プラグ材料を得ることができた。 次に本発明における化学成分の限定理由につい
て述べる。ここで成分組成は全て重量％である。 Ｃ： Ｃは高温強度を高めるために添加されるが0.10
％未満ではその効果がなく0.40％を越えると使用
中に割れが発生し易くなり、プラグの寿命を著し
く低下させる。 Si： Siは脱酸のために添加されるが0.10％未満では
その効果が小さく1.00％を越えると酸化スケール
付着量が少なくなり寿命を低下させる。 Mn： Mnは高温強度を高めるために添加されるが
0.20％未満ではその効果が小さく2.00％を越える
と穿孔中の熱履歴により、熱疲労割れが発生し易
くなり寿命を低下させる。 Cr： Crは表面に地鉄合金との密着性がよく、かつ
断熱性のよいスケールを生成させ、またCrの炭
化物生成による高温強度の増加のために添加され
るが、0.95％を越えると地鉄界面近傍のスケール
組成がすべてFeCr2O4となり、16％以上のCrを含
有する材料を穿孔する場合、プラグ側のスケール
が被圧延材にこすり取られるため寿命が低下す
る。 Mo： Moは高温強度を高めるために添加されるが、
0.50未満ではその効果が小さく、3.5％を越える
と酸化スケール生成量が低下し寿命が著しう低下
する。 Ｗ： Ｗは高温強度を高めるために添加されるが、
2.07％未満ではその効果が小さく、3.5％を越え
ると酸化スケール生成量が低下し寿命が著しく悪
化する。 Nb： Nbは高温強度を高めるために添加されるが、
0.05％未満ではその効果が小さく、1.0％を越え
ると穿孔中に割れが発生し易くなり、寿命を低下
させる。 上記のＣ，Si，Mn，Cr，Mo，Ｗ，Nbの各限
定量を本発明の穿孔または伸延加工用プラグ材の
必須成分とするが、さらにNi，Co，Ｖを下記限
定量内において１種または２種以上含有させるこ
とにより、本発明の目的を達成することができ
る。 Ni： Niは酸化雰囲気中における加熱中に選択酸化
を促進し界面のスケールを根が生えたような形状
にして、密着性を高めプラグ寿命を向上させるが
0.50％未満では、その効果が小さく、3.0％を越
えるとスケール生成量が低下し、寿命が著しく悪
化する。 Co： Coは高温強度を高めるとともに、酸化雰囲気
中における加熱中に選択酸化を促進し、また地鉄
界面近傍のスケール中に金属粒を多数生成させて
スケールと地鉄の密着性を著しく高めて、プラグ
寿命を延長させるが、0.50％未満ではその効果が
小さく、3.5％を越えるとスケール生成量が低下
し寿命が悪化する。 Ｖ： Ｖは高温強度を高めるために添加されるが、
0.05％未満ではその効果が小さく、1.0％を越え
ると穿孔中にプラグ割れが発生し易くなり、寿命
を著しく低下させる。 また酸化雰囲気中におけるスケール付着処理時
の温度を900〜1050℃の範囲としたのは900℃以下
のときにはスケールの生成量が少なく、また1050
℃を越えるときにはスケール中に空隙が多くなり
密着性が低下して、いずれの場合もプラグの寿命
の低下が著しい。 上記温度範囲における保持時間が１時間未満の
ときにはスケール生成量が少なくプラグの寿命が
低下するが24時間で生成量は飽和し、これ以上保
持するのは生産性を低下させ、加熱原単位を上昇
させるだけであるので無意味である。 〈実施例〉 第１表に化学組成を示した本発明材と比較材を
第２表に示す条件で酸化雰囲気中における酸化ス
ケール付着のための熱処理を施し、これらのプラ
グを用いて化学組成がＣ：0.015％，Si：0.35％，
Mn：1.53％，Ni：5.92％，Cr：22.6％，Mo：
3.12％，Ｎ：0.16％を含む２相ステンレス鋼の外
径207mmのビレツトを穿孔し、外径192mm，肉厚
13.5mmのホローを連続して
特に高Cr鋼穿孔時に耐焼付性および耐摩耗性に
優れた性質を示すピアサーまたはエロンゲータ用
プラグの材料に関する。 〈従来の技術〉 継目無鋼管の製造方法は、丸鋼片もしくは角鋼
片をマンネスマン方式あるいはプレス方式により
穿孔して中空素材とし、この中空素材をマンドレ
ルミルあるいはエロンゲータとプラグミル等によ
り伸延加工する方法が一般的である。 この継目無鋼管製造の各工程において、成形用
プラグおよびガイドシユーは、高温下の苛酷な摩
耗状態にさらされる。したがつて、高温における
耐摩耗性にすぐれた工具を製造し、工具寿命を延
長させることは、上記方法による継目無鋼管製造
上の重要な問題の一つであり、特に最近のように
油井用継目無鋼管の高合金化が望まれる場合、そ
の重要性はさらに大きくなつている。 穿孔およびエロンゲータ用プラグの材料に関す
る従来技術としては、例えば特開昭60−159156
や、特開昭60−208458に示されるように、重量比
でＣ：0.1〜0.25％，Cr：１〜３％，Ni：１〜９
％，MoおよびＷのいずれか１種または２種合計
で0.3〜３％を必須成分として、Ni／Crの値が１
〜３である芯金用合金材料が提案されている。ま
た本出願人の出願による特開昭59−9154は通常の
穿孔用プラグに含有されている化学組成Ｃ−Si−
Mn−Ni−Crに加えて適当量のMo，Nbまたは
Mo，Nbに加えて適当量のMo，Nb，さらにAl，
Zr，Ｖ，Co，Ｗの１種または２種以上を添加す
るものであり、13Crステンレス鋼の穿孔の場合
にはかなりの寿命の延長が認められる。 しかしながら最近マンネスマンマンドレルミル
またはプラグミルにおいて従来製造が困難とされ
てきたSUS304，316L，321，347のオーステナイ
トステンレス鋼または22〜25％のCrを含有する
オーステナイト−フエライトの二相ステンレス鋼
等の16％以上のCrを含有する鋼材料が多量に造
管されるようになつてきた。このため上記３件の
発明に明示されているような合金鋼プラグを用い
ても、えぐれなどの損耗や被圧延材のプラグへの
焼付が発生し、プラグ寿命が短いことによる原単
位の上昇のみならず、パイプの内面欠陥多発の原
因にもなつていた。 〈発明が解決しようとする問題点〉 本発明は上記に鑑みなされたものでSUS304，
316L，321，347，22Crおよび25Cr二相ステンレ
ス鋼の穿孔または伸延加工に際して損耗が小さ
く、被圧延材の焼付がない寿命の長いプラグを提
供することを目的とする。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明は重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ を含有し、残部はFeと不可避的不純物からなる
鋳造合金より成形され、その表面に酸化スケール
付着処理を施された高Cr継目無鋼管穿孔用工具
材料であり、また重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ を含有し、さらに Ni：0.50〜3.50％，Co：0.50〜3.50％ のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残
部はFeと不可避的不純物からなる鋳造合金より
成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Cr継目無鋼管穿孔用工具材料であり、 また、重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ Ｖ：0.10〜1.00％ を含有し、残部はFeと不可避的不純物からなる
鋳造合金より成形され、その表面に酸化スケール
付着処理を施された高Cr継目無鋼管穿孔用工具
材料であり、また重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ Ｖ：0.10〜1.00％ を含有し、さらに Ni：0.50〜3.50％ Co：0.50〜3.50％ のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残
部はFeと不可避的不純物からなる鋳造合金より
成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Cr継目無鋼管穿孔用工具材料である。 〈作用〉 本発明者らは16％以上のCrを含有する材料を
穿孔または伸延加工するためのプラグ寿命を向上
させるべく実験、検討を重ねてきた。上記３件の
発明に開示されているように従来の穿孔用プラグ
にはすべて１％以上のCrが含有されており、Cr
の炭化物による高温強度の上昇およびCrの酸化
物形成による地鉄との密着性にすぐれた酸化スケ
ール生成などで寿命を向上させることが試みられ
ている。 本発明者らは１％以上のCrを含有する従来プ
ラグで16％以上のCrを含有する材料を穿孔また
は伸延する場合、Crの酸化物を含む酸化スケー
ルが穿孔中に高Cr被穿孔材と密着する傾向にあ
り、プラグ側の酸化スケールが被穿孔材によつて
こすり取られて、断熱効果、潤滑効果が消失しプ
ラグのえぐれまたは被穿孔材の焼付が生じて寿命
が著しく低下することを見出した。 次に本発明の基礎となつた実験を説明する。 第１図は(A) Ｃ：0.30％，Si：0.35％，Mn：
0.55％，Mo：1.48％，Ｗ：2.92％，
Nb：0.31％ (B) Ｃ：0.29％，Si：0.33％，Mn：0.54
％，Mo：1.02％，Ｗ：2.07％，Nb：
0.25％，Ni：1.42％，Co：1.01％ を基礎にCr含有量を変えた組成を有する鋼材料
から所定の形成に鋳造された後酸化雰囲気中で
970℃×4hの酸化スケール付着処理を施されたプ
ラグを用い、 Ｃ：0.015％，Si：0.35％，Mn：1.53％，Ni：
5.92％，Cr／22.6％，Mo：3.12％，Ｎ：0.16％を
含む２相ステンレス鋼の外径207mmのビレツトを
穿孔し、外径192mm，肉厚13.5mmのホローを連続
して製造した場合の寿命を、 Ｃ：0.31％，Si：0.35％，Mn：0.55％，Ni：1.05
％，Cr：3.04％を含有する鋼材料から成形し、上
記雰囲気中で950℃×4hのスケール付着処理を施
されたプラグを用いて上記ビレツトを上記ホロー
に連続穿孔した場合の寿命に対する比で表し、そ
れらをプラグのCr含有量に対してプロツトした
ものである。 第１図からCr含有量が0.95％を越えると、プラ
グの寿命が急激に低下することが分かる。 この知見に基づき本発明者らは従来プラグに比
べてCr含有量を低減し、適切なプラグ表面の高
温酸化スケール付着処理によつて地鉄との界面近
傍のスケールを穿孔中に16％以上のCrを含有す
る被穿孔材にこすり取られることなく、むしろプ
ラグ表面に強固に溶着されるようなFeO主体の組
成とし、さらに適当量のMo，Ｗ，Nb，Ni，Co，
Ｖを添加して高温強度と表面酸化スケールの地鉄
への密着性を高めることにより、16％以上のCr
を含有するステンレス鋼の穿孔および伸延加工用
の高寿命プラグ材料を得ることができた。 次に本発明における化学成分の限定理由につい
て述べる。ここで成分組成は全て重量％である。 Ｃ： Ｃは高温強度を高めるために添加されるが0.10
％未満ではその効果がなく0.40％を越えると使用
中に割れが発生し易くなり、プラグの寿命を著し
く低下させる。 Si： Siは脱酸のために添加されるが0.10％未満では
その効果が小さく1.00％を越えると酸化スケール
付着量が少なくなり寿命を低下させる。 Mn： Mnは高温強度を高めるために添加されるが
0.20％未満ではその効果が小さく2.00％を越える
と穿孔中の熱履歴により、熱疲労割れが発生し易
くなり寿命を低下させる。 Cr： Crは表面に地鉄合金との密着性がよく、かつ
断熱性のよいスケールを生成させ、またCrの炭
化物生成による高温強度の増加のために添加され
るが、0.95％を越えると地鉄界面近傍のスケール
組成がすべてFeCr2O4となり、16％以上のCrを含
有する材料を穿孔する場合、プラグ側のスケール
が被圧延材にこすり取られるため寿命が低下す
る。 Mo： Moは高温強度を高めるために添加されるが、
0.50未満ではその効果が小さく、3.5％を越える
と酸化スケール生成量が低下し寿命が著しう低下
する。 Ｗ： Ｗは高温強度を高めるために添加されるが、
2.07％未満ではその効果が小さく、3.5％を越え
ると酸化スケール生成量が低下し寿命が著しく悪
化する。 Nb： Nbは高温強度を高めるために添加されるが、
0.05％未満ではその効果が小さく、1.0％を越え
ると穿孔中に割れが発生し易くなり、寿命を低下
させる。 上記のＣ，Si，Mn，Cr，Mo，Ｗ，Nbの各限
定量を本発明の穿孔または伸延加工用プラグ材の
必須成分とするが、さらにNi，Co，Ｖを下記限
定量内において１種または２種以上含有させるこ
とにより、本発明の目的を達成することができ
る。 Ni： Niは酸化雰囲気中における加熱中に選択酸化
を促進し界面のスケールを根が生えたような形状
にして、密着性を高めプラグ寿命を向上させるが
0.50％未満では、その効果が小さく、3.0％を越
えるとスケール生成量が低下し、寿命が著しく悪
化する。 Co： Coは高温強度を高めるとともに、酸化雰囲気
中における加熱中に選択酸化を促進し、また地鉄
界面近傍のスケール中に金属粒を多数生成させて
スケールと地鉄の密着性を著しく高めて、プラグ
寿命を延長させるが、0.50％未満ではその効果が
小さく、3.5％を越えるとスケール生成量が低下
し寿命が悪化する。 Ｖ： Ｖは高温強度を高めるために添加されるが、
0.05％未満ではその効果が小さく、1.0％を越え
ると穿孔中にプラグ割れが発生し易くなり、寿命
を著しく低下させる。 また酸化雰囲気中におけるスケール付着処理時
の温度を900〜1050℃の範囲としたのは900℃以下
のときにはスケールの生成量が少なく、また1050
℃を越えるときにはスケール中に空隙が多くなり
密着性が低下して、いずれの場合もプラグの寿命
の低下が著しい。 上記温度範囲における保持時間が１時間未満の
ときにはスケール生成量が少なくプラグの寿命が
低下するが24時間で生成量は飽和し、これ以上保
持するのは生産性を低下させ、加熱原単位を上昇
させるだけであるので無意味である。 〈実施例〉 第１表に化学組成を示した本発明材と比較材を
第２表に示す条件で酸化雰囲気中における酸化ス
ケール付着のための熱処理を施し、これらのプラ
グを用いて化学組成がＣ：0.015％，Si：0.35％，
Mn：1.53％，Ni：5.92％，Cr：22.6％，Mo：
3.12％，Ｎ：0.16％を含む２相ステンレス鋼の外
径207mmのビレツトを穿孔し、外径192mm，肉厚
13.5mmのホローを連続して
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
製造した場合について、比較材の寿命を１とし、
本発明材のそれらをその培数で表し、熱処理条件
と同じく第２表に示す。 第２表のプラグ寿命比からあきらかなように、
本発明材はいずれもすぐれた寿命を有している。 〈発明の効果〉 本発明は、上記実施例からも明らかな如く、継
目無鋼管製造用工具材料の化学成分を限定すると
ともに、酸化雰囲気中において900〜1050℃の温
度範囲で１〜24時間保持する酸化スケール付着処
理を施すことによつて16％以上のCrを含有する
ステンレス鋼を穿孔または伸延加工するに際して
耐摩耗にすぐれ、被圧延材の焼きの生じない寿命
の長い工具材料を製造することを可能にしたもの
である。 これにより16％以上のCrを含有する高合金継
目無鋼管をマンネスマンミルで製造する際の最大
の問題である穿孔または伸延加工用プラグの損耗
を改善することができるので、近年の油井、ガス
井用継目無鋼管の分野における高合金鋼管の需要
の増大からみて、その工業的価値は大きい。
本発明材のそれらをその培数で表し、熱処理条件
と同じく第２表に示す。 第２表のプラグ寿命比からあきらかなように、
本発明材はいずれもすぐれた寿命を有している。 〈発明の効果〉 本発明は、上記実施例からも明らかな如く、継
目無鋼管製造用工具材料の化学成分を限定すると
ともに、酸化雰囲気中において900〜1050℃の温
度範囲で１〜24時間保持する酸化スケール付着処
理を施すことによつて16％以上のCrを含有する
ステンレス鋼を穿孔または伸延加工するに際して
耐摩耗にすぐれ、被圧延材の焼きの生じない寿命
の長い工具材料を製造することを可能にしたもの
である。 これにより16％以上のCrを含有する高合金継
目無鋼管をマンネスマンミルで製造する際の最大
の問題である穿孔または伸延加工用プラグの損耗
を改善することができるので、近年の油井、ガス
井用継目無鋼管の分野における高合金鋼管の需要
の増大からみて、その工業的価値は大きい。
第１図は、Ｃ−Si−Mn−Mo−Ｗ−Nbまたは
Ｃ−Si−Mn−Mo−Ｗ−Nb−Ni−Coを本発明の
限定範囲で含有する穿孔用プラグの寿命におよぼ
すCr含有量の影響を示す図である。
Ｃ−Si−Mn−Mo−Ｗ−Nb−Ni−Coを本発明の
限定範囲で含有する穿孔用プラグの寿命におよぼ
すCr含有量の影響を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ を含有し、残部はFeと不可避的不純物からなる
鋳造合金より成形され、その表面に酸化スケール
付着処理を施された高Cr継目無鋼管穿孔用工具
材料。 ２ 重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ を含有し、さらに Ni：0.50〜3.50％ Co：0.50〜3.50％ のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残
部はFeと不可避的不純物からなる鋳造合金より
成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Cr継目無鋼管穿孔用工具材料。 ３ 重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ Ｖ：0.10〜1.00％ を含有し、残部はFeと不可避的不純物からなる
鋳造合金より成形され、その表面に酸化スケール
付着処理を施された高Cr継目無鋼管穿孔用工具
材料。 ４ 重量比にて、 Ｃ：0.10〜0.40％，Si：0.10〜1.00％ Mn：0.20〜2.00％，Cr：0.95％以下 Mo：0.50〜3.50％，Ｗ：2.07〜3.50％ Nb：0.10〜1.00％ Ｖ：0.10〜1.00％ を含有し、さらに Ni：0.50〜3.50％ Co：0.50〜3.50％ のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残
部はFeと不可避的不純物からなる鋳造合金より
成形され、その表面に酸化スケール付着処理を施
された高Cr継目無鋼管穿孔用工具材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11359687A JPS63282241A (ja) | 1987-05-12 | 1987-05-12 | 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11359687A JPS63282241A (ja) | 1987-05-12 | 1987-05-12 | 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63282241A JPS63282241A (ja) | 1988-11-18 |
| JPH048498B2 true JPH048498B2 (ja) | 1992-02-17 |
Family
ID=14616216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11359687A Granted JPS63282241A (ja) | 1987-05-12 | 1987-05-12 | 高Ｃｒ継目無鋼管穿孔用工具材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63282241A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013153878A1 (ja) | 2012-04-11 | 2013-10-17 | 新日鐵住金株式会社 | 穿孔機に用いられるプラグ及びプラグの再生方法 |
| WO2014034376A1 (ja) | 2012-08-28 | 2014-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 穿孔プラグ及び穿孔プラグの製造方法 |
| WO2014109180A1 (ja) | 2013-01-11 | 2014-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間製管用プラグ |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0787930B2 (ja) * | 1990-10-12 | 1995-09-27 | 川崎製鉄株式会社 | 継目無鋼管製造用プラグ |
| EP1887096A1 (de) | 2006-08-09 | 2008-02-13 | Rovalma, S.A. | Warmarbeitsstahl |
| JP5169982B2 (ja) | 2009-03-03 | 2013-03-27 | 新日鐵住金株式会社 | プラグ、穿孔圧延機、およびそれを用いた継目無管の製造方法 |
| ES2388481T5 (es) * | 2009-04-01 | 2024-06-04 | Rovalma Sa | Acero de herramientas de trabajo en caliente con una tenacidad y conductividad térmica extraordinarias |
| EP2476772A1 (en) * | 2011-01-13 | 2012-07-18 | Rovalma, S.A. | High thermal diffusivity and high wear resistance tool steel |
| CN102586700A (zh) * | 2012-03-05 | 2012-07-18 | 宜兴市景程模具有限公司 | 高合金管穿孔顶头材料及其制造方法和表面处理方法 |
| CN103627956B (zh) * | 2013-11-27 | 2015-07-15 | 江苏科技大学 | 一种耐磨进气门的制备方法 |
-
1987
- 1987-05-12 JP JP11359687A patent/JPS63282241A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013153878A1 (ja) | 2012-04-11 | 2013-10-17 | 新日鐵住金株式会社 | 穿孔機に用いられるプラグ及びプラグの再生方法 |
| US9764366B2 (en) | 2012-04-11 | 2017-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for regenerating a plug for use in a piercing machine |
| WO2014034376A1 (ja) | 2012-08-28 | 2014-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 穿孔プラグ及び穿孔プラグの製造方法 |
| WO2014109180A1 (ja) | 2013-01-11 | 2014-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間製管用プラグ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63282241A (ja) | 1988-11-18 |
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