JPH0474871A - 方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤 - Google Patents
方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤Info
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- JPH0474871A JPH0474871A JP18433190A JP18433190A JPH0474871A JP H0474871 A JPH0474871 A JP H0474871A JP 18433190 A JP18433190 A JP 18433190A JP 18433190 A JP18433190 A JP 18433190A JP H0474871 A JPH0474871 A JP H0474871A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、低鉄損方向性けい素鋼板の製造に用いて好
適な焼鈍分離剤に関するものである。
適な焼鈍分離剤に関するものである。
方向性けい素鋼板は、所望の最終厚みに冷間圧延した後
、湿水素中で７００°Ｃから９００°Ｃの温度で連続焼
鈍を行なって、脱炭と同時に酸化により、ＳｉＯ□を含
むサブスケールを鋼板表面に生成させる。
、湿水素中で７００°Ｃから９００°Ｃの温度で連続焼
鈍を行なって、脱炭と同時に酸化により、ＳｉＯ□を含
むサブスケールを鋼板表面に生成させる。
その後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を鋼板上に塗
布し、コイル状に巻き取って還元又は非酸化性雰囲気中
で１０００°Ｃから１２００°Ｃの温度で高温仕上げ焼
鈍を施すことにより、フォルステライト質絶縁被膜を被
成させる。
布し、コイル状に巻き取って還元又は非酸化性雰囲気中
で１０００°Ｃから１２００°Ｃの温度で高温仕上げ焼
鈍を施すことにより、フォルステライト質絶縁被膜を被
成させる。
この工程に使用される焼鈍分離剤は、その組成により、
絶縁被膜の性状や、鋼板の磁気特性に大きく影響するこ
とから多くの研究が行なわれ、改善されてきている。
絶縁被膜の性状や、鋼板の磁気特性に大きく影響するこ
とから多くの研究が行なわれ、改善されてきている。
（従来の技術）
焼鈍分離剤の主成分であるＭｇＯにＴｉ化合物を添加配
合することにより、絶縁被膜の外観や密着性を大幅に向
上させる技術が、特公昭５１−１２４５１号公報、特公
昭５６−１５４６６号公報、及び特開昭５９−１８５７
８１号公報等に開示されている。
合することにより、絶縁被膜の外観や密着性を大幅に向
上させる技術が、特公昭５１−１２４５１号公報、特公
昭５６−１５４６６号公報、及び特開昭５９−１８５７
８１号公報等に開示されている。
しかしながら、焼鈍分離剤へのＴ１化合物の添加は、絶
縁被膜の外観、密着性などは改善するものの、高温仕上
げ焼鈍時に、このＴｉ化合物が分解し、Ｔｉが鋼中に侵
入して鉄損を劣化させるという問題がある。
縁被膜の外観、密着性などは改善するものの、高温仕上
げ焼鈍時に、このＴｉ化合物が分解し、Ｔｉが鋼中に侵
入して鉄損を劣化させるという問題がある。
そして、この鉄損劣化に及ぼすＴｉの影響は、方同性け
い素鋼板の板厚が薄くなるほど大きくなることから、鉄
損改善のため、０．２７ｍｍ以下と板厚の薄い綱板が主
流になる現状にあっては、前記Ｔｉによる鉄損の劣化が
、より大きな問題となってきている。
い素鋼板の板厚が薄くなるほど大きくなることから、鉄
損改善のため、０．２７ｍｍ以下と板厚の薄い綱板が主
流になる現状にあっては、前記Ｔｉによる鉄損の劣化が
、より大きな問題となってきている。
なお、鋼中にＴｉが侵入することにより鉄損が劣化する
理由は、鋼中のＴｉが微細な析出物をつくって磁化の際
の磁壁移動を妨げ、ヒステリシス損を増大させることに
よると考えられる。
理由は、鋼中のＴｉが微細な析出物をつくって磁化の際
の磁壁移動を妨げ、ヒステリシス損を増大させることに
よると考えられる。
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、良好なフォルステライト質絶縁被膜が得ら
れ、かつ、鉄損を劣化させることの少ない方向性けい素
鋼板用焼鈍分離剤を提供することを目的とする。
れ、かつ、鉄損を劣化させることの少ない方向性けい素
鋼板用焼鈍分離剤を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
発明者らは、フォルステライト質絶縁被膜の品質を損な
うことなく、Ｔｉの網中への侵入と、それに伴う鉄損劣
化を阻止するための焼鈍分離剤組成について種々検討し
た結果この発明にいたったもので、その要旨は、 Ｔｉ化合物を含むＭｇＯ系の焼鈍分離剤であって、該焼
鈍分離剤中のＭｇＯ１０’０重量部に対し、Ｔｉ化合物
を、Ｔｉ０ｚとして、１重量部以上、２０重量部以下を
、 ＲＡｆｆｉ２０．でＲは、Ｍｎ、 Ｍｇ、 Ｚｎ、Ｆｅ
であるスピネル型複合酸化物をＡ Ｉ２２０３に換算し
て、１重量部以上、５０重量部以下と共に、添加配合し
てなる方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤である。
うことなく、Ｔｉの網中への侵入と、それに伴う鉄損劣
化を阻止するための焼鈍分離剤組成について種々検討し
た結果この発明にいたったもので、その要旨は、 Ｔｉ化合物を含むＭｇＯ系の焼鈍分離剤であって、該焼
鈍分離剤中のＭｇＯ１０’０重量部に対し、Ｔｉ化合物
を、Ｔｉ０ｚとして、１重量部以上、２０重量部以下を
、 ＲＡｆｆｉ２０．でＲは、Ｍｎ、 Ｍｇ、 Ｚｎ、Ｆｅ
であるスピネル型複合酸化物をＡ Ｉ２２０３に換算し
て、１重量部以上、５０重量部以下と共に、添加配合し
てなる方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤である。
ここに、
この発明の焼鈍分離剤の適用に関し、方向性けい素鋼板
の成分組成については、２次再結晶のために利用するイ
ンヒビター成分として、Ｍｎ５ｅ−５ｂ系、へｊ２Ｎ−
ＭｎＳ系、八ｊ２ Ｎ−ＭｎＳｅ系、ＭｎＳ系などある
が、これら従来より公知のものいずれも適合する。
の成分組成については、２次再結晶のために利用するイ
ンヒビター成分として、Ｍｎ５ｅ−５ｂ系、へｊ２Ｎ−
ＭｎＳ系、八ｊ２ Ｎ−ＭｎＳｅ系、ＭｎＳ系などある
が、これら従来より公知のものいずれも適合する。
つぎに、この発明の焼鈍分離剤の主成分であるＭｇＯに
ついては、従来より使用されている種類のものであれば
よく、これに添加配合するＴｉ化合物は、Ｔｉの酸化物
や水酸化物、すなわち、ＴｉＯ２，ＴｉＯ，ＴｉｚＯ３
，Ｔｉ（ＯＨ）４．さらには各種Ｔｉ酸塩、すなわち、
ＣａＴｉＯ３，５ｒＴｉＯ：＋、 ＭｇＴｉ０：＋、
ＢａＴｉＯ３，ＢａＴｉＯ４゜ＭｎＴｉ０ｚ、 ＦｅＴ
ｉＯ３などを用いてよい。また、磁気特性、被膜特性を
改善するためのその他の添加物、たとえば、Ｈ：１ＢＯ
３及びその塩、 Ｍｇ＋ Ｃａ、 Ｓｒ、 Ｂａ等の硫
酸塩、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｖ等の酸化物などを添加適合
したものであっても一向にさしつかえない。
ついては、従来より使用されている種類のものであれば
よく、これに添加配合するＴｉ化合物は、Ｔｉの酸化物
や水酸化物、すなわち、ＴｉＯ２，ＴｉＯ，ＴｉｚＯ３
，Ｔｉ（ＯＨ）４．さらには各種Ｔｉ酸塩、すなわち、
ＣａＴｉＯ３，５ｒＴｉＯ：＋、 ＭｇＴｉ０：＋、
ＢａＴｉＯ３，ＢａＴｉＯ４゜ＭｎＴｉ０ｚ、 ＦｅＴ
ｉＯ３などを用いてよい。また、磁気特性、被膜特性を
改善するためのその他の添加物、たとえば、Ｈ：１ＢＯ
３及びその塩、 Ｍｇ＋ Ｃａ、 Ｓｒ、 Ｂａ等の硫
酸塩、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｖ等の酸化物などを添加適合
したものであっても一向にさしつかえない。
さらに、前記焼鈍分離剤に添加配合する、ＲＡ ｌ ２
０４でＰは、Ｍｎ、 Ｍｇ、 Ｚｎ、 Ｆｅであるスピ
ネル型複合酸化物（以下単にスピネル型複合酸化物とい
う）の粒度は、大きすぎると効果が減少するので、平均
粒径で２μｍ以下が望ましい。
０４でＰは、Ｍｎ、 Ｍｇ、 Ｚｎ、 Ｆｅであるスピ
ネル型複合酸化物（以下単にスピネル型複合酸化物とい
う）の粒度は、大きすぎると効果が減少するので、平均
粒径で２μｍ以下が望ましい。
（作 用）
この発明は、ＭｇＯ系の焼鈍分離剤において、焼鈍分離
剤中に含まれるＴｉ化合物の良好な被膜の被成効果を損
なうことなく、鋼中へのＴｉの侵入を阻止し、鉄損劣化
を招かない焼鈍分離剤組成として、スピネル型複合酸化
物を前記焼鈍分離剤組成に添加配合することが有効であ
ることを見出したことによるものである。
剤中に含まれるＴｉ化合物の良好な被膜の被成効果を損
なうことなく、鋼中へのＴｉの侵入を阻止し、鉄損劣化
を招かない焼鈍分離剤組成として、スピネル型複合酸化
物を前記焼鈍分離剤組成に添加配合することが有効であ
ることを見出したことによるものである。
以下、この発明の基礎となった実験結果を説明する。
３．３ｗｔ％Ｓｉを含有し、ＭｎＳｅ、 Ｓｂをインヒ
ビターとする０、２３肛厚の方向性けい素鋼最終冷延板
を、脱炭焼鈍した後、焼鈍分離剤を塗布し、１２００°
Ｃで最終仕上げ焼鈍を行なって絶縁被膜を被成した。
ビターとする０、２３肛厚の方向性けい素鋼最終冷延板
を、脱炭焼鈍した後、焼鈍分離剤を塗布し、１２００°
Ｃで最終仕上げ焼鈍を行なって絶縁被膜を被成した。
ここに、前記絶縁被膜の被成に用いた焼鈍分離剤は、Ｍ
ｇＯ１００重量部に対し、 スピネル型複合酸化物としてＭｇＡ ｌ ２０４ （マ
グネシアスピネル）を、１２０３に換算してＯかう１６
重量部、 Ｔｉ化合物をＴｉ０ｚとして０から５重量部、添加配合
した合計１０種類である。
ｇＯ１００重量部に対し、 スピネル型複合酸化物としてＭｇＡ ｌ ２０４ （マ
グネシアスピネル）を、１２０３に換算してＯかう１６
重量部、 Ｔｉ化合物をＴｉ０ｚとして０から５重量部、添加配合
した合計１０種類である。
かくして得られた鋼板について、フォルステライト質被
膜の均一性、曲げ密着性の調査を行なうとともに、鉄損
（Ｗ １？１５０）の測定、鋼中のＴｉの分析を行なっ
た。
膜の均一性、曲げ密着性の調査を行なうとともに、鉄損
（Ｗ １？１５０）の測定、鋼中のＴｉの分析を行なっ
た。
これらの調査結果を前記焼鈍分離剤の添加配合割合とと
もに表１にまとめて示す。
もに表１にまとめて示す。
なお、絶縁被膜の曲げ密着性試験は、円筒に１８０°巻
き付け、絶縁被膜の剥離が生しない最小巻付は直径を測
定するもので、試験値はこの最小曲げ直径を示す。
き付け、絶縁被膜の剥離が生しない最小巻付は直径を測
定するもので、試験値はこの最小曲げ直径を示す。
表１より、試料Ｎｏ、 １のようにＴｉＯ□が無添加の
場合、及び試料Ｎｏ、 ２のようにＴｉＯ２の添加が０
．５重量部とすくない場合は、被膜は均一性に劣り曲げ
密着性も悪い。これに対しＴｉ０ｚを１重量部以上添加
している試料Ｎｏ、 ３から１０の被膜は均一で密着性
もよい。
場合、及び試料Ｎｏ、 ２のようにＴｉＯ２の添加が０
．５重量部とすくない場合は、被膜は均一性に劣り曲げ
密着性も悪い。これに対しＴｉ０ｚを１重量部以上添加
している試料Ｎｏ、 ３から１０の被膜は均一で密着性
もよい。
しかしながら、ＴｉＯ□を１重量部以上添加し、ＭｇＡ
ｆ ２０．が無添加の試料Ｎｏ、３．５．７は、Ｔｉ
０ｚの添加量が多くなるにつれ鉄損が高くなり、また、
それに対応して鋼中のＴｉも多くなっている。これらに
対しＴｉＯ□とＭｇＡ １２．０４を複合添加した試料
Ｎ。
ｆ ２０．が無添加の試料Ｎｏ、３．５．７は、Ｔｉ
０ｚの添加量が多くなるにつれ鉄損が高くなり、また、
それに対応して鋼中のＴｉも多くなっている。これらに
対しＴｉＯ□とＭｇＡ １２．０４を複合添加した試料
Ｎ。
４．６．８，９．１０は、被膜の均一性、密着性ともに
良好で、鉄損も低く、鋼中のＴｉも少ない。
良好で、鉄損も低く、鋼中のＴｉも少ない。
以上より、ＴｉＯ□単独添加の場合は、被膜特性は改善
するが、Ｔｉの鋼中への侵入により鉄損を劣化させる。
するが、Ｔｉの鋼中への侵入により鉄損を劣化させる。
しかし、ＴｉＯ□とＭｇＡ ｌ ２０４を複合添加する
ことにより、良好な被膜特性とともに、ＴｉＯ鋼中への
侵入がなくなり、さらに鋼中Ｔｉの減少を促進し、優れ
た鉄損も得られることになる。
ことにより、良好な被膜特性とともに、ＴｉＯ鋼中への
侵入がなくなり、さらに鋼中Ｔｉの減少を促進し、優れ
た鉄損も得られることになる。
なお、スピネル型複合酸化物が、Ｔｉの鋼中への侵入を
阻止する機構は、今のところ明確になっていないが、最
終仕上げ焼鈍過程において、スピネル型複合酸化物が、
Ｔｉを化学的に安定な化合物にする作用を持っているこ
とによるようである。
阻止する機構は、今のところ明確になっていないが、最
終仕上げ焼鈍過程において、スピネル型複合酸化物が、
Ｔｉを化学的に安定な化合物にする作用を持っているこ
とによるようである。
つぎにこの発明の限定理由について述べる。
Ｔｉ化合物の添加量を、ＭｇＯ１００重量部に対し、Ｔ
ｉＯ□として１重量部以上２０重量部以下とする理由は
、 １重量部に満たないと、フォルステライト質被膜の均一
性や密着性が改善できず、２０重量部を超えて添加して
も、それ以上の密着性の改善効果は得られず、逆に均一
性が劣化するためである。
ｉＯ□として１重量部以上２０重量部以下とする理由は
、 １重量部に満たないと、フォルステライト質被膜の均一
性や密着性が改善できず、２０重量部を超えて添加して
も、それ以上の密着性の改善効果は得られず、逆に均一
性が劣化するためである。
また、スピネル型複合酸化物の添加量を、ＭｇＯ１００
重量部に対し、Ａ ｌ ２０３に換算して、１重量部以
上５０重量部以下とする理由は、 １重量部に未満では、Ｔｉの鋼中への侵入を阻止する効
果が十分でなく、したがって鉄損の改善効果が不十分で
あり、５０重量部を超えると、フォルステライト質被膜
の均−性及び密着性が劣化するためである。
重量部に対し、Ａ ｌ ２０３に換算して、１重量部以
上５０重量部以下とする理由は、 １重量部に未満では、Ｔｉの鋼中への侵入を阻止する効
果が十分でなく、したがって鉄損の改善効果が不十分で
あり、５０重量部を超えると、フォルステライト質被膜
の均−性及び密着性が劣化するためである。
（実施例）
実施■土
２次再結晶インヒビターとしてＭｎＳｅ、 Ｓｂを含む
３．３５ ｉｖｔ％Ｓｉの方向性けい素鋼素材を、２．
０ｍｍ厚に熱延後、９００°Ｃで均一化焼鈍を行ない、
さらに１０００°Ｃの中間焼鈍を挟む２回の冷延によっ
て０．２３ｍｍ厚の冷延板とし、ついで８２０°Ｃで３
分間湿水素雰囲気中で脱炭、１次再結晶焼鈍を施した。
３．３５ ｉｖｔ％Ｓｉの方向性けい素鋼素材を、２．
０ｍｍ厚に熱延後、９００°Ｃで均一化焼鈍を行ない、
さらに１０００°Ｃの中間焼鈍を挟む２回の冷延によっ
て０．２３ｍｍ厚の冷延板とし、ついで８２０°Ｃで３
分間湿水素雰囲気中で脱炭、１次再結晶焼鈍を施した。
その後、スピネル型複合酸化物としてＭｇＡｎ２０４ま
たはＺｎＡ １２２０４を、Ｔｉ化合物としてＴｉ０ｚ
を表２に示す副台で添加配合した焼鈍分離剤（比較例２
種類、この発明の適合例２種類）をそれぞれ塗布し、８
５０°Ｃで５０時間の２次再結晶焼鈍を行ない、引き続
きＨ２雰囲気中で１１８０″Ｃ８５時間の純化焼鈍を施
した。
たはＺｎＡ １２２０４を、Ｔｉ化合物としてＴｉ０ｚ
を表２に示す副台で添加配合した焼鈍分離剤（比較例２
種類、この発明の適合例２種類）をそれぞれ塗布し、８
５０°Ｃで５０時間の２次再結晶焼鈍を行ない、引き続
きＨ２雰囲気中で１１８０″Ｃ８５時間の純化焼鈍を施
した。
かくして得られた鋼板について、フォルステライト質被
膜の均一性、曲げ発着性を調査するとともに、鉄損（ｉ
ｍ １７１５０）の測定、鋼中のＴｉの分析を行なった
。これらの結果も前記表２にあわせて示す。
膜の均一性、曲げ発着性を調査するとともに、鉄損（ｉ
ｍ １７１５０）の測定、鋼中のＴｉの分析を行なった
。これらの結果も前記表２にあわせて示す。
表２より、ＴｉＯ□の少ない試料Ｎｏ、 １−１の比較
例は被膜特性が劣り、ＭｇＡｌ２Ｏ３の少ない試料Ｎｏ
、 １２の比較例は鋼中Ｔｉが多く鉄損が劣っている。
例は被膜特性が劣り、ＭｇＡｌ２Ｏ３の少ない試料Ｎｏ
、 １２の比較例は鋼中Ｔｉが多く鉄損が劣っている。
これらに対し、ＭｇＡ１．ｚｏａ 、ＴｉＯ□を適量添
加配合した試料Ｎα１−３．及びＺｎＡ ４２２０ａ＋
Ｔｉ０ｚを適量添加配合した試料Ｎｏ、 １−４の適
合例は、被膜特性が良好で、鋼中Ｔｉも少なく優れた鉄
損を示している。
加配合した試料Ｎα１−３．及びＺｎＡ ４２２０ａ＋
Ｔｉ０ｚを適量添加配合した試料Ｎｏ、 １−４の適
合例は、被膜特性が良好で、鋼中Ｔｉも少なく優れた鉄
損を示している。
実ｍλ
２次再結晶インヒビターとしてＡ Ｉ Ｎ、 Ｍｎ５ｅ
ｓｂを含む３．３１ ｗｔ％Ｓｉ の方向性けい素鋼素
材を、２．３ ｍｍ厚に熱延後、１１５０°Ｃで均一化
焼鈍を行ない、その後１回の冷間圧延で０．２３ｍｍ厚
の冷延板とし、ついで８４０°Ｃで５分間湿水素中で脱
炭、１次再結晶焼鈍を施した。
ｓｂを含む３．３１ ｗｔ％Ｓｉ の方向性けい素鋼素
材を、２．３ ｍｍ厚に熱延後、１１５０°Ｃで均一化
焼鈍を行ない、その後１回の冷間圧延で０．２３ｍｍ厚
の冷延板とし、ついで８４０°Ｃで５分間湿水素中で脱
炭、１次再結晶焼鈍を施した。
その後、スピネル型複合酸化物としてＭｇＡ ｆｆ ２
０、を、Ｔｉ化合物としてＴｉ （ＯＨ） ａまたは５
ｒＴｉ０３を表３に示す割合で添加配合した焼鈍分離剤
（比較例２種類、この発明の適合例２種類）をそれぞれ
塗布し、Ｈ２雰囲気中で１２００°Ｃ１１０時間の２次
再結晶、純化焼鈍を施した。
０、を、Ｔｉ化合物としてＴｉ （ＯＨ） ａまたは５
ｒＴｉ０３を表３に示す割合で添加配合した焼鈍分離剤
（比較例２種類、この発明の適合例２種類）をそれぞれ
塗布し、Ｈ２雰囲気中で１２００°Ｃ１１０時間の２次
再結晶、純化焼鈍を施した。
かくして得られた鋼板について、実施例１と同様の調査
を行なった。これらの結果も前記表３にあわせて示す。
を行なった。これらの結果も前記表３にあわせて示す。
表３より、ＭｇＡ ｉ、 ２０４は添加しているものの
Ｔｉ化合物が無添加の試料Ｎｏ、 ２−１の比較例は被
膜特性が劣り、ＭｇＡ Ｉｔ ｚ０４が無添加でＴｉ
（ＯＨ） ａを添加した試料Ｎｏ、 ２−２の比較例は
釦中のＴｉが多く、鉄損が劣っている。これらに対し、
ＭｇＡ ｊ２２０４ と５ｒＴｉ０３、またはＴｉ （
ＯＨ） ａを適量添加配合した試料Ｎ。
Ｔｉ化合物が無添加の試料Ｎｏ、 ２−１の比較例は被
膜特性が劣り、ＭｇＡ Ｉｔ ｚ０４が無添加でＴｉ
（ＯＨ） ａを添加した試料Ｎｏ、 ２−２の比較例は
釦中のＴｉが多く、鉄損が劣っている。これらに対し、
ＭｇＡ ｊ２２０４ と５ｒＴｉ０３、またはＴｉ （
ＯＨ） ａを適量添加配合した試料Ｎ。
２−３．及びＮｏ、 ２−４の適合例は、共に被膜特性
が良好で、鋼中Ｔｉも少なく優れた鉄損を示している。
が良好で、鋼中Ｔｉも少なく優れた鉄損を示している。
亥新ｌ」１
２次再結晶インヒビターとしてＡ Ｉ Ｎ、 ＭｎＳを
含む３．３３騙ｔ％Ｓｉ の方向性けい素鋼素材を、２
．３ｍｍ厚に熱延後、１０５０°Ｃで焼鈍を行ない、そ
の後１回の冷間圧延で０．２３ｎ＋ｍ厚の冷延板とし、
ついで８５０°Ｃで３分間湿水素中で脱炭、１次再結晶
焼鈍を施した。
含む３．３３騙ｔ％Ｓｉ の方向性けい素鋼素材を、２
．３ｍｍ厚に熱延後、１０５０°Ｃで焼鈍を行ない、そ
の後１回の冷間圧延で０．２３ｎ＋ｍ厚の冷延板とし、
ついで８５０°Ｃで３分間湿水素中で脱炭、１次再結晶
焼鈍を施した。
その後、スピネル型複合酸化物としてＭｇＡ ｆ２２０
４またはＭｎＡ １２０． 、またＴｉ化合物としてＴ
ｉ１２またはＢａＴｉ０：＋を表４に示す割合で添加配
合した焼鈍分離剤（比較例２種類、この発明の適合例２
種類）をそれぞれ塗布し、Ｈ２雰囲気中で１２００°Ｃ
１５時間の２次再結晶、純化焼鈍を施した。
４またはＭｎＡ １２０． 、またＴｉ化合物としてＴ
ｉ１２またはＢａＴｉ０：＋を表４に示す割合で添加配
合した焼鈍分離剤（比較例２種類、この発明の適合例２
種類）をそれぞれ塗布し、Ｈ２雰囲気中で１２００°Ｃ
１５時間の２次再結晶、純化焼鈍を施した。
かくして得られた鋼板について、実施例１と同様の調査
を行なった。これらの結果も前記表４にあわせて示す。
を行なった。これらの結果も前記表４にあわせて示す。
表４より、ＭｇＡ ｊ２ ｚｏａの添加量、ＴｉＯ□の
添加量が共に少ない試料Ｎｏ、 ３−１の比較例は被膜
特性が劣り、スピネル型酸化物が無添加で、Ｔｉ化合物
としてＢａＴｉ０．を添加した試＃ＪＮα３−２の比較
例は鋼中のＴｉが多く鉄損が劣っている。これらに対し
、ＭｎＡ Ｅ ２０４ とＴｉＯ２、またはＢａＴｉ０
ｚを適量添加配合した試料Ｎｏ、 ３−３、及びＮｏ、
３−４の適合例は、共に被膜特性が良好で、鋼中Ｔｉ
も少なく優れた鉄損を示している。
添加量が共に少ない試料Ｎｏ、 ３−１の比較例は被膜
特性が劣り、スピネル型酸化物が無添加で、Ｔｉ化合物
としてＢａＴｉ０．を添加した試＃ＪＮα３−２の比較
例は鋼中のＴｉが多く鉄損が劣っている。これらに対し
、ＭｎＡ Ｅ ２０４ とＴｉＯ２、またはＢａＴｉ０
ｚを適量添加配合した試料Ｎｏ、 ３−３、及びＮｏ、
３−４の適合例は、共に被膜特性が良好で、鋼中Ｔｉ
も少なく優れた鉄損を示している。
夫施土土
２次再結晶インヒビターとしてＭｎＳを含む３．２０ｗ
ｔ％Ｓ１の方向性けい素鋼素材を２．２肛厚に熱延後、
９００°Ｃで均一化焼鈍を行ない、その後１回の冷間圧
延で０．２３ｍｍ厚の冷延板とし、ついで８２０″Ｃで
３分間湿水素中で脱炭、１次再結晶焼鈍を施した。
ｔ％Ｓ１の方向性けい素鋼素材を２．２肛厚に熱延後、
９００°Ｃで均一化焼鈍を行ない、その後１回の冷間圧
延で０．２３ｍｍ厚の冷延板とし、ついで８２０″Ｃで
３分間湿水素中で脱炭、１次再結晶焼鈍を施した。
その後、スピネル型複合酸化物としてＭｇＡ １２０４
、またはＦｅＡＥｚＯ４、Ｔｉ化合物としてＴｉＯ２を
表５に示す割合で添加配合した焼鈍分離剤（比較例３種
類、この発明の適合例３種類）をそれぞれ塗布し、Ｈ２
雰囲気中で１１８０°Ｃ１７時間の２次再結晶、純化焼
鈍を施した。
、またはＦｅＡＥｚＯ４、Ｔｉ化合物としてＴｉＯ２を
表５に示す割合で添加配合した焼鈍分離剤（比較例３種
類、この発明の適合例３種類）をそれぞれ塗布し、Ｈ２
雰囲気中で１１８０°Ｃ１７時間の２次再結晶、純化焼
鈍を施した。
かくして得られた銅板について、実施例１と同様の調査
を行なった。これらの結果も前記表５にあわせて示す。
を行なった。これらの結果も前記表５にあわせて示す。
表５より、ＴｉＯ□のみを添加した試料Ｎｏ、 ４−１
の比較例は被鋼中Ｔｉが多く鉄損が劣っているが、Ｍｇ
ｐ、ｌｚｏ＜またはＦｅＡ ｌ ２０４とＴｉ０ｚを適
量添加した試料Ｎα４−２．Ｎα４−３．及びＮｏ、
４−４の適合例は、共に被膜特性が良好で鋼中Ｔｉも少
なく優れた鉄損を示している。さらに、ＴｉＯ□を過剰
に添加した試料Ｎα４−５の比較例、ＦｅＡ ｌ ｚｏ
ａを過剰に添加した試料Ｎα４−６は共に被膜特性が劣
っている。
の比較例は被鋼中Ｔｉが多く鉄損が劣っているが、Ｍｇ
ｐ、ｌｚｏ＜またはＦｅＡ ｌ ２０４とＴｉ０ｚを適
量添加した試料Ｎα４−２．Ｎα４−３．及びＮｏ、
４−４の適合例は、共に被膜特性が良好で鋼中Ｔｉも少
なく優れた鉄損を示している。さらに、ＴｉＯ□を過剰
に添加した試料Ｎα４−５の比較例、ＦｅＡ ｌ ｚｏ
ａを過剰に添加した試料Ｎα４−６は共に被膜特性が劣
っている。
（発明の効果）
この発明による、スピネル型複合酸化物を添加配合した
、Ｔｉ化合物を含有するＭｇＯ系の焼鈍分離剤を用いる
ことにより、フォルステライト質被膜特性が良好で、Ｔ
ｉの鋼中への侵入を防止することによる鉄損の劣化のな
い方向性けい素鋼板を得ることができる。
、Ｔｉ化合物を含有するＭｇＯ系の焼鈍分離剤を用いる
ことにより、フォルステライト質被膜特性が良好で、Ｔ
ｉの鋼中への侵入を防止することによる鉄損の劣化のな
い方向性けい素鋼板を得ることができる。
さらに、この焼鈍分離剤は、該焼鈍分離剤中のＴｉＯ調
中への侵入によって、鉄損の劣化に与える影響が大きく
なる０、２７ｍｍ以下の板厚の薄い方向性けい素鋼板に
適用して好適である。
中への侵入によって、鉄損の劣化に与える影響が大きく
なる０、２７ｍｍ以下の板厚の薄い方向性けい素鋼板に
適用して好適である。
Claims (1)
- １．Ｔｉ化合物を含むＭｇＯ系の焼鈍分離剤であって、
該焼鈍分離剤中のＭｇＯ１００重量部に対し、Ｔｉ化合
物を、ＴｉＯ＿２として、１重量部以上、２０重量部以
下を、 ＲＡｌ＿２Ｏ＿４でＲは、Ｍｎ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｆｅであ
るスピネル型複合酸化物をＡｌ＿２Ｏ＿３に換算して、
１重量部以上、５０重量部以下と共に、添加配合してな
る方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18433190A JPH0474871A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18433190A JPH0474871A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0474871A true JPH0474871A (ja) | 1992-03-10 |
Family
ID=16151447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18433190A Pending JPH0474871A (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 方向性けい素鋼板用焼鈍分離剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0474871A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617261A (ja) * | 1991-07-10 | 1994-01-25 | Nippon Steel Corp | 被膜特性と磁気特性に優れた一方向性珪素鋼板 |
| KR100435477B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 표면결함이 없고 타발특성이 우수한 방향성 전기강판의제조방법 |
| WO2013051270A1 (ja) * | 2011-10-04 | 2013-04-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤 |
| JP2016060953A (ja) * | 2014-09-19 | 2016-04-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2020158376A (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | タテホ化学工業株式会社 | チタン酸マグネシウムを含有する焼鈍分離剤用酸化マグネシウム、その製造方法、焼鈍分離剤及び方向性電磁鋼板 |
| EP4079870A4 (en) * | 2019-12-20 | 2023-07-26 | Posco | ANNEAL SEPARATOR COMPOSITION FOR CORNORATED ELECTRONIC STEEL, CORNORATED ELECTRONIC STEEL AND METHOD OF MANUFACTURE THEREOF |
-
1990
- 1990-07-13 JP JP18433190A patent/JPH0474871A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617261A (ja) * | 1991-07-10 | 1994-01-25 | Nippon Steel Corp | 被膜特性と磁気特性に優れた一方向性珪素鋼板 |
| KR100435477B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 표면결함이 없고 타발특성이 우수한 방향성 전기강판의제조방법 |
| WO2013051270A1 (ja) * | 2011-10-04 | 2013-04-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤 |
| JPWO2013051270A1 (ja) * | 2011-10-04 | 2015-03-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤 |
| US9194016B2 (en) | 2011-10-04 | 2015-11-24 | Jfe Steel Corporation | Annealing separator for grain-oriented electromagnetic steel sheet |
| JP2016060953A (ja) * | 2014-09-19 | 2016-04-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2020158376A (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | タテホ化学工業株式会社 | チタン酸マグネシウムを含有する焼鈍分離剤用酸化マグネシウム、その製造方法、焼鈍分離剤及び方向性電磁鋼板 |
| EP4079870A4 (en) * | 2019-12-20 | 2023-07-26 | Posco | ANNEAL SEPARATOR COMPOSITION FOR CORNORATED ELECTRONIC STEEL, CORNORATED ELECTRONIC STEEL AND METHOD OF MANUFACTURE THEREOF |
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