JPH0474845A - 水素吸蔵合金 - Google Patents
水素吸蔵合金Info
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- JPH0474845A JPH0474845A JP19112590A JP19112590A JPH0474845A JP H0474845 A JPH0474845 A JP H0474845A JP 19112590 A JP19112590 A JP 19112590A JP 19112590 A JP19112590 A JP 19112590A JP H0474845 A JPH0474845 A JP H0474845A
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Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明は、熱駆動型冷凍システムまたはアクチュエータ
ー等に用いる水素吸蔵合金に関するものである。
ー等に用いる水素吸蔵合金に関するものである。
（ロ）従来技術
化石資源枯渇によるエネルギー事情の悪化及び炭酸ガス
による地球温暖化現象の顕在化等の環境問題により、現
在の石油、電力を中心とするエネルギーシステムの代替
として資源的に無尽蔵、かつクリーンな水素を用いたエ
ネルギーシステムが有望視され、種々の水素エネルギー
技術開発が盛んに行われている。
による地球温暖化現象の顕在化等の環境問題により、現
在の石油、電力を中心とするエネルギーシステムの代替
として資源的に無尽蔵、かつクリーンな水素を用いたエ
ネルギーシステムが有望視され、種々の水素エネルギー
技術開発が盛んに行われている。
この中で、とりわけ大量の反応熱を伴って水素を大量に
吸収・放出する水素吸蔵合金材料の開発は、水素エネギ
ーシステム要素技術である水素の貯蔵、輸送及び熱・機
械エネルギー変換用の機能材料として極めて重要である
。
吸収・放出する水素吸蔵合金材料の開発は、水素エネギ
ーシステム要素技術である水素の貯蔵、輸送及び熱・機
械エネルギー変換用の機能材料として極めて重要である
。
ところで、上記の水素吸放出に伴う反応熱を利用する熱
駆動型冷凍システムや、水素圧力を利用するアクチュエ
ーターに用いる水素吸蔵合金に於ては、その平衡水素圧
力は高いほうがよいが、安全上の面から常温で５〜２０
ａｔｍの範囲であることが必要である。また、特に熱駆
動型冷凍システムにおいては、システムの構成上必用不
可欠である冷却水に用いる市水の温度が２０〜３５℃で
あることから、平衡水素圧力は２０〜３５℃の範囲内で
１０ａｔｍ程度が適当である。また実用上、水素吸収量
は１，０ｗ１５以上が好ましく、プラトーの幅が０．５
ｗｔ％以上であり、更に合金が容易に活性化されること
も必要である。
駆動型冷凍システムや、水素圧力を利用するアクチュエ
ーターに用いる水素吸蔵合金に於ては、その平衡水素圧
力は高いほうがよいが、安全上の面から常温で５〜２０
ａｔｍの範囲であることが必要である。また、特に熱駆
動型冷凍システムにおいては、システムの構成上必用不
可欠である冷却水に用いる市水の温度が２０〜３５℃で
あることから、平衡水素圧力は２０〜３５℃の範囲内で
１０ａｔｍ程度が適当である。また実用上、水素吸収量
は１，０ｗ１５以上が好ましく、プラトーの幅が０．５
ｗｔ％以上であり、更に合金が容易に活性化されること
も必要である。
公知の水素吸蔵合金の中で、水素吸収量の面から熱駆動
型冷凍システム、あるいはアクチュエーターに適した合
金として、例えば特公昭５９−７７７４、特公昭６０−
４２５６、特公昭６１−５９３８９に示されるＴｉ−Ｃ
ｒ系合金が挙げられる。しかし、熱駆動型冷凍システム
用として、あるいはアクチュエーター用として、平衡圧
力、水素吸収量、プラトーの幅、活性化の容易さのいず
れの特性についても優れた合金系は今だ開示されていな
い。
型冷凍システム、あるいはアクチュエーターに適した合
金として、例えば特公昭５９−７７７４、特公昭６０−
４２５６、特公昭６１−５９３８９に示されるＴｉ−Ｃ
ｒ系合金が挙げられる。しかし、熱駆動型冷凍システム
用として、あるいはアクチュエーター用として、平衡圧
力、水素吸収量、プラトーの幅、活性化の容易さのいず
れの特性についても優れた合金系は今だ開示されていな
い。
（ハ）蔦発明が解決しようとする課題
本発明は、上記の点に鑑みなされたものであって、熱駆
動型冷凍システム及びアクチュエーターに対して要求さ
れる平衡水素圧力（常温で５〜２Ｏａｔｍの範囲）、優
れた水素吸収量（１，０ｗ１５以上）とプラトーの幅（
Ｑ、５ｗｔ％以上）、及び活性化の容易さを備えた水素
吸蔵合金材料を提供することを目的とする。
動型冷凍システム及びアクチュエーターに対して要求さ
れる平衡水素圧力（常温で５〜２Ｏａｔｍの範囲）、優
れた水素吸収量（１，０ｗ１５以上）とプラトーの幅（
Ｑ、５ｗｔ％以上）、及び活性化の容易さを備えた水素
吸蔵合金材料を提供することを目的とする。
（ニ）課題を解決するための手段
このため本発明の水素吸蔵合金は、組成が、Ｔｉ Ｃｒ
ＸＭ ｎ ｙＭ ｚで表され９ＭはＶ、 Ｙ、 Ｎｂ
。
ＸＭ ｎ ｙＭ ｚで表され９ＭはＶ、 Ｙ、 Ｎｂ
。
Ｔａ、Ｚｒまたは希土類の一種あるいは混合物からなり
、且つ １．３≦ｘ十ｙ＋ｚ≦２．２． ０３≦Ｘ／
（Ｙ＋Ｚ）≦６．０，２．Ｏ≦（Ｘ＋Ｙ）／Ｚ≦２０で
あることを特徴とする。
、且つ １．３≦ｘ十ｙ＋ｚ≦２．２． ０３≦Ｘ／
（Ｙ＋Ｚ）≦６．０，２．Ｏ≦（Ｘ＋Ｙ）／Ｚ≦２０で
あることを特徴とする。
（ホ）作用
大量の水素吸収量を持つ水素吸蔵合金であるＴｉ −Ｃ
’ｒ−Ｍｎ３元合金は常温で５０ａｔｍ以上の高い平衡
圧力を持つ。このためＭｎに対し、平衡水素圧力を大き
く低下させる効果を持つＶ、 Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒま
たは希土類元素の一種あるいは混合物、特にＹにより置
換し、水素吸収量及びプラトーの幅を各々１ ｗ ｔ％
以上、 ０． ５ｗｔ％以上に維持するために組成比
を調整することにより、熱駆動型冷凍システム、あるい
はアクチュエーターに対して要求される平衡水素圧力（
常温で５〜２０ａｔｍの範囲入浸れた水素吸収量（１，
０ｗ１５以上）とプラトーの輻（０，５ｗｔ％以上）、
及び活性化の容易さを兼ね備えた水素吸蔵合金を得るこ
とができる。
’ｒ−Ｍｎ３元合金は常温で５０ａｔｍ以上の高い平衡
圧力を持つ。このためＭｎに対し、平衡水素圧力を大き
く低下させる効果を持つＶ、 Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒま
たは希土類元素の一種あるいは混合物、特にＹにより置
換し、水素吸収量及びプラトーの幅を各々１ ｗ ｔ％
以上、 ０． ５ｗｔ％以上に維持するために組成比
を調整することにより、熱駆動型冷凍システム、あるい
はアクチュエーターに対して要求される平衡水素圧力（
常温で５〜２０ａｔｍの範囲入浸れた水素吸収量（１，
０ｗ１５以上）とプラトーの輻（０，５ｗｔ％以上）、
及び活性化の容易さを兼ね備えた水素吸蔵合金を得るこ
とができる。
なお組成式がＴ ｉ Ｃｒ ｘＭ ｎ ｙＭ ｚで表さ
れる合金において、ｘ＋ｙ＋ｚの値が１．３未満、ある
いは２．２より大きいと水素吸収量が１． ０ｗｔ％未
満となり実用には不十分であＸ／ （Ｙ＋Ｚ）の値が０
．３未満であるとヒステリシスが大きくなるため実用に
は不十分である。また、Ｘ／ （Ｙ＋２）お値が６．Ｏ
より大きいとプラトーの幅が０．５ｗｔ％未満となり実
用には不十分である。
れる合金において、ｘ＋ｙ＋ｚの値が１．３未満、ある
いは２．２より大きいと水素吸収量が１． ０ｗｔ％未
満となり実用には不十分であＸ／ （Ｙ＋Ｚ）の値が０
．３未満であるとヒステリシスが大きくなるため実用に
は不十分である。また、Ｘ／ （Ｙ＋２）お値が６．Ｏ
より大きいとプラトーの幅が０．５ｗｔ％未満となり実
用には不十分である。
また、（Ｘ＋Ｙ）／Ｚが２．０未満では平衡圧力が５．
Ｏａｔｍ未満と低くなり過ぎ、（ｘ＋ｙ）／Ｚの値が２
０より大きくなると平衡圧力が２０ａｔｍより高くなり
過ぎ、共に上記の要求を満たさない。
Ｏａｔｍ未満と低くなり過ぎ、（ｘ＋ｙ）／Ｚの値が２
０より大きくなると平衡圧力が２０ａｔｍより高くなり
過ぎ、共に上記の要求を満たさない。
（へ）実施例
〈実施例〉
所定量のＴｉ、Ｃｒ、Ｖ、Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｍｎ
または希土類の一種あるいは混合物の粉末混合体をプレ
スした後、アルゴンアーク溶解炉にてこれを溶解し、第
１図のＡ−Ｅに示す本発明の水素ｒｖｋＲ合金に係る組
成のボタン状合金鋳塊を得た。尚、ここで用いた合金原
料Ｔ’ ＋ Ｃｒ Ｔ Ｖ、Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｍ
ｎは９９，９％の純度を持つ。
または希土類の一種あるいは混合物の粉末混合体をプレ
スした後、アルゴンアーク溶解炉にてこれを溶解し、第
１図のＡ−Ｅに示す本発明の水素ｒｖｋＲ合金に係る組
成のボタン状合金鋳塊を得た。尚、ここで用いた合金原
料Ｔ’ ＋ Ｃｒ Ｔ Ｖ、Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｍ
ｎは９９，９％の純度を持つ。
〈比較例〉
実施例と同様にして、所定量のＴｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ
粉末混合体をプレスした後、アルゴンアーク溶解炉にて
これを溶解し、第１図のＦ−Ｇに示す、公知の水素吸蔵
合金（特公昭５９−７７７４、特公昭６Ｏ−４２５６）
の組成を持つボタン状合金鋳塊を得た。尚、ここで用い
た合金原料はいずれも９９．９％の純度を持つ。
粉末混合体をプレスした後、アルゴンアーク溶解炉にて
これを溶解し、第１図のＦ−Ｇに示す、公知の水素吸蔵
合金（特公昭５９−７７７４、特公昭６Ｏ−４２５６）
の組成を持つボタン状合金鋳塊を得た。尚、ここで用い
た合金原料はいずれも９９．９％の純度を持つ。
以上のようにして得たＷ及びＪｆＪｌｌに係る合金鋳塊
を１００メツシユ程度に粉砕し、水素化平衡特性試験に
供した。これらの試験に先立ち活性化処理を行ったとこ
ろ、Ｙにより置換した合金は常温での真空排気及び１０
ａｔｍの水素加圧により容易に水素吸収を開始させるこ
とができた。
を１００メツシユ程度に粉砕し、水素化平衡特性試験に
供した。これらの試験に先立ち活性化処理を行ったとこ
ろ、Ｙにより置換した合金は常温での真空排気及び１０
ａｔｍの水素加圧により容易に水素吸収を開始させるこ
とができた。
また、他の置換元素による合金も８０℃での真空排気及
び常温、１０ａｔｍの水素加圧により容易に水素吸収を
開始させることができた。水素化平衡特性試験は、公知
のジーベルツ装置を用いた圧力−水素吸収量等温線図の
測定により行った。
び常温、１０ａｔｍの水素加圧により容易に水素吸収を
開始させることができた。水素化平衡特性試験は、公知
のジーベルツ装置を用いた圧力−水素吸収量等温線図の
測定により行った。
以上の特性試験の結果を対比して、第１図に示す。また
、寒＾男及び塩較５に係る合金の特性試験結果から代表
例として、Ａで示すＴｉＣｒＭ ｎ ｏ、 ａＶ ｏ
＋＋金合金実線）、及びＦで示すＴｉＣｒＭｎｏ、ｍｙ
金合金破線）の平衡水素圧力と水素吸収量の関係を第２
図に示す。
、寒＾男及び塩較５に係る合金の特性試験結果から代表
例として、Ａで示すＴｉＣｒＭ ｎ ｏ、 ａＶ ｏ
＋＋金合金実線）、及びＦで示すＴｉＣｒＭｎｏ、ｍｙ
金合金破線）の平衡水素圧力と水素吸収量の関係を第２
図に示す。
第１図及び第２図より、本発明による水素吸蔵合金は常
温で平衡圧力が５ａｔｍ以上２０ａｔｍ以下、水素吸収
量が１．０ｗｔ％以上、かつプラトーの幅が０，５ｗｔ
％以上であり、熱駆動型冷熱システムあるいはアクチュ
エーター用水素吸蔵合金として要求される特性を満足す
ることが認められる。
温で平衡圧力が５ａｔｍ以上２０ａｔｍ以下、水素吸収
量が１．０ｗｔ％以上、かつプラトーの幅が０，５ｗｔ
％以上であり、熱駆動型冷熱システムあるいはアクチュ
エーター用水素吸蔵合金として要求される特性を満足す
ることが認められる。
一方、比較例で示される水素吸蔵合金は、水素吸収量、
プラトーの幅に関しては要求される特性を満足するが、
常温での平衡水素圧力が２０ａｔｍ以上の高圧となるた
め上記の要求される特性を満足しないため実用には適さ
ないことが分かる。
プラトーの幅に関しては要求される特性を満足するが、
常温での平衡水素圧力が２０ａｔｍ以上の高圧となるた
め上記の要求される特性を満足しないため実用には適さ
ないことが分かる。
次に１組成比と水素吸収量の関係を調べるために実施例
に示す本発明の水素吸蔵合金のうちＭがＶである場合の
Ｔ ｉ Ｃｒ ｘＭ ｎ ＹＶ ｚについて、Ｘ＋ｙ＋
ｚの値に対する水素吸収量を第３図に示した。同図より
、ｘ＋ｙ＋ｚの値が１．３未満、もしくは２．２より大
きければ、１．０ｗｔ％の水素吸収量を維持できなくな
り実用には不十分であることが分かる。また、Ｘ／ （
Ｙ＋Ｚ）の値が０３未満であると、ヒステリシスが大き
くなるため（吸収・放出圧力の自然対数値で１以上）実
用には不十分である。
に示す本発明の水素吸蔵合金のうちＭがＶである場合の
Ｔ ｉ Ｃｒ ｘＭ ｎ ＹＶ ｚについて、Ｘ＋ｙ＋
ｚの値に対する水素吸収量を第３図に示した。同図より
、ｘ＋ｙ＋ｚの値が１．３未満、もしくは２．２より大
きければ、１．０ｗｔ％の水素吸収量を維持できなくな
り実用には不十分であることが分かる。また、Ｘ／ （
Ｙ＋Ｚ）の値が０３未満であると、ヒステリシスが大き
くなるため（吸収・放出圧力の自然対数値で１以上）実
用には不十分である。
次に、組成比とプラトーの幅の関係を調べるために実施
例に示す本発明の水素吸蔵合金のうちＭがＶである場合
のＴ ｉ ＣｒｘＭｎｖＶｚについてＸ／ （Ｙ＋Ｚ）
の値に対するプラトーの幅を第４図に示した。同図より
、Ｘ／ （Ｙ＋Ｚ）の値が６゜０より大きければ０，５
ｗｔ％のプラトーの幅を維持できなくなり、実用には不
十分であることが分かる。
例に示す本発明の水素吸蔵合金のうちＭがＶである場合
のＴ ｉ ＣｒｘＭｎｖＶｚについてＸ／ （Ｙ＋Ｚ）
の値に対するプラトーの幅を第４図に示した。同図より
、Ｘ／ （Ｙ＋Ｚ）の値が６゜０より大きければ０，５
ｗｔ％のプラトーの幅を維持できなくなり、実用には不
十分であることが分かる。
次に、組成比と平衡水素圧力の関係を調べるために実施
例に示す本発明の水素吸蔵合金のうちＭが■である場合
のＴ ｉ Ｃｒ ｘＭ ｎ ＹＶ Ｚについて（Ｘ＋Ｙ
）／Ｚの値に対する平衡水素圧力を第５図に示した。同
図より、（Ｘ＋Ｙ）／Ｚの値が２゜０未満、もしくは２
０より大きければ、常温での平衡水素圧力が５ａｔｍ未
満、もしくは２０ａｔｍより大きくなるため、実用には
不十分であることが分かる。
例に示す本発明の水素吸蔵合金のうちＭが■である場合
のＴ ｉ Ｃｒ ｘＭ ｎ ＹＶ Ｚについて（Ｘ＋Ｙ
）／Ｚの値に対する平衡水素圧力を第５図に示した。同
図より、（Ｘ＋Ｙ）／Ｚの値が２゜０未満、もしくは２
０より大きければ、常温での平衡水素圧力が５ａｔｍ未
満、もしくは２０ａｔｍより大きくなるため、実用には
不十分であることが分かる。
特に、熱駆動型冷凍システム用材料として用途を制限す
る場合には、平衡圧力が常温で１０ａｔｍ程度が適当で
あるため（Ｘ＋Ｙ）／Ｚの値が２０以上、８．０以下で
あることが望ましいことが分かる。
る場合には、平衡圧力が常温で１０ａｔｍ程度が適当で
あるため（Ｘ＋Ｙ）／Ｚの値が２０以上、８．０以下で
あることが望ましいことが分かる。
尚、置換元素ＭがＶ以外の場合も同様の結果を得た。
以上のように、本発明の水素吸蔵合金は熱駆動型冷凍シ
ステムあるいはアクチュエーターに対して要求される平
衡水素圧力（２０〜３５℃で２０ａｔｍ以下）、優れた
水素吸収量（１，０ｗｔ％以上）とプラトー幅（０，５
ｗｔ％以上）、活性化の容易さを兼ね備えた優れた特性
を持つ。
ステムあるいはアクチュエーターに対して要求される平
衡水素圧力（２０〜３５℃で２０ａｔｍ以下）、優れた
水素吸収量（１，０ｗｔ％以上）とプラトー幅（０，５
ｗｔ％以上）、活性化の容易さを兼ね備えた優れた特性
を持つ。
（ト）
鬼０発明の効果
本発明の水素吸蔵合金により、初めて、実用的な熱駆動
型冷凍システム及びアクチュエーターが可能となり、水
素エネルギーシステムの要素技術確立に対する寄与は極
めて大きい。
型冷凍システム及びアクチュエーターが可能となり、水
素エネルギーシステムの要素技術確立に対する寄与は極
めて大きい。
第１図は、本発明の水素吸蔵合金と従来の水素吸蔵合金
の特性を対比する対比図、第２図は、本発明の水素吸蔵
合金のＷに係るＴ１Ｃｒ＋、ｍＭｎ、、、Ｖ。１８合金
、及び従来の水素吸蔵合金であるよ較りに係るＴ ｉＣ
ｒ Ｍ ｎ ｏ、 ａｔ金合金平衡水素圧力と水素吸収
量の関係を示す関係図、第３図は、本発明の水素吸蔵合
金の寒Ａ男に係るＴｉＣｒ １Ｍ ｎ ｙＶ ｚ合金に
おける、Ｘ＋Ｙ＋Ｚ（７）値と水素吸収量の関係を示す
関係図、第４図は、本発明の水素吸蔵合金の火＾Ｌに係
るＴｉＣｒｘＭｎｙＶ２合金における、Ｘ／ （Ｙ＋Ｚ
）の値とプラトー幅の関係を示す関係図、第５図は、本
発明の水素吸蔵合金の実施例に係るＴｉＣｒｚＭｎ工Ｖ
２合金における、 （Ｘ＋Ｙ）／Ｚの値と平衡水素圧力
の関係を示す関係図である。
の特性を対比する対比図、第２図は、本発明の水素吸蔵
合金のＷに係るＴ１Ｃｒ＋、ｍＭｎ、、、Ｖ。１８合金
、及び従来の水素吸蔵合金であるよ較りに係るＴ ｉＣ
ｒ Ｍ ｎ ｏ、 ａｔ金合金平衡水素圧力と水素吸収
量の関係を示す関係図、第３図は、本発明の水素吸蔵合
金の寒Ａ男に係るＴｉＣｒ １Ｍ ｎ ｙＶ ｚ合金に
おける、Ｘ＋Ｙ＋Ｚ（７）値と水素吸収量の関係を示す
関係図、第４図は、本発明の水素吸蔵合金の火＾Ｌに係
るＴｉＣｒｘＭｎｙＶ２合金における、Ｘ／ （Ｙ＋Ｚ
）の値とプラトー幅の関係を示す関係図、第５図は、本
発明の水素吸蔵合金の実施例に係るＴｉＣｒｚＭｎ工Ｖ
２合金における、 （Ｘ＋Ｙ）／Ｚの値と平衡水素圧力
の関係を示す関係図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）一般式：ＴｉＣｒ＿ＸＭｎ＿ＹＭ＿Ｚ、ＭはＶ、
Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒまたは希土類元素の一種あるいは
混合物からなり、１．３≦Ｘ＋Ｙ＋Ｚ≦２．２、０．３
≦Ｘ／（Ｙ＋Ｚ）≦６．０、２．０≦（Ｘ＋Ｙ）／Ｚ≦
２０であることを特徴とする水素吸蔵合金。（２）Ｍが
Ｙであることを特徴とする、特許請求範囲第１項に記載
の水素吸蔵合金。 （３）熱駆動型冷凍システムに利用され、２．０≦（Ｘ
＋Ｙ）／Ｚ≦８．０であることを特徴とする特許請求第
１項に記載の水素吸蔵金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19112590A JPH0474845A (ja) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | 水素吸蔵合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19112590A JPH0474845A (ja) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | 水素吸蔵合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0474845A true JPH0474845A (ja) | 1992-03-10 |
Family
ID=16269287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19112590A Pending JPH0474845A (ja) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | 水素吸蔵合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0474845A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734171A (ja) * | 1993-07-23 | 1995-02-03 | Daido Steel Co Ltd | 高容量水素吸蔵合金 |
| US7108757B2 (en) * | 2003-08-08 | 2006-09-19 | Ovonic Hydrogen Systems Llc | Hydrogen storage alloys providing for the reversible storage of hydrogen at low temperatures |
| CN113148947A (zh) * | 2021-03-03 | 2021-07-23 | 中国科学院江西稀土研究院 | 一种稀土合金储氢材料及其制备方法 |
-
1990
- 1990-07-18 JP JP19112590A patent/JPH0474845A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734171A (ja) * | 1993-07-23 | 1995-02-03 | Daido Steel Co Ltd | 高容量水素吸蔵合金 |
| US7108757B2 (en) * | 2003-08-08 | 2006-09-19 | Ovonic Hydrogen Systems Llc | Hydrogen storage alloys providing for the reversible storage of hydrogen at low temperatures |
| CN113148947A (zh) * | 2021-03-03 | 2021-07-23 | 中国科学院江西稀土研究院 | 一种稀土合金储氢材料及其制备方法 |
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