JPS58217655A - 水素吸蔵用多元系合金 - Google Patents
水素吸蔵用多元系合金Info
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- JPS58217655A JPS58217655A JP57101186A JP10118682A JPS58217655A JP S58217655 A JPS58217655 A JP S58217655A JP 57101186 A JP57101186 A JP 57101186A JP 10118682 A JP10118682 A JP 10118682A JP S58217655 A JPS58217655 A JP S58217655A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は水素吸蔵用多元系合金に関し、詳細には、多量
の水素を吸蔵して水素化物に変化し得ると共に、わずか
の加熱で容易に且つすみやかに水素を放出する、水素の
吸蔵圧と放出圧の差（即ちヒヌテリシス）の小さい希土
類金属系の水素吸蔵用多元系合金に関するものである。
の水素を吸蔵して水素化物に変化し得ると共に、わずか
の加熱で容易に且つすみやかに水素を放出する、水素の
吸蔵圧と放出圧の差（即ちヒヌテリシス）の小さい希土
類金属系の水素吸蔵用多元系合金に関するものである。
水嵩に資源的な制限がなく燃焼生成物がクリーンである
こと、輸送や貯蔵が容易であること等から、化石燃料に
代る新しいエネルギー源として注目されている。
こと、輸送や貯蔵が容易であること等から、化石燃料に
代る新しいエネルギー源として注目されている。
しかし水嵩は常温で気体でありしかも液体温度が極めて
低いので、貯蔵技術の開発が重要となる。
低いので、貯蔵技術の開発が重要となる。
この貯蔵方法として近年注目されているのが、金属に水
素を吸蔵させ金属水素化物として貯蔵するという方法で
ある。
素を吸蔵させ金属水素化物として貯蔵するという方法で
ある。
又金属による水素の吸蔵・放出反応は、発熱・吸熱を伴
う可逆反応であｐ、このときの水素の吸蔵・放出圧力は
温度に依存するので、このことを利用して、冷暖房装置
あるいは熱エネルギー与圧力（又は機械）エネルギー変
換装置などに応用する研究も進められている。
う可逆反応であｐ、このときの水素の吸蔵・放出圧力は
温度に依存するので、このことを利用して、冷暖房装置
あるいは熱エネルギー与圧力（又は機械）エネルギー変
換装置などに応用する研究も進められている。
この様な水素吸蔵材料として要求される性質としては、
■安価で資源的に豊富であること、■活性化が容易で水
素吸蔵量が大きいこと、■室温付近で適当な水素吸蔵−
放出平衡圧上音し、吸蔵・放出反応が夫々速やかに進行
すること、等が挙げられる。
■安価で資源的に豊富であること、■活性化が容易で水
素吸蔵量が大きいこと、■室温付近で適当な水素吸蔵−
放出平衡圧上音し、吸蔵・放出反応が夫々速やかに進行
すること、等が挙げられる。
ところで代表的な水素吸蔵用合金としては、例えばＭｌ
−Ｎｌ系合金やＦ・−Ｔ１糸合金等が知られている。こ
れらの合金は水素の吸蔵・放出反応が可逆的であｐ、水
素吸蔵量も大きいが、水素吸蔵・放出反応の速度が遅く
且つ活性化も容易とは言えず、しかもヒステリシスが大
きい等、寮用上種々の問題がありｆ＃、、。
−Ｎｌ系合金やＦ・−Ｔ１糸合金等が知られている。こ
れらの合金は水素の吸蔵・放出反応が可逆的であｐ、水
素吸蔵量も大きいが、水素吸蔵・放出反応の速度が遅く
且つ活性化も容易とは言えず、しかもヒステリシスが大
きい等、寮用上種々の問題がありｆ＃、、。
本発明者等は上記の様な状況に鑑み、前記の様な諸特性
を備え喪水ｇ吸蔵用合金會開発すべく種々５′ＦＳｔ−
進めてき次。その結果、希土類元素、ニッケル、アルミ
ニウム及び後述の諸金属Ｍｔよｐ構成される特定の四元
系合金は上記諸性質【すべて具備しており、水素吸蔵用
合金として極めて有用なものであること七見出し、ここ
に本発明上完成するに至った。
を備え喪水ｇ吸蔵用合金會開発すべく種々５′ＦＳｔ−
進めてき次。その結果、希土類元素、ニッケル、アルミ
ニウム及び後述の諸金属Ｍｔよｐ構成される特定の四元
系合金は上記諸性質【すべて具備しており、水素吸蔵用
合金として極めて有用なものであること七見出し、ここ
に本発明上完成するに至った。
即ち本発明に係る水素吸蔵用多元系合企の構成合金、下
記一般式ＣＩ）で示される多元系合金よりなるところに
要旨が存在する。
記一般式ＣＩ）で示される多元系合金よりなるところに
要旨が存在する。
ＲＮ Ｉ ５− ｘＡ ｅ 、ｙｔ ｔ 、 −・・
・曲（Ｉ）式中、Ｒは希土類金属元素、Ｍｔは５ｎ、＄
１、Ｍｔｌ、Ｚｎ、ｐｅ、 Ｃｕ及びＣｒよｐなる群か
ら選択される１種以上の元素、Ｘは０．０１〜Ｓ！、０
１２）正数、ｙｅｘｏ、０１〜２．’０Ｏ正数、震は０
．２以下の正数であシ、５．０＜（５−３Ｅ＋ｙ十震）
≦６．２の関係を満たす。
・曲（Ｉ）式中、Ｒは希土類金属元素、Ｍｔは５ｎ、＄
１、Ｍｔｌ、Ｚｎ、ｐｅ、 Ｃｕ及びＣｒよｐなる群か
ら選択される１種以上の元素、Ｘは０．０１〜Ｓ！、０
１２）正数、ｙｅｘｏ、０１〜２．’０Ｏ正数、震は０
．２以下の正数であシ、５．０＜（５−３Ｅ＋ｙ十震）
≦６．２の関係を満たす。
ところでＬａＮ１１５＄ｆ代表とする希土類合金は排熱
回収用ヒートポンプとしても利用されているが、この種
の用途においては多岐に亘る排熱温度に応じて水素の解
離圧を調整する必要があった。
回収用ヒートポンプとしても利用されているが、この種
の用途においては多岐に亘る排熱温度に応じて水素の解
離圧を調整する必要があった。
その為ＬＩ Ｎ ｉ ５糸合会におけるＮｌ又はＬａの
一部ｔ−ＡＩ％Ａｇ％Ｃｕ％ Ｆａｔ、Ｍｕ％ｃｒ等の
第８元素で置換することによって解離圧を調整する技術
が開発され、特にＡＩｌは、置換量上わずかに変化させ
るだけでも解離圧音大きく変えることができ、しかも水
素吸蔵量も殆んど減少しないことが確認されている。
ｔ、ｐ−し第８元素としてＡＩｌ含む合金口、 ａ Ｎ
１ ａ ＋ ｋ Ａ ｌ ｋ、Ｌ ” ｉ −ｈＮ
ｉ ａ Ａ ｌｌ ｈ）では、Ａ４１’量によって解離
圧とヒステリシスが一元的に決まってくる為、実用化す
るときの自由度が小さい、殊にと一トポンプ用として用
いる場合水素吸蔵・放出曲線のヒステリシスは極めて重
要であり、これが大きいと、水素の吸蔵又は放出操作時
に吸蔵用合金又はその水素化物上より大きな温度差で加
熱又は冷却するか、あるいはより大きな圧力差で水素の
加圧又は減圧を行なわなければならず、装置の効率が悪
化する。その為、水素吸蔵能力及び水素化反応熱ヲ寮用
規模で有効に活用する為には、ヒステリシス會小さくす
る必要がある。
一部ｔ−ＡＩ％Ａｇ％Ｃｕ％ Ｆａｔ、Ｍｕ％ｃｒ等の
第８元素で置換することによって解離圧を調整する技術
が開発され、特にＡＩｌは、置換量上わずかに変化させ
るだけでも解離圧音大きく変えることができ、しかも水
素吸蔵量も殆んど減少しないことが確認されている。
ｔ、ｐ−し第８元素としてＡＩｌ含む合金口、 ａ Ｎ
１ ａ ＋ ｋ Ａ ｌ ｋ、Ｌ ” ｉ −ｈＮ
ｉ ａ Ａ ｌｌ ｈ）では、Ａ４１’量によって解離
圧とヒステリシスが一元的に決まってくる為、実用化す
るときの自由度が小さい、殊にと一トポンプ用として用
いる場合水素吸蔵・放出曲線のヒステリシスは極めて重
要であり、これが大きいと、水素の吸蔵又は放出操作時
に吸蔵用合金又はその水素化物上より大きな温度差で加
熱又は冷却するか、あるいはより大きな圧力差で水素の
加圧又は減圧を行なわなければならず、装置の効率が悪
化する。その為、水素吸蔵能力及び水素化反応熱ヲ寮用
規模で有効に活用する為には、ヒステリシス會小さくす
る必要がある。
本発明はこうした状況のもとで、特にＲＮｉ５−ＩＡｌ
ｋ系合会（Ｒは希土類金属元素を示す）の有する優れた
特性（特に解離圧が低いという特性）を保持しつつ、そ
のヒステリシスを小さくして実用性を高めようとするも
のであって、基本的に拮上記８元系合金に第４元素とし
てｇｍ、３１、ＣｒｌＭＥＩ、Ｆ・、ｚｎ及びＣｕよｐ
なる群から選択される１種以上の元素（Ｍｔ ）ｔ−特
定量配合し、前記ＣＩ）式の要件上溝たす様に合金成分
比率を調整することによって目的を達成することができ
る。
ｋ系合会（Ｒは希土類金属元素を示す）の有する優れた
特性（特に解離圧が低いという特性）を保持しつつ、そ
のヒステリシスを小さくして実用性を高めようとするも
のであって、基本的に拮上記８元系合金に第４元素とし
てｇｍ、３１、ＣｒｌＭＥＩ、Ｆ・、ｚｎ及びＣｕよｐ
なる群から選択される１種以上の元素（Ｍｔ ）ｔ−特
定量配合し、前記ＣＩ）式の要件上溝たす様に合金成分
比率を調整することによって目的を達成することができ
る。
尚前記ＣＩ）式においてサフィックスを前述の様に定め
た理由は次の通りである。
た理由は次の通りである。
ｘ：０．０１〜２．０
Ｘが０．０１未満では解離圧會低下させ、且つヒステリ
シスを小さくするという効果が現われない。
シスを小さくするという効果が現われない。
一方Ｘが２．０ｔ−越えるとｋ及びＮ１の量が相対的に
少なくなシすぎる為、吸蔵水素の放出が困難になり、高
温加熱又はこれに減圧會組合せなければ吸蔵水素を放出
することができなくなる。
少なくなシすぎる為、吸蔵水素の放出が困難になり、高
温加熱又はこれに減圧會組合せなければ吸蔵水素を放出
することができなくなる。
ｙ：０．０１〜２．０
ｙが０．０１未満ではＡｄの絶対量が不足する為解離圧
を十分に低下させることができず、一方２．Ｏ１越える
とＲ及びＮｌＯ量が相対的に少なくなシすぎる為、吸蔵
水素量が減少し吸蔵水素の放出が困難になる。
を十分に低下させることができず、一方２．Ｏ１越える
とＲ及びＮｌＯ量が相対的に少なくなシすぎる為、吸蔵
水素量が減少し吸蔵水素の放出が困難になる。
ｇ：ｏ、ｇ以下の正数
ＭｔはＡｄによってもたらされる低レベルの解離圧を維
持しつつヒステリシスを小さくする為に不可欠の成分で
あるが、０．２を越えると水素吸蔵量が減少し次りある
いは水素吸蔵・放出曲線のグツト−域が２段状になる傾
向が現われる。
持しつつヒステリシスを小さくする為に不可欠の成分で
あるが、０．２を越えると水素吸蔵量が減少し次りある
いは水素吸蔵・放出曲線のグツト−域が２段状になる傾
向が現われる。
６．０＜（５７ｘ＋ｙ＋ｘ）≦５．２
合金の組成が上式の関係を満たす範囲では、合金の水素
吸蔵圧、放出圧が水素吸蔵用として適し次広い範囲にわ
たって変化させる利点があシ、しかもヒステリシスも小
さくなるというすぐれた特性を有している。
吸蔵圧、放出圧が水素吸蔵用として適し次広い範囲にわ
たって変化させる利点があシ、しかもヒステリシスも小
さくなるというすぐれた特性を有している。
尚寮際の成分調整に肖って最も好ましいのは、Ｘ＝Ｆ％
ｙ≧２に調整したもの（即ちＮＩの一部ｋＡｌて置換
し且つ該Ａｌ量に対し等量以下のＭｔ七加えたもの）で
ある。またＭｔとして５ｎを使用する場合は、！＝（Ｆ
−１４）で且っｙ≧Ｓに調整したもの（即ちＮｌの一部
￥ｒＡｌ及びＭｔで置換し且つＭｔｔ−Ａｌの等量以下
に抑えたもの）が最も優れている。
ｙ≧２に調整したもの（即ちＮＩの一部ｋＡｌて置換
し且つ該Ａｌ量に対し等量以下のＭｔ七加えたもの）で
ある。またＭｔとして５ｎを使用する場合は、！＝（Ｆ
−１４）で且っｙ≧Ｓに調整したもの（即ちＮｌの一部
￥ｒＡｌ及びＭｔで置換し且つＭｔｔ−Ａｌの等量以下
に抑えたもの）が最も優れている。
本発明に係る４元系合金の基本的な構造は、ＬａＮｉ、
峰と同様の六方晶系の金属間化合物であると考えられる
が、何れにしてもし麿Ｎｔ、−、Ａｇｘ系の合金に比べ
て、水素吸蔵・放出時のヒステリシスが小さいので、水
素吸蔵用合金としての水素吸蔵能力及び水素の吸蔵・放
出に伴う発熱及び吸熱を有効に活用することができる。
峰と同様の六方晶系の金属間化合物であると考えられる
が、何れにしてもし麿Ｎｔ、−、Ａｇｘ系の合金に比べ
て、水素吸蔵・放出時のヒステリシスが小さいので、水
素吸蔵用合金としての水素吸蔵能力及び水素の吸蔵・放
出に伴う発熱及び吸熱を有効に活用することができる。
しかもこの合金は活性化が極めて容易であり、大量の水
素を高密度で吸蔵し得ると共に水素の吸蔵・放出反応が
完全に可逆的に行なわれ、且つ吸蔵・放出上何回繰り返
しても合金自体の劣化は実質的に紹められず長期間の使
用に耐え、更には酸素、窒素、アルゴン、次酸ガヌ等の
吸蔵ガス中に含まれる不純物の影響を殆んど受けない等
、数多くの特長含有している。
素を高密度で吸蔵し得ると共に水素の吸蔵・放出反応が
完全に可逆的に行なわれ、且つ吸蔵・放出上何回繰り返
しても合金自体の劣化は実質的に紹められず長期間の使
用に耐え、更には酸素、窒素、アルゴン、次酸ガヌ等の
吸蔵ガス中に含まれる不純物の影響を殆んど受けない等
、数多くの特長含有している。
ちなみに本発明合金の最大の特徴であるヒステリシスに
ついて従来の８元系合金と比較すると、例えばＬ ａ
Ｎ Ｉ ｔ ７ Ａ ｌ ６． Ｂ合金の８０℃におけ
るヒステリシスは約１．０５気圧であるのに対し、同温
度における本発明合金のそれはＬａＮｉ４．７”’０．
８”０．０５で約０．６８気圧、ＬａＮ％４．７”’０
．８”０．０５で約０．６９気圧會示し、従来合金に比
べて約６割〜８割程度小さくなっている。しかもＬ ”
Ｎ ｉ ４７ Ａ ｌ ６． Ｂ合金の８０℃におけ
る水素吸蔵圧（Ｐｌ）はく、６６気圧、水素放出圧（’
Ｐｄ）は８．５１気圧であるのに対し、同温度における
Ｌ ａ Ｎ ｊ ｔ７Ａ ｌ ｏ、ａ Ｃｒ ｏ、ｏ
５の（Ｐａ ）は８．８０気圧、（Ｐ ｄ ）［８，０
８＊圧、Ｌ ａ Ｎ １４．７ Ａ １１０．８Ｓ”
０．０６の（ＰＭ）は８．４８気圧、（Ｐｄ）ｉｊ２．
９０＊圧でめって何れも上記８元系合金に比べて水素吸
蔵・放出圧は低くなっておシ、この傾向は他の第４元素
であるＳｌ、Ｍｎ、Ｚｌｌ、ｐｅ、（ｕ’ｌ用いた場合
でも同様であった。
ついて従来の８元系合金と比較すると、例えばＬ ａ
Ｎ Ｉ ｔ ７ Ａ ｌ ６． Ｂ合金の８０℃におけ
るヒステリシスは約１．０５気圧であるのに対し、同温
度における本発明合金のそれはＬａＮｉ４．７”’０．
８”０．０５で約０．６８気圧、ＬａＮ％４．７”’０
．８”０．０５で約０．６９気圧會示し、従来合金に比
べて約６割〜８割程度小さくなっている。しかもＬ ”
Ｎ ｉ ４７ Ａ ｌ ６． Ｂ合金の８０℃におけ
る水素吸蔵圧（Ｐｌ）はく、６６気圧、水素放出圧（’
Ｐｄ）は８．５１気圧であるのに対し、同温度における
Ｌ ａ Ｎ ｊ ｔ７Ａ ｌ ｏ、ａ Ｃｒ ｏ、ｏ
５の（Ｐａ ）は８．８０気圧、（Ｐ ｄ ）［８，０
８＊圧、Ｌ ａ Ｎ １４．７ Ａ １１０．８Ｓ”
０．０６の（ＰＭ）は８．４８気圧、（Ｐｄ）ｉｊ２．
９０＊圧でめって何れも上記８元系合金に比べて水素吸
蔵・放出圧は低くなっておシ、この傾向は他の第４元素
であるＳｌ、Ｍｎ、Ｚｌｌ、ｐｅ、（ｕ’ｌ用いた場合
でも同様であった。
本発明に係る４元系合余は公知の種々の方法によって製
造することができるが、最も好ましいのはアーク溶融法
である。即ち前記一般式（Ｉ）の要件【満たす様に、粉
末状又は適当な成形体状（棒状停）の希土類金属、ニッ
ケル、アルミニウム及びＭｔ酸成分混合した後任意の形
状にプレス成形し、これをアーク溶融炉に装入して不活
性算囲気下で溶融混合し放冷することによって容易に得
ることかできる。尚便用に尚っては、表面積を増加して
吸蔵・放出反応速度音高めゐ為、粉末状で使用するのが
よい、１＋この合金は、合金充填系會ロータリーポンプ
等で減圧し、８０℃程度に加熱して脱ガス全行なった後
、水素の吸蔵・放出會唯１回行なうだけで活性化するこ
とができる。尚水素の一放出は系内を吸引して負圧にす
ることによって容易に行なわれる。
造することができるが、最も好ましいのはアーク溶融法
である。即ち前記一般式（Ｉ）の要件【満たす様に、粉
末状又は適当な成形体状（棒状停）の希土類金属、ニッ
ケル、アルミニウム及びＭｔ酸成分混合した後任意の形
状にプレス成形し、これをアーク溶融炉に装入して不活
性算囲気下で溶融混合し放冷することによって容易に得
ることかできる。尚便用に尚っては、表面積を増加して
吸蔵・放出反応速度音高めゐ為、粉末状で使用するのが
よい、１＋この合金は、合金充填系會ロータリーポンプ
等で減圧し、８０℃程度に加熱して脱ガス全行なった後
、水素の吸蔵・放出會唯１回行なうだけで活性化するこ
とができる。尚水素の一放出は系内を吸引して負圧にす
ることによって容易に行なわれる。
この合金管用いた水素の吸蔵即ち水素化物の形成は、上
記合金粉末を適当な容器に充填した後、室温下系内に水
票會封入し４０に９／１２程度の水素圧を印加すること
によって行なわれるが、本発明の合金であれＦｉこの吸
蔵操作を室温下数分以内という極めて短時間で済ませる
ことができる。これに対し汎用のＴＩ−Ｆ・合金の場合
、室温下ｂ０Ｋｖ’ａｘ 程度の水素圧の印加では水素
の吸蔵は殆んど起こらず、従ってこの程度の条件では活
性化も不可能である。その為吸蔵操作には約４００〜６
００℃程の高温処理が必要になると共に、活性化に当つ
てはこの様な厳しい吸蔵操作を数回繰９返す必要があり
、この様な問題はＴ Ｉ −Ｎ １合金やＭｌｌ−Ｎ１
合金の場合も実質的に同じでめる。
記合金粉末を適当な容器に充填した後、室温下系内に水
票會封入し４０に９／１２程度の水素圧を印加すること
によって行なわれるが、本発明の合金であれＦｉこの吸
蔵操作を室温下数分以内という極めて短時間で済ませる
ことができる。これに対し汎用のＴＩ−Ｆ・合金の場合
、室温下ｂ０Ｋｖ’ａｘ 程度の水素圧の印加では水素
の吸蔵は殆んど起こらず、従ってこの程度の条件では活
性化も不可能である。その為吸蔵操作には約４００〜６
００℃程の高温処理が必要になると共に、活性化に当つ
てはこの様な厳しい吸蔵操作を数回繰９返す必要があり
、この様な問題はＴ Ｉ −Ｎ １合金やＭｌｌ−Ｎ１
合金の場合も実質的に同じでめる。
合企水累化物からの水素の放出に、室温で充填容器内管
常圧に戻すだけでも進行するが、水素の放出ｔ−短時間
で効率良く進める為には、系内を常温以上に加温するか
減圧にしあるいは両者を組合せて行なうのがよい、何れ
にしても本発明の合金であれに、従来公知の合金（ＴＩ
−Ｆ・、ＴＩ−Ｎ ｌ、 Ｌ ａ−Ｎ ｌ 、 Ｍｍ−
Ｎ ｊ、Ｍｇ−Ｎ ｉ系及びｘ、ａＮｓ、−ｘＡｌｌｘ
糸合金郷）に比べて、水素の吸蔵・放出を極めて容易に
しかも高速で行なうことができる。
常圧に戻すだけでも進行するが、水素の放出ｔ−短時間
で効率良く進める為には、系内を常温以上に加温するか
減圧にしあるいは両者を組合せて行なうのがよい、何れ
にしても本発明の合金であれに、従来公知の合金（ＴＩ
−Ｆ・、ＴＩ−Ｎ ｌ、 Ｌ ａ−Ｎ ｌ 、 Ｍｍ−
Ｎ ｊ、Ｍｇ−Ｎ ｉ系及びｘ、ａＮｓ、−ｘＡｌｌｘ
糸合金郷）に比べて、水素の吸蔵・放出を極めて容易に
しかも高速で行なうことができる。
次に本発明の実施例を示す。
実施例１
市販のフンタン、ニッケル、アルミニウム及ヒＭｔ （
８１，８１％Ｍｌｌ、ｐ＃％（：、１％Ｃｕの一種）１
−１原子比がＬａ ： Ｎ ｌ ： Ａ ｌ ： Ｍ
ｔ ＝ １ ！４．７ ： ０．８ ！ ０．０５とな
る様に採取し、高真空アーク熔融炉内の銅製るつほに装
入する。炉内上高純度Ａｒ算囲気とし′ｆ：、後約２０
００℃に加熱して溶解し、次いで放冷してＬａＮ’４．
７Ａｇ０．８”０．０５、ＬａＮ ｌ ４７Ａ ｅ Ｏ
，８Ｓ ｌ ｏ、ｏ ５． Ｌ ＩＮ ｌ ｔｒ Ａｇ
３．８ Ｚｎ ｏ、ｏｓ 。
８１，８１％Ｍｌｌ、ｐ＃％（：、１％Ｃｕの一種）１
−１原子比がＬａ ： Ｎ ｌ ： Ａ ｌ ： Ｍ
ｔ ＝ １ ！４．７ ： ０．８ ！ ０．０５とな
る様に採取し、高真空アーク熔融炉内の銅製るつほに装
入する。炉内上高純度Ａｒ算囲気とし′ｆ：、後約２０
００℃に加熱して溶解し、次いで放冷してＬａＮ’４．
７Ａｇ０．８”０．０５、ＬａＮ ｌ ４７Ａ ｅ Ｏ
，８Ｓ ｌ ｏ、ｏ ５． Ｌ ＩＮ ｌ ｔｒ Ａｇ
３．８ Ｚｎ ｏ、ｏｓ 。
ＬａＮ ｉ ４．ＩＡＩ ０．８” ０．０５− Ｌａ
Ｎ１４．７Ａ（１（ＩＢ Ｆ ＠０．０５ 。
Ｎ１４．７Ａ（１（ＩＢ Ｆ ＠０．０５ 。
Ｌ ａＮ １４７ Ａｌｌ Ｏ，Ｂ°’０．０５及びＬ
ａＮＩ４７Ａ＃ ０．ａｏ” ０．０５なる組成の４元
系合金會得、夫々ｔｉｏｏ°０で８時間焼なましを行な
った。
ａＮＩ４７Ａ＃ ０．ａｏ” ０．０５なる組成の４元
系合金會得、夫々ｔｉｏｏ°０で８時間焼なましを行な
った。
上記で得た各合金を粉砕（１００メツＶユ全通）した後
、各８．０ｆｔ−ステンレス製の水素吸蔵・放出反応容
器に充填し、該容器内を排気装置によって減圧下８０℃
以下の温度に加熱して脱ガスを行なった。次いで純度９
９．９Ｅｌの水素を導入して器内の水素圧？ ４０ Ｋ
ｇ／ａｌ”以下に保持すると直ちに水素の吸蔵が起こり
、短時間で飽和状態に達した。その後再び排気すると水
素は短時間で放出し、この操作で活性化が完了した。
、各８．０ｆｔ−ステンレス製の水素吸蔵・放出反応容
器に充填し、該容器内を排気装置によって減圧下８０℃
以下の温度に加熱して脱ガスを行なった。次いで純度９
９．９Ｅｌの水素を導入して器内の水素圧？ ４０ Ｋ
ｇ／ａｌ”以下に保持すると直ちに水素の吸蔵が起こり
、短時間で飽和状態に達した。その後再び排気すると水
素は短時間で放出し、この操作で活性化が完了した。
活性化され友上記各合金充填系に、室温以上の温度にて
純度９９．９９９６の水素を４０ Ｋ９／３以下ｐ圧力
で導入して水素を吸蔵させ、次いで水素吸蔵量が飽和し
＊＊容器を加温及び／若しくは減圧して吸蔵水素の放出
１行ない、各４元系合金の水素解離圧−組成等曲線の関
係を求めた。
純度９９．９９９６の水素を４０ Ｋ９／３以下ｐ圧力
で導入して水素を吸蔵させ、次いで水素吸蔵量が飽和し
＊＊容器を加温及び／若しくは減圧して吸蔵水素の放出
１行ない、各４元系合金の水素解離圧−組成等曲線の関
係を求めた。
その−例としてＬ ａ Ｎ ｊ ｔ７Ａ ｅ ｏ、ｓ
Ｓ ｎ ｏ、ｏ ａ −Ｈ系について圧力の対数−水素
組成比で表わしたのが第１図（！Ｊ！線）、同じ（”Ｉ
Ｎ’４．７Ａｔ’０．８”０．０５−Ｈ系について示し
九のが第２図（！ｉＩｉ！線）であり、上の曲線は水素
吸蔵線、下の曲＃！は水素放出線での図からも明らかな
様に、本発明の合金は比較合金に比べてヒステリＶスが
改善されている。
Ｓ ｎ ｏ、ｏ ａ −Ｈ系について圧力の対数−水素
組成比で表わしたのが第１図（！Ｊ！線）、同じ（”Ｉ
Ｎ’４．７Ａｔ’０．８”０．０５−Ｈ系について示し
九のが第２図（！ｉＩｉ！線）であり、上の曲線は水素
吸蔵線、下の曲＃！は水素放出線での図からも明らかな
様に、本発明の合金は比較合金に比べてヒステリＶスが
改善されている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）下記一般式（Ｉ）で示されることを特徴とする水
素吸蔵用多元系合金。 ＲＮｉＢ−ｘｉ、Ｍｔ、−曲・−・ＣＩ）式中、Ｒは希
土類金属元素、Ｍｔは８ｏ、８１、Ｍｎ％Ｚｎ、Ｆ＠、
（ｕ及びＣｒよｐなる群から選択される１＄１以上の元
素、Ｘは０．０１〜２．０の正数、ｙは０．０１〜２．
０の正数、２は０．２以下の正数でめＬ ５．０＜（５
−Ｘ＋ｙ＋１）≦６．２の関係を満たす。 （２、特許請求の範囲第１項において、Ｘ ＝：Ｆで且
つｙ≧８の関係會満たす水素吸蔵用多元系合金。 （３）特許請求の範囲第１項において、Ｍｔが８ｎのと
き、Ｘ”（Ｙ＋Ｍ ）で且っｙ≧２の関係を満たす水素
吸蔵用多元系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101186A JPS58217655A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 水素吸蔵用多元系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101186A JPS58217655A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 水素吸蔵用多元系合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58217655A true JPS58217655A (ja) | 1983-12-17 |
| JPH0210210B2 JPH0210210B2 (ja) | 1990-03-07 |
Family
ID=14293943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57101186A Granted JPS58217655A (ja) | 1982-06-11 | 1982-06-11 | 水素吸蔵用多元系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58217655A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211543A (ja) * | 1983-05-16 | 1984-11-30 | Kubota Ltd | 混合系水素吸収材 |
| JPS60230950A (ja) * | 1984-05-01 | 1985-11-16 | Japan Metals & Chem Co Ltd | Ｓｎ含有水素貯蔵材料 |
| JPS612269A (ja) * | 1984-06-14 | 1986-01-08 | Toshiba Corp | 金属酸化物・水素電池 |
| JPH03247735A (ja) * | 1990-02-23 | 1991-11-05 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 希土類金属―ニッケル系水素吸蔵合金および水素吸蔵用材料 |
-
1982
- 1982-06-11 JP JP57101186A patent/JPS58217655A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211543A (ja) * | 1983-05-16 | 1984-11-30 | Kubota Ltd | 混合系水素吸収材 |
| JPH0536487B2 (ja) * | 1983-05-16 | 1993-05-31 | Kubota Kk | |
| JPS60230950A (ja) * | 1984-05-01 | 1985-11-16 | Japan Metals & Chem Co Ltd | Ｓｎ含有水素貯蔵材料 |
| JPH0321615B2 (ja) * | 1984-05-01 | 1991-03-25 | Japan Metals & Chem Co Ltd | |
| JPS612269A (ja) * | 1984-06-14 | 1986-01-08 | Toshiba Corp | 金属酸化物・水素電池 |
| JPH0517659B2 (ja) * | 1984-06-14 | 1993-03-09 | Tokyo Shibaura Electric Co | |
| JPH03247735A (ja) * | 1990-02-23 | 1991-11-05 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 希土類金属―ニッケル系水素吸蔵合金および水素吸蔵用材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0210210B2 (ja) | 1990-03-07 |
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