JPH0465136B2 - - Google Patents
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- JPH0465136B2 JPH0465136B2 JP62114840A JP11484087A JPH0465136B2 JP H0465136 B2 JPH0465136 B2 JP H0465136B2 JP 62114840 A JP62114840 A JP 62114840A JP 11484087 A JP11484087 A JP 11484087A JP H0465136 B2 JPH0465136 B2 JP H0465136B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明はチタン−ジルコニウム−クロム−鉄−
マンガン−銅（Ti−Zr−Cr−Fe−Mn−Cu）６
元系水素吸蔵合金に関する。 ［従来の技術］ 水素吸蔵合金を実用化するために要求される性
質としては安価であること；活性化が容易で
あること；水素吸蔵能力に優れていること；
ヒステリシスが小さいこと；明瞭なプラトーを
有することなどを挙げることができ、これまで
種々の水素吸蔵合金が提唱されてきた。 例えば、La−Ni、Mg−Ni、Ti−Fe、Mn−
Ni、Ti−Cr等の合金が提唱されている。これら
の合金のうちでMg−Ni合金は水素化物の形態で
熱的に非常に安定であり、該合金中に吸蔵されて
いる水素を放出するためには高温まで加熱しなけ
ればならない。Ti−Fe合金は初期活性化が非常
に困難な合金であり、該合金を活性化するために
は、例えば合金を粉砕後、数十気圧の水素中で
250〜450℃に加熱しなければならない。また、
Mn−Ni合金は大きなヒステリシスを有してお
り、La−Ni合金は金属原料が非常に高価である
等の欠点を有している。それ故、上述の合金はい
ずれも水素吸蔵合金として要求される上述の性質
を充分に具備しているとは言い難い。 本発明の水素吸蔵合金の母合金は特公昭57−
57403号公報に開示されているチタン−クロム
（Ti−Cr）合金であり、この合金は−30℃以下の
低温下で水素吸蔵能力に非常に優れた合金である
ことにより、単に水素を貯蔵するための合金とし
てばかりでなく、低温下での熱機関として利用す
ることにより、冷凍庫向ヒートポンプ用水素吸蔵
合金としても大きな期待が寄せられている。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、Ti−Cr合金は比較的水素吸蔵量が多
いものの残留水素量も多く、プラトー部での水素
放出量が水素吸蔵量の６割程度と少なく、例えば
ヒートポンプ等への熱機関として実用化する場合
には大きな問題点となる。 また、Ti−Cr合金は材料コストが他の水素吸
蔵合金、例えばCa−Ni、Ti−Fe合金等に比べ高
く、また、Ti−Cr合金は鋳放し材においては、
プラトー部での平坦性が悪く、プラトー特製を改
善するためには1100℃以上の高温で長期間にわた
る均質化熱処理を施さなければならないなど、材
料費及び製造費の高騰等を伴い、実用化を妨げて
いるのが現状である。 これらの問題点を解決し、更に水素化物生成・
解離平衡圧を幅広い温度範囲で選定可能ならしめ
たものとして、特願昭60−44510号公報あるいは
特願昭61−142748号公報に記載されているチタン
−ジルコニウム−クロム−鉄（Ti−Zr−Cr−Fe）
系合金が挙げられる。この合金はTi−Cr2元系合
金のCrの一部をFeで置換することにより、熱処
理を施すことなく、圧力−組成−等温曲線におけ
るプラトー部の平坦性及びプラトー部の水素吸
収・放出量を著しく改善することができ、更に
Tiの一部をZrで置換することにより、水素化物
生成解離平衡圧を幅広い温度範囲において自由に
調整できるより実用性の高いものである。しか
し、本発明者らのその後の研究によると、Tiの
一部をZrで置換すると、解離平衡圧を自由に調
整できるものの、Zr置換量とともにプラトー部
における平坦性が著しく損なわれ、更にFe量が
増すにつれ、活性化が著しく困難になることがわ
かつた。 また、水素吸収・放出量が多く、プラトー部に
おける平坦性の優れた合金として、特願昭54−
68702号公報に記載されているTi−Mn系合金が
挙げられるが、この合金はヒステリシスが大き
く、ヒートポンプへの適用を考えたとき、性能の
低下につながるなどの欠点を有している。 従つて、本発明の目的は前述の特願昭60−
44510号公報及び特願昭61−142748号公報に記載
されているチタン−ジルコニウム−クロム−鉄系
合金のプラトー部における平坦性及び特願昭54−
68702号公報に記載されているチタン−マンガン
系合金のヒステリシス特性を改善し、且つ生成・
解離平衡圧を幅広い温度範囲で選定可能な、より
実用性の高い水素吸蔵合金を提供するにある。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明者らは、上述のTi−Zr−Cr−Fe合金あ
るいはTi−Mn系合金の欠点を改善し、実用化を
促進すべく種々の研究を重ねた結果、Ti−Cr合
金のTiの一部をZrで、Crの一部をFe及びMnで
置換し、更に（Cr＋Fe＋Mn）に対する（Ti＋
Zr）の原子比を若干変化させ、また、銅（Cu）
を少量添加することにより、上述の問題を解決で
きることを見出し、本発明を完成するに至つた。 すなわち、本発明は水素と反応して金属水素化
物を形成する水素吸蔵合金において、水素吸蔵合
金が一般式 （Ti1-yZry）xCr2-z-uFezMnuCuw （式中、ｘ、ｙ、ｚ、ｕ、ｗはそれぞれ0.8＜ｘ
≦1.4、０＜ｙ＜1.0、０＜ｚ≦1.5、０＜ｕ≦0.4
及び０＜ｗ≦0.2である） で示される組成からなることを特徴とする水素吸
蔵合金（チタン−ジルコニウム−クロム−鉄−マ
ンガン−銅６元系水素吸蔵合金）にある。 ［作用］ 上述の一般式で表されるTi−Zr−Cr−Fe−
Mn−Cu6元系水素吸蔵合金はTi−Zr−Cr−Feあ
るいはTi−Mn系合金の有する欠点を著しく改善
し、水素吸蔵合金として極めて優れた実用価値の
高いものである。 上述の一般式におけるｘ、ｙ、ｚ、ｕ及びｗの
原子数限定理由を以下に記載する。すなわち、 （Ti1-yZry）xCr2-z-uFezMnuCuwで示されるよう
にTi−Cr合金中の一部をFeで置換することによ
り、CrあるいはMnよりコストの安いフエロクロ
ム（FeCr）、フエロマンガン（FeMn）を用いる
ことができ、TiCrに比べ大幅に材料コストを低
下させることができる。更に、Feによる置換は
材料費を低減するばかりでなく、水素吸蔵量及び
プラトー部での水素吸収・放出量の増大にも大き
く寄与する。しかし、Fe量が増すにつれ、活性
化処理が徐々に困難となり、特に、ｚが1.5を超
えると、活性化温度が著しく上昇し、実用的では
なくなる。次に、Tiの一部をZrで置換すること
によりｙの値が０＜ｙ＜１の範囲内で水素吸収・
放出量及びヒステリシスを損なうことなく水素化
仏生成・解離平衡圧を自由に調整できるようにな
る。しかし、一方でZr置換量とともにプラトー
部の平坦性が著しく損なわれる。そこでCrの一
部をFe及びMnで同時に置換することにより、Ti
の一部をZrで置換した結果生じたプラトー部の
傾きの増大を著しく改善できる。すなわち、Cr
の一部をFe及びMnで同時に置換することによ
り、置換量とともにプラトー部の傾きは低下する
傾向を示す。しかし、第２図に示すようにMn量
すなわちｕが増すとともにヒステリシスが増大す
る。従つて、Mn量すなわちｕが0.4を超えると、
実用的水素吸蔵合金として許容できないものとな
る。 また、第３図に示すように銅（Cu）の少量の
添加はヒステリシス及びプラトー部の平坦性を改
善する効果のあることが認められた。しかし、
Cu量を増加するにつれ、水素吸蔵量の低下が生
ずることからCu量すなわちｗは0.2以下でなけれ
ばならない。 （Cr＋Fe＋Mn）に対する（Ti＋Zr）の原子
比すなわちｘの値が小さくなると、それに伴つて
プラトー性が徐々に改善されるが、逆に水素吸蔵
量が減少する。それ故、ｘの値が0.8以下では水
素吸蔵量の低下が著しく、また、ｘの値が1.4を
超える場合にはプラトー部の傾きが著しく、実用
価値の低いものとなる。 従つて、上述の一般式中のｘ、ｙ、ｚ、ｕ及び
ｗの値がそれぞれ0.8＜ｘ≦1.4、０＜ｙ＜1.0、０
＜ｚ≦1.5、０＜ｕ≦0.4及び０＜ｗ≦0.2の範囲に
ある場合には、水素吸蔵特性が最も優れている。 ［実施例］ 以下に実施例を挙げ、本発明の水素吸蔵合金を
更に説明する。 実施例 市販のスポンジチタン、スポンジジルコニウ
ム、Cr純度約60％のフエロクロム合金、Mn純度
約75％のフエロマンガン及び純Cuを用いて下記
の第１表に示す如き組成となるように分取した。
上記フエロクロム及びフエロマンガンを用いて調
合できない組成のものについては、電解鉄、電解
マンガン及び電解クロムを添加することによつて
調合した。 第１表の組成を有する調合品をそれぞれArガ
ス雰囲気中でアーク溶解にて溶製し、大気中で
100〜200メツシユに粉砕した。 得られた合金５ｇをそれぞれ水素吸収・放出量
測定装置内のステンレス鋼製反応容器に封入し、
減圧下20℃で脱ガス処理を行なつた。次に、20℃
にて、純度99.99999％の水素を導入し、水素圧を
40Kgｆ／cm2に保持すると、本発明材はいずれも数
分で水素の吸収が起こつた。更に、反応容器を−
40℃まで降下させ、吸収が安定になるまで保持し
た。水素吸収が完了後、80℃まで温度を上昇さ
せ、脱ガス処理を行ない、活性化処理を完了させ
た。 次に、温度を−40℃まで降下し、水素圧40Kg
ｆ／cm2まで水素を吸収させた。吸収完了後、温度
を80℃まで上昇させ、脱ガス処理を行ない、水素
を放出させた。以上の水素吸収・放出処理を10回
程度反復した後、所定の温度にて水素吸収量及び
放出量を測定し、圧力−組成−等温線図を作成し
た。 第１表は圧力−組成−等温線図から得られた、
プラトー部における水素吸・放出量△（Ｈ／Ｍ）
（Ｈ／Ｍ）＝金属原子に対する水素原子数比）、プ
ラトー因子［△lnP／△（Ｈ／Ｍ）］及びヒステ
リシス因子（△lnP）を併記する。
マンガン−銅（Ti−Zr−Cr−Fe−Mn−Cu）６
元系水素吸蔵合金に関する。 ［従来の技術］ 水素吸蔵合金を実用化するために要求される性
質としては安価であること；活性化が容易で
あること；水素吸蔵能力に優れていること；
ヒステリシスが小さいこと；明瞭なプラトーを
有することなどを挙げることができ、これまで
種々の水素吸蔵合金が提唱されてきた。 例えば、La−Ni、Mg−Ni、Ti−Fe、Mn−
Ni、Ti−Cr等の合金が提唱されている。これら
の合金のうちでMg−Ni合金は水素化物の形態で
熱的に非常に安定であり、該合金中に吸蔵されて
いる水素を放出するためには高温まで加熱しなけ
ればならない。Ti−Fe合金は初期活性化が非常
に困難な合金であり、該合金を活性化するために
は、例えば合金を粉砕後、数十気圧の水素中で
250〜450℃に加熱しなければならない。また、
Mn−Ni合金は大きなヒステリシスを有してお
り、La−Ni合金は金属原料が非常に高価である
等の欠点を有している。それ故、上述の合金はい
ずれも水素吸蔵合金として要求される上述の性質
を充分に具備しているとは言い難い。 本発明の水素吸蔵合金の母合金は特公昭57−
57403号公報に開示されているチタン−クロム
（Ti−Cr）合金であり、この合金は−30℃以下の
低温下で水素吸蔵能力に非常に優れた合金である
ことにより、単に水素を貯蔵するための合金とし
てばかりでなく、低温下での熱機関として利用す
ることにより、冷凍庫向ヒートポンプ用水素吸蔵
合金としても大きな期待が寄せられている。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかし、Ti−Cr合金は比較的水素吸蔵量が多
いものの残留水素量も多く、プラトー部での水素
放出量が水素吸蔵量の６割程度と少なく、例えば
ヒートポンプ等への熱機関として実用化する場合
には大きな問題点となる。 また、Ti−Cr合金は材料コストが他の水素吸
蔵合金、例えばCa−Ni、Ti−Fe合金等に比べ高
く、また、Ti−Cr合金は鋳放し材においては、
プラトー部での平坦性が悪く、プラトー特製を改
善するためには1100℃以上の高温で長期間にわた
る均質化熱処理を施さなければならないなど、材
料費及び製造費の高騰等を伴い、実用化を妨げて
いるのが現状である。 これらの問題点を解決し、更に水素化物生成・
解離平衡圧を幅広い温度範囲で選定可能ならしめ
たものとして、特願昭60−44510号公報あるいは
特願昭61−142748号公報に記載されているチタン
−ジルコニウム−クロム−鉄（Ti−Zr−Cr−Fe）
系合金が挙げられる。この合金はTi−Cr2元系合
金のCrの一部をFeで置換することにより、熱処
理を施すことなく、圧力−組成−等温曲線におけ
るプラトー部の平坦性及びプラトー部の水素吸
収・放出量を著しく改善することができ、更に
Tiの一部をZrで置換することにより、水素化物
生成解離平衡圧を幅広い温度範囲において自由に
調整できるより実用性の高いものである。しか
し、本発明者らのその後の研究によると、Tiの
一部をZrで置換すると、解離平衡圧を自由に調
整できるものの、Zr置換量とともにプラトー部
における平坦性が著しく損なわれ、更にFe量が
増すにつれ、活性化が著しく困難になることがわ
かつた。 また、水素吸収・放出量が多く、プラトー部に
おける平坦性の優れた合金として、特願昭54−
68702号公報に記載されているTi−Mn系合金が
挙げられるが、この合金はヒステリシスが大き
く、ヒートポンプへの適用を考えたとき、性能の
低下につながるなどの欠点を有している。 従つて、本発明の目的は前述の特願昭60−
44510号公報及び特願昭61−142748号公報に記載
されているチタン−ジルコニウム−クロム−鉄系
合金のプラトー部における平坦性及び特願昭54−
68702号公報に記載されているチタン−マンガン
系合金のヒステリシス特性を改善し、且つ生成・
解離平衡圧を幅広い温度範囲で選定可能な、より
実用性の高い水素吸蔵合金を提供するにある。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明者らは、上述のTi−Zr−Cr−Fe合金あ
るいはTi−Mn系合金の欠点を改善し、実用化を
促進すべく種々の研究を重ねた結果、Ti−Cr合
金のTiの一部をZrで、Crの一部をFe及びMnで
置換し、更に（Cr＋Fe＋Mn）に対する（Ti＋
Zr）の原子比を若干変化させ、また、銅（Cu）
を少量添加することにより、上述の問題を解決で
きることを見出し、本発明を完成するに至つた。 すなわち、本発明は水素と反応して金属水素化
物を形成する水素吸蔵合金において、水素吸蔵合
金が一般式 （Ti1-yZry）xCr2-z-uFezMnuCuw （式中、ｘ、ｙ、ｚ、ｕ、ｗはそれぞれ0.8＜ｘ
≦1.4、０＜ｙ＜1.0、０＜ｚ≦1.5、０＜ｕ≦0.4
及び０＜ｗ≦0.2である） で示される組成からなることを特徴とする水素吸
蔵合金（チタン−ジルコニウム−クロム−鉄−マ
ンガン−銅６元系水素吸蔵合金）にある。 ［作用］ 上述の一般式で表されるTi−Zr−Cr−Fe−
Mn−Cu6元系水素吸蔵合金はTi−Zr−Cr−Feあ
るいはTi−Mn系合金の有する欠点を著しく改善
し、水素吸蔵合金として極めて優れた実用価値の
高いものである。 上述の一般式におけるｘ、ｙ、ｚ、ｕ及びｗの
原子数限定理由を以下に記載する。すなわち、 （Ti1-yZry）xCr2-z-uFezMnuCuwで示されるよう
にTi−Cr合金中の一部をFeで置換することによ
り、CrあるいはMnよりコストの安いフエロクロ
ム（FeCr）、フエロマンガン（FeMn）を用いる
ことができ、TiCrに比べ大幅に材料コストを低
下させることができる。更に、Feによる置換は
材料費を低減するばかりでなく、水素吸蔵量及び
プラトー部での水素吸収・放出量の増大にも大き
く寄与する。しかし、Fe量が増すにつれ、活性
化処理が徐々に困難となり、特に、ｚが1.5を超
えると、活性化温度が著しく上昇し、実用的では
なくなる。次に、Tiの一部をZrで置換すること
によりｙの値が０＜ｙ＜１の範囲内で水素吸収・
放出量及びヒステリシスを損なうことなく水素化
仏生成・解離平衡圧を自由に調整できるようにな
る。しかし、一方でZr置換量とともにプラトー
部の平坦性が著しく損なわれる。そこでCrの一
部をFe及びMnで同時に置換することにより、Ti
の一部をZrで置換した結果生じたプラトー部の
傾きの増大を著しく改善できる。すなわち、Cr
の一部をFe及びMnで同時に置換することによ
り、置換量とともにプラトー部の傾きは低下する
傾向を示す。しかし、第２図に示すようにMn量
すなわちｕが増すとともにヒステリシスが増大す
る。従つて、Mn量すなわちｕが0.4を超えると、
実用的水素吸蔵合金として許容できないものとな
る。 また、第３図に示すように銅（Cu）の少量の
添加はヒステリシス及びプラトー部の平坦性を改
善する効果のあることが認められた。しかし、
Cu量を増加するにつれ、水素吸蔵量の低下が生
ずることからCu量すなわちｗは0.2以下でなけれ
ばならない。 （Cr＋Fe＋Mn）に対する（Ti＋Zr）の原子
比すなわちｘの値が小さくなると、それに伴つて
プラトー性が徐々に改善されるが、逆に水素吸蔵
量が減少する。それ故、ｘの値が0.8以下では水
素吸蔵量の低下が著しく、また、ｘの値が1.4を
超える場合にはプラトー部の傾きが著しく、実用
価値の低いものとなる。 従つて、上述の一般式中のｘ、ｙ、ｚ、ｕ及び
ｗの値がそれぞれ0.8＜ｘ≦1.4、０＜ｙ＜1.0、０
＜ｚ≦1.5、０＜ｕ≦0.4及び０＜ｗ≦0.2の範囲に
ある場合には、水素吸蔵特性が最も優れている。 ［実施例］ 以下に実施例を挙げ、本発明の水素吸蔵合金を
更に説明する。 実施例 市販のスポンジチタン、スポンジジルコニウ
ム、Cr純度約60％のフエロクロム合金、Mn純度
約75％のフエロマンガン及び純Cuを用いて下記
の第１表に示す如き組成となるように分取した。
上記フエロクロム及びフエロマンガンを用いて調
合できない組成のものについては、電解鉄、電解
マンガン及び電解クロムを添加することによつて
調合した。 第１表の組成を有する調合品をそれぞれArガ
ス雰囲気中でアーク溶解にて溶製し、大気中で
100〜200メツシユに粉砕した。 得られた合金５ｇをそれぞれ水素吸収・放出量
測定装置内のステンレス鋼製反応容器に封入し、
減圧下20℃で脱ガス処理を行なつた。次に、20℃
にて、純度99.99999％の水素を導入し、水素圧を
40Kgｆ／cm2に保持すると、本発明材はいずれも数
分で水素の吸収が起こつた。更に、反応容器を−
40℃まで降下させ、吸収が安定になるまで保持し
た。水素吸収が完了後、80℃まで温度を上昇さ
せ、脱ガス処理を行ない、活性化処理を完了させ
た。 次に、温度を−40℃まで降下し、水素圧40Kg
ｆ／cm2まで水素を吸収させた。吸収完了後、温度
を80℃まで上昇させ、脱ガス処理を行ない、水素
を放出させた。以上の水素吸収・放出処理を10回
程度反復した後、所定の温度にて水素吸収量及び
放出量を測定し、圧力−組成−等温線図を作成し
た。 第１表は圧力−組成−等温線図から得られた、
プラトー部における水素吸・放出量△（Ｈ／Ｍ）
（Ｈ／Ｍ）＝金属原子に対する水素原子数比）、プ
ラトー因子［△lnP／△（Ｈ／Ｍ）］及びヒステ
リシス因子（△lnP）を併記する。
【表】
上述の第１表から明らかなように、Mn及びCu
を添加した本発明材(B)である。Ti0.7Zr0.3Cr1.2
Fe0.5Mn0.3Cu0.05材は比較材(H)であるTi0.7Zr0.3
Cr1.5Fe0.5に比べ、プラトーの傾きが著しく小さ
くなつている。同様に、Zr0.5及びFe0.3を含有す
る本発明材(D)と比較材(K)の比較においても、Mn
及びCuの添加によりプラトーの傾きが小さくな
つている。 また、本発明の合金は−40℃の低温下において
も、水素の吸収・放出速度が室温におけるCaNi5
の吸収・放出速度に勝るとも劣らない値を示し、
また、金属材料として純Cr及び純Mnより廉価な
フエロクロム（FeCr）及びフエロマンガン
（FeMn）を使用しているために材料コストを低
減することができた。 ［発明の効果］ Ti−CrあるいはTi−Zr−Cr−Fe合金を母合金
とし、TiをZrで、CrをFe及びMnで置換し、更
にCuを少量添加することにより製造した本発明
の水素吸蔵合金は母合金の優れた諸特性、すなわ
ち、 () ヒステリシスが小さい； () 多量の水素吸蔵量を示す； () プラトー部での水素吸収・放出量が多い； () ０℃以下の低温下においても水素の吸収・
放出速度が速い、 等の特性を損なうことなく、更に、次の点を大幅
に改善し、より実用性を向上させることができ
た。すなわち、 () 良好なプラトー領域を示す； () プラトー部の平坦性に優れている； () 材料コストを大幅に低減できる； () 成分比を調整させることにより、水素化物
生成・解離平衡圧を自由に操作できる。
を添加した本発明材(B)である。Ti0.7Zr0.3Cr1.2
Fe0.5Mn0.3Cu0.05材は比較材(H)であるTi0.7Zr0.3
Cr1.5Fe0.5に比べ、プラトーの傾きが著しく小さ
くなつている。同様に、Zr0.5及びFe0.3を含有す
る本発明材(D)と比較材(K)の比較においても、Mn
及びCuの添加によりプラトーの傾きが小さくな
つている。 また、本発明の合金は−40℃の低温下において
も、水素の吸収・放出速度が室温におけるCaNi5
の吸収・放出速度に勝るとも劣らない値を示し、
また、金属材料として純Cr及び純Mnより廉価な
フエロクロム（FeCr）及びフエロマンガン
（FeMn）を使用しているために材料コストを低
減することができた。 ［発明の効果］ Ti−CrあるいはTi−Zr−Cr−Fe合金を母合金
とし、TiをZrで、CrをFe及びMnで置換し、更
にCuを少量添加することにより製造した本発明
の水素吸蔵合金は母合金の優れた諸特性、すなわ
ち、 () ヒステリシスが小さい； () 多量の水素吸蔵量を示す； () プラトー部での水素吸収・放出量が多い； () ０℃以下の低温下においても水素の吸収・
放出速度が速い、 等の特性を損なうことなく、更に、次の点を大幅
に改善し、より実用性を向上させることができ
た。すなわち、 () 良好なプラトー領域を示す； () プラトー部の平坦性に優れている； () 材料コストを大幅に低減できる； () 成分比を調整させることにより、水素化物
生成・解離平衡圧を自由に操作できる。
第１図は本発明材と比較材の圧力−組成−等温
線図であり、第２図はTi−Zr−Cr−Fe−Mn−
Cu6元系合金のヒステリシス因子に及ぼすMn量
の影響を表す図であり、第３図はCuの添加効果
を調べた圧力−組成−等温線図である。
線図であり、第２図はTi−Zr−Cr−Fe−Mn−
Cu6元系合金のヒステリシス因子に及ぼすMn量
の影響を表す図であり、第３図はCuの添加効果
を調べた圧力−組成−等温線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 水素と反応して金属水素化物を形成する水素
吸蔵合金において、水素吸蔵合金が一般式 （Ti1-yZry）xCr2-z-uFezMnuCuw （式中、ｘ、ｙ、ｚ、ｕ、ｗはそれぞれ0.8＜ｘ
≦1.4、０＜ｙ＜1.0、０＜ｚ≦1.5、０＜ｕ≦0.4
及び０＜ｗ≦0.2である） で示される組成からなることを特徴とする水素吸
蔵合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62114840A JPS63282226A (ja) | 1987-05-13 | 1987-05-13 | 水素吸蔵合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62114840A JPS63282226A (ja) | 1987-05-13 | 1987-05-13 | 水素吸蔵合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63282226A JPS63282226A (ja) | 1988-11-18 |
| JPH0465136B2 true JPH0465136B2 (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=14648018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62114840A Granted JPS63282226A (ja) | 1987-05-13 | 1987-05-13 | 水素吸蔵合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63282226A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2803045B1 (fr) * | 1999-12-22 | 2002-10-11 | Cit Alcatel | Fibre optique et cable a fibre optique comprenant au moins un element intermetallique absorbant l'hydrogene |
| KR20010112683A (ko) * | 2000-06-10 | 2001-12-21 | 차승식 | 타이타늄-지르코늄-망간-크롬계의 넌-스토이치오메트리라베스페이스 수소저장합금 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5468702A (en) * | 1977-11-11 | 1979-06-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Material for preserving hydrogen |
| JPS61272340A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 水素吸蔵合金およびその製造方法 |
-
1987
- 1987-05-13 JP JP62114840A patent/JPS63282226A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5468702A (en) * | 1977-11-11 | 1979-06-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Material for preserving hydrogen |
| JPS61272340A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 水素吸蔵合金およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63282226A (ja) | 1988-11-18 |
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Legal Events
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