JPH0464125B2 - - Google Patents
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- JPH0464125B2 JPH0464125B2 JP60238447A JP23844785A JPH0464125B2 JP H0464125 B2 JPH0464125 B2 JP H0464125B2 JP 60238447 A JP60238447 A JP 60238447A JP 23844785 A JP23844785 A JP 23844785A JP H0464125 B2 JPH0464125 B2 JP H0464125B2
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- fluorine resin
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Molding Of Porous Articles (AREA)
- Processes Specially Adapted For Manufacturing Cables (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、絶縁電線あるいは同軸ケーブル等へ
の適用が可能である発泡ふつ素樹脂絶縁被覆の形
成方法に関するものである。 ［従来の技術］ コンピユータおよびその周辺機器をはじめとす
る電子機器の発展に伴い、機器に使用する信号伝
送用の電線・ケーブルに対しても、高性能化、高
信頼化が強く要求されるようになつてきている。
その中でも特に、絶縁被覆が薄く、信号伝送速度
が速く、雑音や漏話がなく、難燃性であるといつ
た事項についての要求が強い。 これらの要求を満足させるには、本質的に難燃
性でしかも電気的特性が良好であるふつ素樹脂が
好適であり、さらにこれを発泡させることが比誘
電率等の電気的特性の向上につながる。 従来、発泡ふつ素樹脂絶縁被覆を形成するため
の種々の方法が提案されており、例えば、特開昭
59−11340号公報においては、発泡剤としてフレ
オンガスを、また、発泡助剤として特定の窒化硼
素を使用することが示されている。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、特開昭59−11340号公報のよう
に発泡剤をふつ素樹脂に含浸させる方法では発泡
度が60％を越えるような高発泡体を得ることは困
難である。 また、ふつ素樹脂の発泡方法においては、各種
要因が互いに影響し合い、発泡剤や発泡助剤の選
定のみでは優れた発泡体を得ることは困難であ
る。特に、絶縁被覆が１mm以下で発泡倍率が60％
以上のものを得る場合には、多数の微細気泡が均
一に分布していることが必要であるが、従来技術
では実現できない状況にある。 本発明は、上記に基いてなされたものであり、
多数の微細気泡を均一に分布させることにより薄
肉で高発泡の絶縁被覆を実現できるふつ素樹脂発
泡絶縁被覆の形成方法の提供を目的とするもので
ある。 ［問題点は解決するための手段］ 本発明は、熱溶融押出可能なふつ素樹脂および
気体または液体発泡剤を押出機に導入し、溶融ふ
つ素樹脂中に発泡剤を均一に分散させてから導体
外周に押出被覆して発泡ふつ素樹脂絶縁被覆を形
成する方法において、上記ふつ素樹脂として380
℃における臨界剪断速度が10〜80sec-1の範囲に
あるテトラフルオロエチレン−バーフロロアルキ
ルビニルエーテル共重合体（以下「PFA」とい
う）を用い、気体または液体発泡剤は押出機途中
で注入することを特徴とするものである。 本発明において、熱溶融押出可能なふつ素樹脂
としてPFAを使用するが、ここで使用される
PFAは380℃における臨界剪断速度が10〜80sec-1
のものである。臨界剪断速度が10sec-1未満では
発泡度が60％以上の高発泡化が困難であり、
80sec-1を越えると個々の気泡が大きくなりすぎ
るため多数の微細気泡を均一に分布させることが
困難であると共に耐亀裂性が低下する傾向にあ
る。 本発明において、臨界剪断速度は次のようにし
て測定されるものである。 フローテスタを用い、ポリマを測定温度に加熱
溶融させ、さらに剪断応力をかけて半径ｒ（mm）
の穴をもつダイスから押出し、流れるポリマの体
積流速Ｑ（mm3／sec）を測定する。このときの見
掛けの剪断速度4Q／πr3を剪断速度として算出す
る。剪断速度がある値以上になると流れ出るポリ
マの表面が荒れてくる。表面が荒れ始める境界の
剪断速度を臨界剪断速度とする。なお、ダイスは
半径0.25mm、ランド長1.0mmのものを用いた。臨
界剪断速度を測定する温度を380℃としたのは、
この温度がPFAの代表的成形温度であるからで
ある。 本発明において使用する発泡剤は常態で気体ま
たは液体のものであり、チツソ、ヘリウム、ネオ
ン、アルゴン等の不活性ガス、プロパン、ブタ
ン、ヘキサン、ペンタン等の炭化水素、ジクロロ
ジフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタ
ン、モノクロロジフルオロメタン、トリクロロモ
ノフルオロメタン、トリクロロトリフルオロメタ
ン等のハロゲン化ふつ化炭化水素といつたものが
あげられる。 発泡剤は、押出機途中で溶融したふつ素樹脂中
に注入される方法が採用され、これによつて高発
泡化が可能となる。 本発明においては、気泡径の調整および均一な
気泡の形成を容易とするために発泡核剤を使用す
ることも可能であり、この代表的なものとして窒
化硼素があげられる。 ［実施例］ 380℃における臨界剪断速度が５，20，75，100
の４種類のPFAを用い、各PFA100重量部に対し
て窒化硼素を0.5重量部配合し、これを押出機の
ホツパーから供給し、押出機の中間部でフレオン
115（デユポン社商品名）を５〜６Kg／cm2Ｇの圧力
でもつて注入し、外径0.2mmφの導体外周に押出
被覆し、厚さ0.3mmの発泡絶縁被覆を形成した。 なお、押出条件は、20mm押出機を用い、Ｌ／Ｄ
＝25、圧縮比＝2.5、供給部の溝深さ＝2.5mm、計
量部の溝深さ＝1.0mm、スクリユウ回転数＝
4rpm、シリンダ各部の設定温度＝400℃、クロス
ヘツド設定温度＝370℃、ダイス設定温度＝320℃
であつた。 かくして作製した発泡電線について、発泡度、
発泡状態、耐亀裂性について評価した結果を第１
表に示す。 なお、発泡状態は電線を輪切りにした断面を顕
微鏡で観察して評価した。また、耐亀裂性は、電
線を自己径に５回巻付け、260℃で２時間加熱と
常温で２時間放置のサイクルを３回繰り返した後
の発泡絶縁被覆の亀裂の有無を観察して評価し
た。
の適用が可能である発泡ふつ素樹脂絶縁被覆の形
成方法に関するものである。 ［従来の技術］ コンピユータおよびその周辺機器をはじめとす
る電子機器の発展に伴い、機器に使用する信号伝
送用の電線・ケーブルに対しても、高性能化、高
信頼化が強く要求されるようになつてきている。
その中でも特に、絶縁被覆が薄く、信号伝送速度
が速く、雑音や漏話がなく、難燃性であるといつ
た事項についての要求が強い。 これらの要求を満足させるには、本質的に難燃
性でしかも電気的特性が良好であるふつ素樹脂が
好適であり、さらにこれを発泡させることが比誘
電率等の電気的特性の向上につながる。 従来、発泡ふつ素樹脂絶縁被覆を形成するため
の種々の方法が提案されており、例えば、特開昭
59−11340号公報においては、発泡剤としてフレ
オンガスを、また、発泡助剤として特定の窒化硼
素を使用することが示されている。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、特開昭59−11340号公報のよう
に発泡剤をふつ素樹脂に含浸させる方法では発泡
度が60％を越えるような高発泡体を得ることは困
難である。 また、ふつ素樹脂の発泡方法においては、各種
要因が互いに影響し合い、発泡剤や発泡助剤の選
定のみでは優れた発泡体を得ることは困難であ
る。特に、絶縁被覆が１mm以下で発泡倍率が60％
以上のものを得る場合には、多数の微細気泡が均
一に分布していることが必要であるが、従来技術
では実現できない状況にある。 本発明は、上記に基いてなされたものであり、
多数の微細気泡を均一に分布させることにより薄
肉で高発泡の絶縁被覆を実現できるふつ素樹脂発
泡絶縁被覆の形成方法の提供を目的とするもので
ある。 ［問題点は解決するための手段］ 本発明は、熱溶融押出可能なふつ素樹脂および
気体または液体発泡剤を押出機に導入し、溶融ふ
つ素樹脂中に発泡剤を均一に分散させてから導体
外周に押出被覆して発泡ふつ素樹脂絶縁被覆を形
成する方法において、上記ふつ素樹脂として380
℃における臨界剪断速度が10〜80sec-1の範囲に
あるテトラフルオロエチレン−バーフロロアルキ
ルビニルエーテル共重合体（以下「PFA」とい
う）を用い、気体または液体発泡剤は押出機途中
で注入することを特徴とするものである。 本発明において、熱溶融押出可能なふつ素樹脂
としてPFAを使用するが、ここで使用される
PFAは380℃における臨界剪断速度が10〜80sec-1
のものである。臨界剪断速度が10sec-1未満では
発泡度が60％以上の高発泡化が困難であり、
80sec-1を越えると個々の気泡が大きくなりすぎ
るため多数の微細気泡を均一に分布させることが
困難であると共に耐亀裂性が低下する傾向にあ
る。 本発明において、臨界剪断速度は次のようにし
て測定されるものである。 フローテスタを用い、ポリマを測定温度に加熱
溶融させ、さらに剪断応力をかけて半径ｒ（mm）
の穴をもつダイスから押出し、流れるポリマの体
積流速Ｑ（mm3／sec）を測定する。このときの見
掛けの剪断速度4Q／πr3を剪断速度として算出す
る。剪断速度がある値以上になると流れ出るポリ
マの表面が荒れてくる。表面が荒れ始める境界の
剪断速度を臨界剪断速度とする。なお、ダイスは
半径0.25mm、ランド長1.0mmのものを用いた。臨
界剪断速度を測定する温度を380℃としたのは、
この温度がPFAの代表的成形温度であるからで
ある。 本発明において使用する発泡剤は常態で気体ま
たは液体のものであり、チツソ、ヘリウム、ネオ
ン、アルゴン等の不活性ガス、プロパン、ブタ
ン、ヘキサン、ペンタン等の炭化水素、ジクロロ
ジフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタ
ン、モノクロロジフルオロメタン、トリクロロモ
ノフルオロメタン、トリクロロトリフルオロメタ
ン等のハロゲン化ふつ化炭化水素といつたものが
あげられる。 発泡剤は、押出機途中で溶融したふつ素樹脂中
に注入される方法が採用され、これによつて高発
泡化が可能となる。 本発明においては、気泡径の調整および均一な
気泡の形成を容易とするために発泡核剤を使用す
ることも可能であり、この代表的なものとして窒
化硼素があげられる。 ［実施例］ 380℃における臨界剪断速度が５，20，75，100
の４種類のPFAを用い、各PFA100重量部に対し
て窒化硼素を0.5重量部配合し、これを押出機の
ホツパーから供給し、押出機の中間部でフレオン
115（デユポン社商品名）を５〜６Kg／cm2Ｇの圧力
でもつて注入し、外径0.2mmφの導体外周に押出
被覆し、厚さ0.3mmの発泡絶縁被覆を形成した。 なお、押出条件は、20mm押出機を用い、Ｌ／Ｄ
＝25、圧縮比＝2.5、供給部の溝深さ＝2.5mm、計
量部の溝深さ＝1.0mm、スクリユウ回転数＝
4rpm、シリンダ各部の設定温度＝400℃、クロス
ヘツド設定温度＝370℃、ダイス設定温度＝320℃
であつた。 かくして作製した発泡電線について、発泡度、
発泡状態、耐亀裂性について評価した結果を第１
表に示す。 なお、発泡状態は電線を輪切りにした断面を顕
微鏡で観察して評価した。また、耐亀裂性は、電
線を自己径に５回巻付け、260℃で２時間加熱と
常温で２時間放置のサイクルを３回繰り返した後
の発泡絶縁被覆の亀裂の有無を観察して評価し
た。
【表】
第１表から明らかな通り380℃での臨界剪断速
度が本発明の範囲にあるPFAを使用した実施例
１，２では、発泡度が60％以上の高発泡体が得ら
れ、しかも発泡状態および耐亀裂性も良好であ
る。 これに対し、380℃での臨界剪断速度が本発明
の範囲を外れる比較例１では微細気泡が均一に分
布するものの気泡径が小さすぎて高発泡にするこ
とは不可能であり、比較例２では高発泡にするこ
とは可能であるが１つ１つの気泡が大きすぎ、ま
た耐亀裂性が悪い。 ［発明の効果］ 以上説明してきた通り、本発明によれば多数の
微細気泡を均一に分布させることができ、薄肉で
高発泡の絶縁被覆を実現できるようになる。
度が本発明の範囲にあるPFAを使用した実施例
１，２では、発泡度が60％以上の高発泡体が得ら
れ、しかも発泡状態および耐亀裂性も良好であ
る。 これに対し、380℃での臨界剪断速度が本発明
の範囲を外れる比較例１では微細気泡が均一に分
布するものの気泡径が小さすぎて高発泡にするこ
とは不可能であり、比較例２では高発泡にするこ
とは可能であるが１つ１つの気泡が大きすぎ、ま
た耐亀裂性が悪い。 ［発明の効果］ 以上説明してきた通り、本発明によれば多数の
微細気泡を均一に分布させることができ、薄肉で
高発泡の絶縁被覆を実現できるようになる。
Claims (1)
- １ 熱溶融押出可能なふつ素樹脂および気体また
は液体発泡剤を押出機に導入し、溶融ふつ素樹脂
中に発泡剤を均一に分散させてから導体外周に押
出被覆して発泡ふつ素樹脂絶縁被覆を形成する方
法において、上記ふつ素樹脂として380℃におけ
る臨界剪断速度が10〜80sec-1の範囲にあるテト
ラフルオロエチレン−バーフロロアルキルビニル
エーテル共重合体を用い、気体または液体発泡剤
は押出機途中で注入することを特徴とする発泡ふ
つ素樹脂絶縁被覆の形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60238447A JPS6298507A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 発泡ふつ素樹脂絶縁被覆の形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60238447A JPS6298507A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 発泡ふつ素樹脂絶縁被覆の形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6298507A JPS6298507A (ja) | 1987-05-08 |
| JPH0464125B2 true JPH0464125B2 (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=17030354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60238447A Granted JPS6298507A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 発泡ふつ素樹脂絶縁被覆の形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6298507A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0290418A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-03-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 発泡絶縁電線 |
| KR950003343Y1 (ko) * | 1991-07-25 | 1995-04-27 | 요시다 다다오 | 벨트 조임용 버클 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5911340A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-20 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ふつ素樹脂発泡体の製造方法 |
-
1985
- 1985-10-24 JP JP60238447A patent/JPS6298507A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5911340A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-20 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ふつ素樹脂発泡体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6298507A (ja) | 1987-05-08 |
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