JPH0454514B2

JPH0454514B2 -

Info

Publication number: JPH0454514B2
Application number: JP27419385A
Authority: JP
Inventors: Yoshiaki Harada; Hiroyuki Matsura; Yasushi Doi
Original assignee: Osaka Gas Co Ltd
Current assignee: Osaka Gas Co Ltd
Priority date: 1985-12-04
Filing date: 1985-12-04
Publication date: 1992-08-31
Also published as: JPS62132591A

Description

【発明の詳細な説明】

産業上の利用分野本発明は、懸濁物、アンモニア及びCOD成分
の２種以上を含む廃水を湿式酸化処理方法に関す
る。従来の技術とその問題点近年、水質保全の観点から化学的酸素要求物質
（本願明細書においてはCOD成分という）のみな
らず、窒素成分（特にアンモニア態窒素）の除去
も重要視されつつある。本発明者らは、この様な
現状に鑑みて種々実験及び研究を重ねた結果、廃
水中のCOD成分とアンモニアを同時に分解除去
し得る実用的な処理技術を確立した（特公昭59−
19757号、特公昭57−42391号、特公昭59−29317
号、特公昭57−33320号等）。しかしながら、処理
廃水中に500乃至数万ppm程度の高濃度の懸濁物
（以下SSという）が含まれている場合には、未分
解のSSが廃水処理装置を構成する機器類に付着
して、例えば熱交換表面における伝熱係数の低
下、反応器内に充填した触媒表面への付着による
圧力損失の増加及び触媒活性低下等を生じる傾向
が認められるので、SSの濃度、組成等によつて
は、その全部又は一部を処理に先立つて除去する
必要がある。一方、現在一般に広く採用されている生物処理
法により高濃度のSSを含有する廃水を処理する
場合には、SSの大部分を予め取り除いた後処理
を行なうか、又は予め取り除くことなく処理した
後余剰汚泥として系外に取り出し、焼却、溶融、
埋立て、海洋投棄、肥料化等を行なつている。し
かしながら、各下水処理場からの発生分も含め
て、廃水処理に伴う汚泥の発生量は、毎年増加の
一途をたどつている。従つて、汚泥の発生量及び
処分量をできるだけ減少させる方策や、絶え間な
く発生する汚泥を経済的に処理し得る恒久的処分
方法の確立が切望されている。問題点を解決するための手段本発明者は、技術の現状に鑑みて上記の先願発
明を更に改良して高濃度SSをも同時に分解し得
る廃水処理方法を完成すべく、引続き鋭意研究を
重ねた結果、触媒の不存在下に行なう液相酸化工
程と特定の触媒の存在下に行なう液相酸化工程と
を組合せることにより、その目的を達成し得るこ
とを見出し、本発明を完成するに至つた。即ち、本発明は、以下の２つの廃水処理方法を
提供するものである。懸濁物、アンモニア及びCOD成分の２種以
上を含む廃水を湿式酸化処理するに際し、 () ハニカム構造体の存在下且つ酸素含有ガ
スの存在下に廃水を液相酸化する工程、及び () ハニカム構造の担体上に鉄、コバルト、
ニツケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウ
ム、イリジウム、白金、銅、金及びタングス
テン並びにこれ等金属の水に不溶性又は難溶
性の化合物の少なくとも１種を担持した触媒
体の存在下且つ酸素含有ガスの存在下に上記
工程（）からの処理水を液相酸化する工程を備えたことを特徴とする廃水の湿式酸化処理
方法（以下この方法を本願発明という）。懸濁物、アンモニア及びCOD成分の２種以
上を含む廃水を湿式酸化処理するに際し、 () ハニカム構造体の存在下且つ酸素含有ガ
スの存在下に廃水を液相酸化する工程、 () ハニカム構造の担体上に鉄、コバルト、
ニツケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウ
ム、イリジウム、白金、銅、金及びタングス
テン並びにこれ等金属の水に不溶性又は難溶
性の化合物の少なくとも１種を担持した触媒
体の存在下且つ酸素含有ガスの存在下に上記
工程（）からの処理水を液相酸化する工
程、及び () 粒状担体上に鉄、コバルト、ニツケル、
ルテニウム、ロジウム、パラジウム、イリジ
ウム、白金、銅、金及びタングステン並びに
これ等金属の水に不溶性又は難溶性の化合物
の少なくとも１種を担持した触媒体の存在下
且つ酸素含有ガスの存在下に上記工程（）
からの処理水を液相酸化する工程を備えたことを特徴とする廃水の湿式酸化処理
方法（以下この方法を本願発明という）。なお、本発明において、廃水に含まれるアンモ
ニウムとは、水中解離によりアンモニウムイオン
を形成し得るアンモニウム化合物をも包含するも
のである。又、COD成分は、フエノール、シア
ン化物、チオシアン化物、油分、チオ硫酸、亜硫
酸、硫化物、亜硝酸、有機塩素化合物（トリクロ
ロエチレン、テトラクロロエチレン、トリクロロ
エタン、塩化メチレン等）等をも包含する。更に
又、懸濁物（SS）とは、JIS Ｋ 0102に規定さ
れた物質及び日本水道協会による下水試験方法に
定められた浮遊物並びにその他の固形で可燃性の
物質（硫黄等）をいう。本発明方法は、上記の各成分（アンモニア、
COD成分及びSS）の２種又は３種を含む廃水の
処理に好適である。この様な廃水の具体例として
は、下水汚泥、下水汚泥濃縮水、し尿、脱硫・脱
シアン廃液、石炭のガス化・液化排水、重質油類
ガス化排水、食品工場排水、アルコール製造工場
排水、化学工場排水等が挙げられるが、これ等に
限定されるものではない。本願発明の第一工程（以下−（）工程と
する）では、触媒を使用することなく、ハニカム
構造体の存在下且つ酸素含有ガスの存在下に廃水
を液相酸化する。ハニカム構造体としては、開口
部が四角形、五角形、六角形、円形等の任意の形
状のものを使用することができる。単位容量当り
の面積、開口率等も特に限定されないが、通常単
位容量当りの面積200〜800m²／m³程度、開口率40
〜80％程度のものを使用する。ハニカム構造体の
材質としては、チタニア、ジルコニア等が例示さ
れる。本工程で使用する酸素含有ガスとしては、
空気、酸素富化ガス、酸素、更にはシアン化水
素、硫化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫
黄化合物、窒素酸化物、炭化水素等の１種又は２
種以上を含有する酸素含有廃ガス等が挙げられ
る。これ等ガスの供給量は、廃水中（又は廃水及
び廃ガス中）のSS、アンモニア及びCOD成分の
全量を窒素、炭酸ガス、水等にまで酸化分解する
に必要な理論酸素量の１〜1.5倍量、より好まし
くは1.05〜1.2倍量の酸素が供給される様にする
のが良い。酸素含有廃ガスを酸素源とする場合に
は、ガス中の有害成分も同時に処理し得るという
利点が得られる。酸素含有廃ガスを使用する場合
に酸素の絶対量が不足であれば、空気、酸素富化
空気又は酸素により不足量を補うのが良い。な
お、酸素含有ガスは、−（）工程に供給され
る廃水に対して全量供給する必要はなく、−
（）工程と次工程とに分散して供給しても良い。
例えば、−（）工程においては、通常SSの10
〜70％程度、COD成分の10〜60％程度及びアン
モニアの０〜15％程度が分解されるので、理論酸
素量の0.4〜0.7倍量に相当する酸素含有ガスを供
給し、残余を次工程で供給しても良い。−（）
工程における反応時の温度は、通常100〜370℃、
より好ましくは200〜300℃程度である。反応時の
温度が高い程、供給ガス中の酸素分率が高い程、
また操作圧力が高い程、被処理成分の分解率が高
くなり、反応器内での廃水滞留時間が短縮され且
つ次工程での反応条件が緩和されるが、反面にお
いて設備費が大となるので、廃水の種類、次工程
における反応条件との兼ね合い、要求される処理
の程度、全体としての運転費及び設備費等を総合
的に考慮して定めれば良い。反応時の圧力は、所
定の反応温度において廃水が液相を保つ最低限の
圧力以上であれば良い。次いで、本発明の第二工程（以下−（）
工程とする）では、−（）工程からの処理水
をハニカム構造の担体上に担持された触媒の存在
下に再度液相酸化する。ハニカム構造担体として
は−（）工程で使用したハニカム構造体と同
様の形状及び材質のものを使用することができ
る。触媒有効成分としては、鉄、コバルト、ニツ
ケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、イリ
ジウム、白金、銅、金及びタングステン、並びに
これ等の酸化物、更には二塩化ルテニウム、二塩
化白金等の塩化物、硫化ルテニウム、硫化ロジウ
ム等の硫化物等の水に対して不溶性乃至難溶性の
化合物が挙げられ、これ等の１種又は２種以上が
担体上に担持される。担持量は、特に限定されな
いが、通常担体重量の0.05〜25％程度、好ましく
は0.5〜３％程度である。反応塔容積は、液の空
間速度が0.3〜10 １／Hr（空塔基準）程度、より
好ましくは0.5〜４１／Hr（空塔基準）程度と
なる様にするのが良い。前述の如く、−（）
工程において必要酸素の全量が廃水に供給される
場合には、−（）工程では酸素含有ガスの供
給を行なう必要はなく、−（）工程において
全必要酸素量の一部のみが供給される場合にの
み、残余の酸素量に相当する酸素含有ガスの供給
を行なう。−（）工程における反応温度は、
通常100〜370℃程度、より好ましくは200〜300℃
程度とする。反応時の圧力は、やはり所定の反応
温度において廃水が液相を保ち得る最低圧力以上
とすれば良い。かくして、−（）工程では酸
化分解されなかつた残余のSS、COD成分及びア
ンモニアが実質上分解される。 −（）工程で得られた処理水中に硫酸ソー
ダ等の分解生成物が含まれていて、再利用のため
に脱塩を必要とする場合には、第三工程−（）
工程とする）として、−（）工程からの加圧
状態の処理水を直接或いは減圧した後逆浸透圧装
置に送り、浄水と濃縮水とに分離する。浄水は、
例えば工場用水等の各種の目的に再利用すること
が出来、又、濃縮水は廃水原水に混合して再度本
発明による処理に供したり、濃縮水から硫酸ソー
ダ等の有用物を回収したりすることが出来る。本発明の第一工程（以下−（）工程とす
る）は−（）工程と同様の条件でハニカム構
造体の存在下且つ酸素含有ガスの存在下に廃水の
液相酸化を行なう。本願発明の第二工程（以下−（）工程と
する）において使用する触媒体は、−（）工
程で使用する触媒体と同様である。但し、本願発
明では、引続き次工程において粒状触媒の存在
下に再度液相酸化を行なうので、−（）工程
における反応条件は、−（）工程よりも温和
なものとすることができる。−（）工程にお
ける反応温度は、通常100〜300℃程度、より好ま
しくは200〜290℃程度であり、圧力は、所定の反
応温度において−（）工程からの処理水が液
相を保持し得る最低圧力以上であれば良い。−
（）工程に送られる廃水に対し酸素含有ガスの
一部のみを供給する場合には、残余の酸素量に相
当する酸素含有ガスを−（）工程で供給する
か又は−（）工程と次工程に分けて供給する。
後者の場合には、理論必要酸素量の0.3〜0.7倍量
に相当する酸素含有気体を−（）工程で供給
し、その残余を次工程で供給すれば良い。本願発明の第三工程（以下−（）工程と
する）では、−（）工程からの処理水を粒状
担体上に担持された触媒の存在下且つ酸素含有ガ
スの存在下に更に液相酸化処理する。反応温度
は、通常100〜300℃程度、より好ましくは200〜
290℃程度である。触媒有効成分としては、−
（）工程における触媒有効成分と同様なものを
使用することができる。触媒有効成分は、常法に
従つて、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、
チタニア、ジルコニア、活性炭等の粒状担体或い
はニツケル、ニツケル−クロム、ニツケル−クロ
ム−アルミニウム、ニツケル−クロム−鉄等の金
属多孔粒状担体等に担持させた状態で使用する。
尚、本願において“粒状”とは、球状、ペレツト
状、円柱状、破砕片状、粉末状等の種々の形状の
ものを包含する。触媒有効成分の担持量は、担体
重量の通常0.05〜25％程度、より好ましくは0.5
〜３％程度である。反応装置は、固定床形式のも
のを使用し、その容積は、液の空間速度が0.5〜
10 １／Hr（空塔基準）、より好ましくは１〜４
１／Hr（空塔基準）となる様にするのが良い。 −（）工程で得られた加圧状態の処理水は、
必要ならば、前記と同様にして更に浸透圧装置に
送られ、浄水と濃縮水とに分離される（これを
−（）工程とする）。−（）工程は、−
（）工程と同様にして行なうことができる。尚、本発明及びの各工程においては、処理
水のPHが８〜11.5程度、より好ましくは９〜11程
度の範囲で特に液相酸化が良好に進行するので、
廃水の種類によつては、例えば水酸化ナトリウ
ム、炭酸ナトリウム、水酸化カルシウム等のアル
カリ性物質により予め廃水のPH調整を行なつた
り、又−（）工程、−（）工程及び−
（）での処理水に同様のアルカリ物質を添加し
てそのPH調整を行なうことが好ましい。又、各工
程に供される廃水又は処理水の当初のPHが８〜
11.5程度であつても、反応の進行に伴つて液のPH
が大巾に低下し、有害成分の分解率が低下して触
媒必要量が増大したり、触媒の消耗若しくは劣化
が促進されたり、或いは酸性液による反応器、配
管、熱交換器等の損傷が大となつたりすることが
ある。従つて、反応系中の液のPHが常に約５以上
となる様に、且−（）工程及び−（）出口
での液のPHが約５〜８となるように反応系に適宜
上記と同様のアルカリ物質を添加することが望ま
しい。以下添附図面を参照しつつ本発明を更に詳細に
説明する。第１図は、本願発明の実施の一例を示すフロ
ーチヤートである。SS、アンモニア及びCOD成
分を含む廃水は、廃水貯槽１からポンプ３により
ライン５を経て圧送され、圧縮機７により昇圧さ
れてライン９から圧送される酸素含有ガスと混合
された後、ライン１１、熱交換器１３を経てライ
ン１５に至る。廃水は、熱交換器１３における熱
交換により所定温度以上となつている場合には、
ライン１７及び１９を経て第１の反応ゾーン２１
に送給され、所定温度に達していない場合には、
ライン２３、加熱炉２５、ライン２７及びライン
１９を経て反応ゾーン２１に送給される。廃水に
は、必要に応じ、通常水溶液の形態で、アルカリ
物質がアルカリ物質貯槽２９、ライン３１、ポン
プ３３、ライン３５及びライン３７を経て、添加
される。第１の反応ゾーン２１内では、触媒を使
用することなく、ハニカム構造体の存在下且つ酸
素含有ガスの存在下に廃水の液相酸化が行なわれ
る。第１の反応ゾーン２１からの処理水は、ハニカ
ム構造の担体上に触媒有効成分を担持させた触媒
体を充填する第２の反応ゾーン３９に送られ、こ
こで再度液相酸化に供される。第１の反応ゾーン
２１からの処理水には、圧縮機７からの酸素含有
ガスをライン４１を経て供給しても良く、また貯
槽２９からのアルカリ物質をライン３１、ポンプ
３３、ライン３５及びライン４３を経て添加して
も良い。尚、アルカリ物質は、第１の反応ゾーン
２１及び第２の反応ゾーン３９の適宜の位置（図
示せず）に供給しても良い。第２の反応ゾーン３９において液相酸化された
処理水は、ライン４５を経て熱交換器１３に入
り、ここで未処理の廃水に熱エネルギーを与えた
後、ライン４７を経て冷却器４９に入り、冷却さ
れる。冷却器４９を出た処理水は、ライン５１を
経て気液分離器５３においてライン５５からの気
体とライン５７からの液体とに分離される。ライ
ン５７からの液体は、そのまま或いは減圧された
後逆浸透装置５９に入り、ライン６１からの清澄
水とライン６３からの濃縮水とに分離される。濃
縮水は、ライン６３から廃水貯槽１に返送され
る。第２図は、本願発明の実施の一例を示すフロ
ーチヤートである。第２図において、第１図にお
けると同一の機構は、同一番号で示されている。
廃水貯槽１からの廃水は、第１の熱交換器１３及
び第２の熱交換器６５により加熱され、ライン６
７を経て、加熱炉２５において更に加熱され或い
は加熱されることなく、第１の反応ゾーン６９に
入る。第１の反応ゾーン６９においてハニカム構
造体の存在下に液相酸化された処理水は、第２の
反応ゾーン７１においてハニカム構造の触媒体の
存在下に液相酸化され、次いで第３の反応ゾーン
７３内で粒状触媒体の存在下に更に液相酸化され
る。第３の反応ゾーン７３を出た処理水は、ライ
ン７５を経て気液分離器５３により、ライン７７
からの気体とライン７９からの液体とに分離され
る。ライン７７からの気体は、熱交換器１３にお
いて廃水に熱エネルギーを与えた後、ライン８１
から系外に放出される。一方、ライン７９からの
液体は、第２の熱交換器６５において廃水を更に
加熱した後、ライン８３を経て冷却器４９に入
り、冷却された後、ライン８５を経て加圧状態の
まま或いは減圧されて逆浸透装置５９に入り、ラ
イン６１からの清澄水とライン６３からの濃縮水
とに分離される。なお、第１図に示すフローにおいては、第１及
び第２の反応ゾーンを単一の反応塔中に設けた例
を示したが、第１及び第２の反応ゾーンを独立し
て設けることも可能である。又、第２図に示すフ
ローにおいても各反応ゾーンを独立させた構成と
することが可能であることは、言うまでもない。また、本願発明において、第１図のライン４
５からの処理水を第２図の気液分離器５３と同様
の気液分離器に送り、以後第２図と同様のフロー
により処理しても良い。また、同様に、本願発明
において、第２図のライン７５からの処理水を
第１図の熱交換器１３と同様の熱交換器に送り、
以後第１図と同様のフローにより処理しても良
い。発明の効果本発明によれば、アンモニア及びCOD成分の
みならず、高濃度の懸濁物を含む廃水を効率良く
処理することができる。また、廃水の脱色、脱臭主び殺菌も同時に行な
われる。実施例以下実施例を示し、本発明の特徴とするところ
をより一層明らかにする。実施例１第１図に示すフローに従つて、本願発明によ
り、生し尿を液相酸化処理した。該生し尿の組成
は、第１表に示す通りであり、スイングデイスク
スクリーン（開口径３mm）により粗大なプラスチ
ツク片、紙片等を除いた。

【表】

【表】 −（）工程：生し尿に20％水酸化ナトリウム溶液を加えてPH
約９に調整した後、空間速度1.0 １／Hr（空塔基
準）及び質量速度2.39t／m²Hrで第１の反応ゾー
ン２１の下部に供給した。一方、空間速度89.8
１／Hr（空塔基準、標準状態換算）で空気を第１
の反応ゾーン２１の下部に供給した。反応ゾーン
２１には、開口形状が正方形（一辺の長さ3.5mm）
であり、セルピツチ4.5mm、開口率59.5％のチタ
ニア製ハニカム構造体が、液空間速度1.0 １／
Hrとなる様に充填されていた。この状態で温度
280℃、圧力90Kg／cm²・Ｇの条件下に上記廃水の
液相酸化処理を行なつた。本工程で得られた処理水の組成を第２表に示
す。

【表】 −（）工程： −（）工程で使用したと同様のチタニアハ
ニカム担体に担体重量の２％ルテニウムを担持さ
せたハニカム触媒体を−（）工程での空塔容
積量と同量となる様に充填した第２の反応ゾーン
３９に上記−（）工程からの処理水を供給し、
20％水酸化ナトリウム水溶液を加えた後、液相酸
化を行なつた。反応温度及び圧力は、−（）
工程と同様とした。本工程で得られた処理水の組成を第３表に示
す。なお、−（）工程で得られた処理水は、水
道水と同様の外観を呈し、完全に脱臭されてい
た。

【表】 −（）工程： −（）工程からの処理水を熱交換器１３及
び冷却器４９により冷却した後、気液分離器５３
に送り、液相側圧力として65Kg／cm²に調整した状
態で、逆浸透装置５９に導いた。かくして、逆浸
透装置５９への給水量100重量部から清澄水85重
量部と濃縮水15重量部とを得た。清澄水の水質を第４表に示す。

【表】濃縮水は、ライン６３を経て廃水貯槽１に返送
した。気液分離器５３からの排気組成は、
NH₃0.01ppm以下、SO_x0.01ppm以下であり、
NO_xは検出されなかつた。高濃度のSSを含む廃水の処理を延べ5000時間
行なつた後にも、触媒体へのSSの析出及び付着
並びに各成分の分解率の低下は認められず、引続
き廃水処理を支障なく行なうことができた。実施例２第２図に示すフローに従つて本願発明によ
り、生し尿を液相酸化処理した。生し尿の組成
は、実施例１の場合と同様であつた。先ず−（）工程及び−（）工程は、反応
温度及び圧力を250℃、70Kg／cm²・Ｇとする以外
は、実施例１の−（）工程及び−（）工程
と同様にして行なつた。 −（）工程及び−（）を合せた触媒充填
量は、実施例１の−（）工程と同じであるが、
−（）工程と−（）の充填比率は１：１で
あり、−（）工程ではパラジウム２重量％を
担持した触媒を又−（）工程ではルテニウム
２重量％を担持した触媒体を使用した。−（）
工程及び−（）工程における反応温度及び圧
力は、250℃、70Kg／cm²・Ｇとした。又−（）工程出口での液のPHが7.5となる様
に、−（）及び−（）工程入口において20
％水酸化ナトリウム水溶液を供給した。各工程出口における水質を第５表に示す。

【表】なお、気液分離器５３からの排気中には、
NH₃、SO_x及びNO_xは検出されなかつた。実施例３〜12 第２図に示すフローに従つて本願発明によ
り、実施例１と同様の生し尿を液相酸化処理し
た。 −（）工程で第６表に示す触媒を使用する
以外は、実施例２と同様とした。−（）工程
及び−（）工程で得られた処理水の水質を第
６表に示す。

【表】

【表】いずれの実施例においても、−（）工程出
口での水質は、実施例２のそれとほぼ同様であつ
た。又、気液分離器５３からの排気中には、NH₃、
SO_x及びNO_xは、検出されなかつた。実施例 13〜22 第２図に示すフローに従つて本願発明によ
り、実施例１と同様の生し尿を液相酸化処理し
た。 −（）、−（）及び−（）工程のいず
れにおいても、温度は280℃、圧力は90Kg／cm²・
Ｇであつた。 −（）工程及び−（）工程で使用する触
媒を変えた以外は、実施例２と同様とした。各工
程で得られた処理水の水質並びに−（）及び
−（）工程で使用した触媒を第７表及び第８
表に示す。

【表】

【表】いずれの実施例においても、気液分離器５３か
らの排気は、NH₃、NO_x及びSO_xを実質的に含ん
でいなかつた。実施例 23 第１図に示すフローに従つて、下記第９表に示
す組成の下水汚泥濃縮液を本願発明により液相
酸化処理した。処理条件は、空気量を理論酸素量
に相当する量の1.2倍量とするとともに−（）
工程での液空間速度を0.67 １／Hrとする以外
は、実施例１と同様とした。

【表】

【表】各工程における処理水の水質を第10表に示す。

【表】

【表】なお、−（）工程出口での処理水中のSSに
つき分析を行なつたところ、98％が不燃物であつ
たので、該処理水を第１図のライン５７の途中に
設けた高圧沈降槽（図示せず）に送り、SSを分
離した後、逆浸透装置５９に送入した。気液分離
器５３からの排気からは、NH₃、NO_x及びSO_xは
検出されなかつた。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は、本発明の実施態様を示す
フローチヤートである。１……廃水貯槽、３……ポンプ、７……圧縮
機、１３……熱交換器、２１……第１の反応ゾー
ン、２５……加熱炉、２９……アルカリ物質貯
槽、３３……ポンプ、３９……第２の反応ゾー
ン、４９……冷却器、５３……気液分離器、５９
……逆浸透装置、６５……第２の熱交換器、６９
……第１の反応ゾーン、７１……第２の反応ゾー
ン、７３……第３の反応ゾーン。

Claims

【特許請求の範囲】１懸濁物、アンモニア及びCOD成分の２種以
上を含む廃水を湿式酸化処理するに際し、 () ハニカム構造体の存在下且つ酸素含有ガス
の存在下に廃水を液相酸化する工程、及び () ハニカム構造の担体上に鉄、コバルト、ニ
ツケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、
イリジウム、白金、銅、金及びタングステン並
びにこれ等金属の水に不溶性又は難溶性の化合
物の少なくとも１種を担持した触媒体の存在下
且つ酸素含有ガスの存在下に上記工程（）か
らの処理水を液相酸化する工程を備えたことを特徴とする廃水湿式酸化処理方
法。２懸濁物、アンモニア及びCOD成分の２種以
上を含む廃水を湿式酸化処理するに際し、 () ハニカム構造体の存在下且つ酸素含有ガス
の存在下に廃水を液相酸化する工程、 () ハニカム構造の担体上に鉄、コバルト、ニ
ツケル、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、
イリジウム、白金、銅、金及びタングステン並
びにこれ等金属の水に不溶性又は難溶性の化合
物の少なくとも１種を担持した触媒体の存在下
且つ酸素含有ガスの存在下に上記工程（）か
らの処理水を液相酸化する工程、及び () 粒状担体上に鉄、コバルト、ニツケル、ル
テニウム、ロジウム、パラジウム、イリジウ
ム、白金、銅、金及びタングステン並びにこれ
等金属の水に不溶性又は難溶性の化合物の少な
くとも１種を担持した触媒体の存在下且つ酸素
含有ガスの存在下に上記工程（）からの処理
水を液相酸化する工程を備えたことを特徴とする廃水の湿式酸化処理方
法。