JPH044505B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、冷凍装置に係り、特に温度の異なる
液化ガスをそれぞれ貯蔵する液化ガス貯蔵手段内
でそれぞれの液化ガスからの蒸発ガスを１つの寒
冷発生手段で発生した寒冷により凝縮、液化させ
る冷凍装置に関するものである。

〔従来の技術〕

従来の装置は、例えば、特開昭59−32758号公
報に記載のように、液体ヘリウムを貯蔵する液体
ヘリウム槽と該液体ヘリウム槽の周りに配置され
た液体窒素を貯蔵する液体窒素槽とをクライオス
タツトに内設し、それぞれの槽内に凝縮器を設
け、ヘリウム冷凍装置をクライオスタツトに取り
付けて構成し、ヘリウム冷凍装置の作動ガスの一
部をヘリウム冷凍装置の発生する寒冷によつて冷
却し、該冷却された作動ガスを凝縮器に循環させ
てそれぞれの凝縮器を冷却することによつて、液
体ヘリウム槽内で蒸発したヘリウムガスと液体窒
素槽内で蒸発した窒素ガスとを、それぞれ凝縮、
液化するようになつていた。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記従来の装置では、液体ヘリウム槽つまり温
度の低い液化ガスが貯蔵される液化ガス貯蔵手段
における冷凍量を減じることなしに液体窒素槽つ
まり温度の高い液化ガスが貯蔵される液化ガス貯
蔵手段での冷凍量のみを調整しようとする認識を
有していない。

液体ヘリウムのように温度の低い液化ガスを凝
縮、液化させるための寒冷を発生する冷凍装置で
は、複数段分けて作動ガスを断熱膨張させ、各段
でできるだけ温度を下げるように構成してある。
このため、液体窒素のように温度の高い液化ガス
槽に設けられた凝縮器を冷却する作動ガスは、該
液化ガスの大気圧における温度よりもかなり低い
ものとなり、温度の高い液化ガスが貯蔵される液
化ガス貯蔵手段における冷凍量に余裕があるもの
となつて、該液化ガス貯蔵手段内は負圧になり、
次のような問題が生じる。

(1) 温度の高い液化ガスが貯蔵される液化ガス貯
蔵手段の密閉機能によつては外部から空気が吸
入され液体酸素が作られる。この液体酸素は、
静電気等により爆発する危険性がある。また、
液化ガス貯蔵手段内が氷で閉塞され、これによ
つて、液化ガス貯蔵手段内の圧力が上昇して該
液化ガス貯蔵手段が破損される危険性がある。

(2) 寒冷発生手段での寒冷によつて温度の高い液
化ガスの温度よりも低く冷却された凝縮器によ
り、初期大気圧状態にある温度の高い液化ガス
は過冷却される。この間、液化ガス貯蔵手段の
熱侵入の他に初期の温度の高い、すなわち、凝
縮器温度よりも高い液化ガスの熱負荷が凝縮手
段に侵入する。このため、液化ガス貯蔵手段で
の温度の高い液化ガスが冷却されて凝縮器温度
とほぼ等しい温度となつて過冷却状態が終了す
るまで、寒冷発生手段に余分な熱負荷が作用し
該寒冷発生手段のクールダウン時間が長くな
る。

本発明の主な目的は、温度の高い液化ガスを貯
蔵する液化ガス貯蔵手段の安全性を確保できる冷
凍装置を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は、温度の異なる液化ガスをそれぞれ
貯蔵する第１および第２の液化ガス貯蔵手段と、
温度の異なるそれぞれの液化ガスからの蒸発ガス
を第１および第２の液化ガス貯蔵手段内で凝縮、
液化させる第１および第２の凝縮手段と、圧縮循
環させられる冷媒の一部を断熱膨張させて寒冷を
発生させる寒冷発生手段と、圧縮循環させられる
冷媒の残りを戻りの冷媒と熱交換させるとともに
寒冷発生手段によつて発生した寒冷によつて冷却
し、冷却段階の温度の異なる該冷媒を第１および
第２の凝縮手段に供給する冷媒供給手段と、温度
の高い側の液化ガスを貯蔵する第１の液化ガス貯
蔵手段内のガス層の圧力を検出する圧力検出手段
と、該手段での検出圧力により第１の液化ガス貯
蔵手段内のガス層の圧力を正圧に調節維持する圧
力調節手段とを具備することにより、達成され
る。

〔作用〕

温度の高い液化ガスを貯蔵する液化ガス貯蔵手
段内のガス層の圧力を圧力検出手段で検出し、該
検出圧力により該液化ガス貯蔵手段内での蒸発ガ
スの凝縮、液化量や該蒸発ガスの発生量を圧力調
節手段で調節する。これにより温度の高い液化ガ
スを貯蔵する液化ガス貯蔵手段のガス層の圧力は
正圧に常に調節維持される。

〔実施例〕

本発明の一実施例を第１図により説明する。

第１図で、クライオスタツト１０には、液体ヘ
リウムを貯蔵する液体ヘリウム槽２０と液体窒素
を貯蔵する液体窒素槽３０とが内設されている。
液体窒素槽３０は、液体ヘリウム槽２０の囲りに
配置されている。クライオスタツト１０内は、真
空に維持されている。液体ヘリウム槽２０には、
液体ヘリウム注入用のサービスポート２１が設け
られ、サービスポート２１には弁２２が設けられ
ている。液体窒素槽３０には、液体窒素注入用の
サービスポート３１が設けられ、ザービスポート
３１には弁３２が設けられている。液体ヘリウム
槽２０内のガス層２３にはコイル管式等の凝縮器
４０が設けられている。液体窒素槽３０内のガス
層３３にはコイル管式等の凝縮器４１が設けられ
ている。寒冷発生手段５０は、この場合、第１段
圧縮機５１と第２段圧縮機５２と往復動式の膨張
機５３と２流路を有する第１熱交換器５４と同じ
く第２熱交換器５５と同じく第３熱交換器５６と
冷却コイル５７，５８とジユール・トムソン弁
（以下、JT弁と略）５９とで構成されている、第
１〜第３熱交換器５４〜５６は間接熱交換器であ
る。膨張機５３は、第１段膨張機６０と第２段膨
張機６１とを具備している。第１段圧縮機５１と
第２段圧縮機５２とは、クライオスタツト１０外
に設置されている。第１熱交換器５４と第２熱交
換器５５と第３熱交換器５６と冷却コイル５７，
５８とJT弁５９と第１段膨張機６０と第２段膨
張機６１は、クライオスタツト１０に内設されて
いる。第１段圧縮機５１の吐出口と第２段圧縮機
５２の吸入口とはライン７０で連結されている。
第２段圧縮機５２の吐出口と膨張機５３の供給口
とはライン７１で連結されている。ライン７２
は、ライン７１と途中から分岐され第１熱交換器
５４の一方の流路の入口に連結されている。冷却
コイル５７は、第１段膨張機６０のコールドステ
ーシヨンに設けられている。第１熱交換器５４の
一方の流路の出口と冷却コイル５７の入口とはラ
イン７３で連結されている。冷却コイル５７の出
口と第２熱交換器５５の一方の流路の入口とはラ
イン７４で連結されている。冷却コイル５８は、
第２段膨張機６１のコールドステーシヨンに設け
られている。第２熱交換器５５の一方の流路の出
口と冷却コイル５８の入口とはライン７５で連結
されている。冷却コイル５８の出口と第３熱交換
器５６の一方の流路の入口とはライン７６で連結
されている。第３熱交換器５６の一方の流路の出
口と凝縮器４０の入口とはライン７７で連結され
ている。JT弁５９は、第３熱交換器５６の一方
の流路の出口側でライン７７に設けられている。
凝縮器４０の出口と第３熱交換器５６の他方の流
路の入口とはライン７８で連結されている。第３
熱交換器５６の他方の流路の出口と第２熱交換器
５５の他方の流路の入口とはライン７９で連結さ
れている。第２熱交換器５５の他方の流路の出口
と第１熱交換器５４の他方の流路の入口とはライ
ン８０で連結されている。第１熱交換器５４の他
方の流路の出口と第１段圧縮機５１の吸入口とは
ライン８１で連結されている。ライン８２は、ラ
イン７３から分岐して凝縮器４１の入口に連結さ
れている。凝縮器４１の出口に連結されたライン
８３は、ライン８２の分岐ケ所の後流側でライン
７３に合流連結されている。膨張機５３の排出口
に連結されたライン８４は、ライン７０に合流連
結されている。圧力検出手段は、圧力計９０であ
る。圧力計９０は、液体窒素槽３０内のガス層３
３の圧力を検出可能に液体窒素槽３０に設けられ
ている。圧力計９０は、圧力検出信号を出力する
機能も有している。圧力調節手段は、制御器１０
０と制御弁１０１とで構成されている。制御器１
００は、マイクロコンピユータ等であり、クライ
オスタツト１０外に設置されている。制御器１０
０には、圧力計９０が電器的に接続されている。
制御器１００は、予め入力された基準圧力と圧力
計９０からの検出圧力との比較演算を行い、該演
算結果によつて制御信号と制御弁１０１に出力す
る機能を有している。制御器１００は、基準圧力
として、例えば、大気圧よりもやや高い圧力、例
えば、1.1atmが用いられる。制御弁１０１は、
ライン８２の分岐ケ所とライン８３の合流ケ所と
の間でライン７３に設けられている。制御弁１０
１は、制御器１００に電気的に接続されている。

第１図で、寒冷発生手段５０の運転を開始し定
常状態、即ち、作動ガスであるヘリウムガスが
JT弁５９でのジユール・トムソン効果により一
部液化する状態に達した時点で、弁２２，３２は
それぞれ閉止され、これにより液体ヘリウム槽２
０内並びに液体窒素槽３０内は密閉される。この
密閉後の初期の時点では、液体ヘリウム槽２０内
の液体ヘリウムの温度は4.2Kであり、JT弁５９
で生成した4.5Kの液体ヘリウムを含んだヘリウ
ムガスで4.5Kに冷却されている凝縮器４０では、
吸熱作用は生じない。その後、液体ヘリウム槽２
０への侵入熱によつて液体ヘリウム槽２０内の液
体ヘリウムの温度、圧力が上昇する。これにより
4.5Kを超えるとガス槽２３のヘリウムガスは、
凝縮器４０での吸熱作用によつて凝縮、液化さ
れ、液体ヘリウム槽２０のガス槽２３の圧力は約
1.2atmに維持される。一方、第１熱交換器５４
で冷却されライン７３，８２を介して凝縮器４１
に供給されるヘリウムガスの温度は60Kであり、
液体窒素槽３０内の液体窒素の温度77Kよりも低
い。従つて、60Kのヘリウムガスで60Kに冷却さ
れている業縮器４１では、吸熱作用が生じ、液体
窒素槽３０のガス層３３の窒素ガスは凝縮、液化
され、このままでは、第２図に示すように、液体
窒素槽３０のガス層３３の圧力は負圧になつてし
まう。そこで、この場合は、液体窒素槽３０のガ
ス層３３の圧力が負圧にならないように凝縮器４
１に供給されるヘリウムガスの流量を調節してガ
ス層３３の窒素ガスの凝縮、液化量を調節する。
即ち、圧力計９０でガス層３３の圧力を検出し、
該検出圧力を制御器１００に出力する。制御器１
００では、基準圧力と検出圧力との比較演算が行
われ、検出圧力が基準圧力よりも低い場合には、
制御器１００から制御信号を制御弁１０１に出力
する。これにより制御弁１０１の弁開度は大きい
開度に制御され凝縮器４１に供給されるヘリウム
ガスの流量は減量される。これにより、ガス層３
３の窒素ガスの凝縮、液化量は減少し、ガス層３
３の圧力は基準圧力以上つまり正圧に調節維持さ
れる。尚、ガス層の圧力が高くなりすぎた場合に
は、上記操作と逆の操作を実施すればよい。但
し、このような操作を実施するには、制御器１０
０に上限圧力を予め入力し該上限圧力と検出出力
との比較演算結果によつて制御弁１０１の弁開度
を制御し得るように構成する必要がある。尚、凝
縮器４１を出たヘリウムガスは、ライン７３を流
通しているヘリウムガスに合流され、その後、
JT弁５９で断熱膨張させられる。

本実施例によれば、次のような効果が得られ
る。

(1) 液体窒素槽のガス層の圧力を正圧に調節維持
できるため、液体窒素槽内への外部からの空気
の吸入を防止でき液体窒素槽が危険状況に落ち
入るのを防止できる。

(2) 液体窒素槽のガス層の圧力を正圧に調節維持
できるため、液体窒素槽の液体窒素は過冷却さ
れず、従つて、寒冷発生手段のクールダウン時
間を短縮できる。

第３図は、本発明の第２の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、圧力調節手段を制御器１００と制御弁１０１
と絞り手段１０２とで構成し、制御弁１０１をラ
イン８２に設けると共に、ライン８２の分岐ケ所
とライン８３の合流ケ所との間でライン７３に絞
り手段１０２を設けた点である。尚、第３図で、
その他第１図と同一装置等は同一符号で示し説明
を省略する。

本実施例では、液体窒素槽のガス層の凝縮器へ
供給されるヘリウムガス流量を直接制御できるた
め、該凝縮器における冷凍量をより精密に制御で
きる液体窒素槽のガス層の圧力をより精密に調節
維持することができる。

第４図は、本発明の第３の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、第２段圧縮機５２をバイパスしてライン８５
をライン７０とライン７２とに連結し、制御弁１
０１をライン８５に設け、第１熱交換器５４の一
方の流路の出口と凝縮器４１の入口とをライン８
６で連結し、凝縮器４１の出口と第２熱交換器５
５の一方の流路の入口とをライン８７で連結した
点である。尚、第４図で、その他第１図と同一装
置等は同一符号で示し説明を省略する。

本実施例では、制御弁の弁開度を操作すること
で、膨張機側へ供給されるヘリウムガス流量と熱
交換器側へ供給されるヘリウムガス流量とを調整
でき、第１段膨張機での発生寒冷及び液体窒素槽
のガス槽の凝縮器への供給ヘリウムガス量を調整
できる。

本実施例では、上記一実施例でのように、制御
弁を低温部に設けなくてもすむため、上記一実施
例での効果の他に、低温部への熱侵入を防止でき
ると共に、低温部の構造を簡略化でき製造コスト
を低減できるという効果がある。

第５図は、本発明の第４の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、制御弁１０１をライン７２に設け、第１熱交
換器５４の一方の流路の出口と凝縮器４１の入口
とをライン８６で連結し、凝縮器４１の出口と第
２熱交換器の一方の流路の入口とをライン８７で
連結した点である。尚、第５図で、その他第１図
と同一装置等は同一符号で示し説明を省略する。

本実施例では、膨張機へのヘリウムガスの供給
量を減じることなしに、液体窒素槽のガス層の凝
縮器へのヘリウムガスの供給量を調整できるた
め、第１段膨張機、第２段膨張機の温度及び寒冷
発生量は制御弁の弁開度を操作しても一定状態に
あり、更に液体窒素槽のガス層の凝縮器の冷凍量
を安定に操作できるという効果が、上記一実施例
での効果の他に得られる。

第６図は、本発明の第５の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、圧力調節手段を制御器１００とインバータコ
ントローラ１０３とで構成し、制御器１００から
の操作信号によりインバータコントローラ１０３
を作動させて第１段圧縮機５１、第２段圧縮機５
２の吐出ヘリウムガス流量又は圧力を調整するよ
うにし、第１熱交換器５４の一方の流路の出口と
凝縮器４１の入口とをライン８６で連結し、凝縮
器４１の出口と第２熱交換器５５の一方の流路の
入口とをライン８７で連結した点である。尚、第
６図で、その他第１図と同一装置等は同一符号で
示し説明を省略する。

本実施例では、制御器からの操作信号によりイ
ンバータコントローラを作動させて第１段圧縮
機、第２段当縮機での電気入力を調整すること
で、膨張機での寒冷発生量及び高圧のヘリウムガ
ス流量を調整し液体窒素槽のガス層の凝縮器の冷
凍量を操作できる。従つて、冷凍量を減少させる
とき消費電力を節減できるという効果が、上記一
実施例での効果の他に得られる。

第７図は、本発明の第６の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、圧力調節手段を制御器１００と加熱器１０４
と加熱電源１０５とで構成し、加熱器１０４を第
１熱交換器５４の一方の流路の出口と凝縮器４１
の入口とを連結するライン８６に設け、加熱電源
１０５を制御器１００に電気的に接続した点であ
り、凝縮器４１の出口と第２熱交換器５５の一方
の流路の入口とをライン８７で連結した点であ
る。尚、第７図で、その他第１図と同一装置等は
同一符号で示した説明を省略する。

本実施例では、液体窒素槽のガス層の凝縮器に
供給されるヘリウムガスの温度を調節して該凝縮
器での冷凍量を調整できる。従つて、該冷凍量調
節のための構造を簡略化でき製造コストを低減で
きるという効果が上記一実施例での効果の他に得
られる。

第８図は、本発明の第７の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、圧力調節手段を制御器１００と加熱器１０４
と加熱電源１０５とで構成し、加熱器１０４を液
体窒素槽３０の液体窒素に浸漬して設け、加熱電
源１０５を制御器１００に電気的に接続し、第１
熱交換器５４の一方の流路の出口と凝縮器４１の
入口とをライン８６で連結し、凝縮器４１の出口
と第２熱交換器５５の一方の流路の入口とをライ
ン８７で連結した点である。尚、第８図で、その
他第１図と同一装置等は同一符号で示し説明を省
略する。

本実施例では、液体窒素槽のガス層の圧力制御
を加熱器で蒸発ガス発生量を調節して直接行うこ
とができるため、液体窒素槽のガス槽の圧力調節
を更に精密に行うことができる。

第９図は、本発明の第８の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、圧力調節手段を制御器１００と加熱器１０４
と加熱電源１０５とで構成し、加熱器１０４を液
体窒素槽３０の液体窒素に浸漬して設け、加熱電
源１０５を制御器１００に電気的に接続し、第１
熱交換器５４の一方の流路の出口と凝縮器４１の
入口とをライン８６で連結し、凝縮器４１の出口
と第２熱交換器５５の一方の流路の入口とをライ
ン８７で連結し、凝縮器４１を液体窒素槽３０の
液体窒素に浸漬可能に設けた点である。尚、第９
図で、その他第１図と同一装置等は同一符号で示
した説明を省略する。

本実施例では、液体窒素槽の液体窒素の液面を
調整することで、凝縮器の液体窒素液面上の面積
つまり凝縮伝熱面積を調整し、窒素ガスの凝縮、
液化量を制御して液体窒素槽のガス層の圧力を正
圧に調節維持できる。即ち、本実施例は、液体窒
素に浸漬された部分の凝縮器の面積は、凝縮伝熱
面積として役に立たなくなることを利用したもの
である。尚、液体窒素の適正液面つまり凝縮器の
適正な凝縮伝熱面積は、制御器の操作信号により
加熱器の加熱量を調節し液体窒素を蒸発させるこ
とでセツトされる。この場合、蒸発した窒素ガス
は、弁３２より大気へ放出される。セツト後、加
熱電源は切られる。

本実施例では、液体窒素槽の凝縮器の冷凍負荷
量を適正にでき、余分な熱量を第１段膨張機のコ
ールドステーシヨンに設けた冷却コイル以下に運
ばないようにできるという効果が上記一実施例で
の効果の他に得られる。

第１０図は、本発明の第９の実施例を示すもの
で、本発明の一実施例を示す第１図と異なる点
は、圧力調節手段を制御器１００と制御弁１０６
とで構成し、液体ヘリウム槽２０のガス層２３と
液体窒素槽３０のガス層３３とを、この場合、サ
ービスポート２１，３１を介して連通させるライ
ン８８に制御弁１０６を設け、制御弁１０６を制
御器１００に電気的に接続した点である。この場
合、第１熱交換器５４の一方の流路の出口と凝縮
器４１の入口とは、ライン８６で連結され、凝縮
器４１の出口と第２熱交換器５５の一方の流路の
入口とは、ライン８７で連結されている。尚、第
１０図で、その他第１図と同一装置等は同一符号
で示した説明を省略する。

第１０図で、ガス層３３の圧力が1.1atmとな
つた時点で、制御器１００より制御弁１０６に操
作信号を出力し、制御弁１０６を開ける。これに
より、ガス層２３の圧力1.2atmのヘリウムガス
は、サービスポート２１、ライン８８、サービス
ポート３１を介してガス層３３に流入し、これに
より、ガス層３３の圧力は、1.1atm以上になる。
この後、制御弁１０６は、制御器１００からの操
作信号により閉じられる。

本実施例では、上記一実施例での効果の他に次
のような効果も得られる。

ヘリウムガスの凝縮温度は、窒素ガスの凝縮温
度よりも低いため、液体窒素槽のガス層に設けら
れた凝縮器では、ヘリウムガスは凝縮、液化しな
い。従つて、該凝縮器と窒素ガス間の伝熱効率
は、ヘリウムガスによつて大幅に低下することに
なる。このため該凝縮器の冷却性能が低下し、冷
凍能力を押え寒冷発生手段側に余分な熱負荷をか
けず4.5Kの冷凍能力を減ずることなしにクール
ダウン時間を短縮できる。

尚、本実施例では、液体ヘリウム槽のヘリウム
ガスを液体窒素槽のガス層に供給するようにして
いるが、この他に、寒冷発生手段でのプロセスガ
スであるヘリウムガスや、別のガス源（例えば、
ガスボンベ）にあるヘリウムガスを液体窒素槽の
ガス層に供給するようにしても良い、また、液体
窒素層のガス槽に供給されるガスとしては、ヘリ
ウムガスの他に、窒素ガスの凝縮温度よりも凝縮
温度の低いガス、例えば、ネオンガス等を用いて
も良い。

尚、以上の実施例では、圧力検出手段として圧
力計を用いて説明したが、この他に、温度計を用
いて液体窒素槽の液体窒素やガス層の温度を検出
し、該検出温度により液体窒素槽のガス層の圧力
を換算して検出するようにしても良い。圧力計を
用いた場合、圧力測定配管等が水分等で目詰りを
生じ検出不能となる危険性があるが、温度計を用
いた場合、電気信号により行うため、このような
危険性は排除できる。また、本発明は、以上の実
施例にとどまらず温度の異なる液化ガスをそれぞ
れ貯蔵する液化ガス貯蔵手段内でそれぞれの液化
ガスからの蒸発ガスを１つの寒冷発生手段で発生
した寒冷により凝縮、液化させる場合に有効であ
る。

〔発明の効果〕

本発明によれば、温度の高い液化ガスを貯蔵す
る液化ガス貯蔵手段内の圧力を正圧に調節維持で
き該液化ガス貯蔵手段内への空気の吸入を防止で
きるので、該液化ガス貯蔵手段の安全性を確保で
きるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例を示す冷凍装置の
構成図、第２図は、液体窒素槽での飽和温度と飽
和圧力との関係模式図、第３図〜第１０図は、本
発明の第２〜第９の実施例を示す冷凍装置の構成
図である。 ２０……液体ヘリウム槽、３０……液体窒素
槽、３３……ガス層、４０，４１……凝縮器、５
０……寒冷発生手段、９０……圧力計、１００…
…制御器、１０１，１０６……制御弁、１０２…
…絞り手段、１０３……インバータコントロー
ラ、１０４……加熱器、１０５……加熱電源。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 温度の異なる液化ガスをそれぞれ貯蔵する第
   １および第２の液化ガス貯蔵手段と、 前記温度の異なるそれぞれの液化ガスからの蒸
   発ガスを前記第１および第２の液化ガス貯蔵手段
   内で凝縮、液化させる第１および第２の凝縮手段
   と、 圧縮循環させられる冷媒の一部を断熱膨張させ
   て寒冷を発生させる寒冷発生手段と、 前記圧縮循環させられる冷媒の残りを戻りの冷
   媒と熱交換させるとともに前記寒冷発生手段によ
   つて発生した寒冷によつて冷却し、冷却段階の温
   度の異なる該冷媒を前記第１および第２の凝縮手
   段に供給する冷媒供給手段と、 温度の高い側の液化ガスを貯蔵する前記第１の
   液化ガス貯蔵手段内のガス層の圧力を検出する圧
   力検出手段と、 該手段での検出圧力により前記第１の液化ガス
   貯蔵手段内のガス層の圧力を正圧に調節維持する
   圧力調節手段と を具備したことを特徴とする冷凍装置。