JPH06323663A - 冷凍装置 - Google Patents
冷凍装置Info
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- JPH06323663A JPH06323663A JP11560393A JP11560393A JPH06323663A JP H06323663 A JPH06323663 A JP H06323663A JP 11560393 A JP11560393 A JP 11560393A JP 11560393 A JP11560393 A JP 11560393A JP H06323663 A JPH06323663 A JP H06323663A
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- Japan
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- pressure
- gas
- helium
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- helium gas
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明の目的は、蒸発したヘリウムガスを５．
０Ｋ以下で凝縮する、または、被冷却体を５．０Ｋ以下
に冷却する小型軽量で簡便な、かつ、大ききな冷凍量を
発生する冷凍装置を提供することにある。 【構成】寒冷発生機に例えばギフォード・マクマホン
（Ｇ・Ｍ）式往復動形膨張機（１）を使用し、ジュール
・トムソン（Ｊ・Ｔ）回路の熱交換器（６、７、９、１
０、１２）の下端部に設けたＪ・Ｔ弁（１３）戻り配管
に、熱交換器の低圧流路をバイパスする流路を設けて、
Ｊ・Ｔ弁（１３）出口の圧力を、正圧から負圧の任意の
値に制御することによって達成できる。 【効果】本発明によれば、ジュール・トムソン回路のＪ
・Ｔ弁出口の圧力をより低圧の任意の値に制御できるの
で、Ｊ・Ｔ弁出口で５．０Ｋ以下の任意のヘリウム温度
を発生でき、被冷却体の冷却温度を５．０Ｋ以下の任意
の温度に冷却できる効果がある。また、Ｊ・Ｔ回路のヘ
リウムガス流量を増加することにより、容易に５．０Ｋ
以下の冷凍量を増加することが出来る。
０Ｋ以下で凝縮する、または、被冷却体を５．０Ｋ以下
に冷却する小型軽量で簡便な、かつ、大ききな冷凍量を
発生する冷凍装置を提供することにある。 【構成】寒冷発生機に例えばギフォード・マクマホン
（Ｇ・Ｍ）式往復動形膨張機（１）を使用し、ジュール
・トムソン（Ｊ・Ｔ）回路の熱交換器（６、７、９、１
０、１２）の下端部に設けたＪ・Ｔ弁（１３）戻り配管
に、熱交換器の低圧流路をバイパスする流路を設けて、
Ｊ・Ｔ弁（１３）出口の圧力を、正圧から負圧の任意の
値に制御することによって達成できる。 【効果】本発明によれば、ジュール・トムソン回路のＪ
・Ｔ弁出口の圧力をより低圧の任意の値に制御できるの
で、Ｊ・Ｔ弁出口で５．０Ｋ以下の任意のヘリウム温度
を発生でき、被冷却体の冷却温度を５．０Ｋ以下の任意
の温度に冷却できる効果がある。また、Ｊ・Ｔ回路のヘ
リウムガス流量を増加することにより、容易に５．０Ｋ
以下の冷凍量を増加することが出来る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷凍装置に関し、特に
冷却温度をより低温に低下し、かつ、その冷凍量を増加
するのに好適な極低温冷凍装置に関する。
冷却温度をより低温に低下し、かつ、その冷凍量を増加
するのに好適な極低温冷凍装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】超伝導マグネットを使用した核磁気共鳴
診断装置、ジョセフソン素子や各種センサー等の各種電
子機器や、高真空、高排気速度のクライオポンプ、超伝
導マグネットを使用した電子加速器や放射光発生装置の
冷媒には、極低温の液体ヘリウムを使用する。これらの
被冷却装置の冷媒温度を、低くすればするほど、超伝導
マグネットの安定化や高磁場化、各種センサーのＮＳ比
の向上に非常に有効である。冷媒の液体ヘリウムは、わ
ずかな熱で蒸発し、かつ、高価であるため、蒸発したヘ
リウムガスを凝縮する冷凍装置を装着した構造が特開昭
６１ー１６９６８号公報に記載されている。この冷凍装
置は、寒冷発生器にギフォード・マクマホン（Ｇ・Ｍ）
式往復動形膨張機を使用し、ジュールトムソン弁を極低
温部に有するジュールトムソン（ＪＴ）回路で液体ヘリ
ウム温度を発生する。膨張機及びＪＴ回路には圧縮機で
圧縮したヘリウムガスを供給し、膨張機及びＪＴ回路か
らの排気ヘリウムガスを圧縮機の吸気口入口で正圧の状
態で回収する。この時、ＪＴ回路で発生する液化温度、
すなわち冷凍温度はＪＴ弁出口の圧力、すなわち膨張後
の飽和圧力によって定まる飽和温度を示す。
診断装置、ジョセフソン素子や各種センサー等の各種電
子機器や、高真空、高排気速度のクライオポンプ、超伝
導マグネットを使用した電子加速器や放射光発生装置の
冷媒には、極低温の液体ヘリウムを使用する。これらの
被冷却装置の冷媒温度を、低くすればするほど、超伝導
マグネットの安定化や高磁場化、各種センサーのＮＳ比
の向上に非常に有効である。冷媒の液体ヘリウムは、わ
ずかな熱で蒸発し、かつ、高価であるため、蒸発したヘ
リウムガスを凝縮する冷凍装置を装着した構造が特開昭
６１ー１６９６８号公報に記載されている。この冷凍装
置は、寒冷発生器にギフォード・マクマホン（Ｇ・Ｍ）
式往復動形膨張機を使用し、ジュールトムソン弁を極低
温部に有するジュールトムソン（ＪＴ）回路で液体ヘリ
ウム温度を発生する。膨張機及びＪＴ回路には圧縮機で
圧縮したヘリウムガスを供給し、膨張機及びＪＴ回路か
らの排気ヘリウムガスを圧縮機の吸気口入口で正圧の状
態で回収する。この時、ＪＴ回路で発生する液化温度、
すなわち冷凍温度はＪＴ弁出口の圧力、すなわち膨張後
の飽和圧力によって定まる飽和温度を示す。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の技術では、ＪＴ弁出口圧力は圧縮機の吸気口入口圧
力にＪＴ回路内の熱交換器低圧流路内でのガス流動圧力
損失を加算した圧力である。したがって、ガス流動圧力
損失分飽和圧力が上昇し、これによって、飽和温度も圧
力が上昇した分高くなると言う問題があった。
来の技術では、ＪＴ弁出口圧力は圧縮機の吸気口入口圧
力にＪＴ回路内の熱交換器低圧流路内でのガス流動圧力
損失を加算した圧力である。したがって、ガス流動圧力
損失分飽和圧力が上昇し、これによって、飽和温度も圧
力が上昇した分高くなると言う問題があった。
【０００４】本発明の目的は、蒸発したヘリウムガスを
より低い温度で凝縮する、または、より低い温度で被冷
却体を冷却する小型軽量で簡便な、かつ、大ききな冷凍
量を発生する冷凍装置を提供することにある。
より低い温度で凝縮する、または、より低い温度で被冷
却体を冷却する小型軽量で簡便な、かつ、大ききな冷凍
量を発生する冷凍装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、Ｊ・Ｔ回路
の低圧流路の排気ヘリウムガスの一部をＪＴ回路内の熱
交換器低圧流路を通らずに圧縮機の吸気口入口にバイパ
スさせることによって、熱交換器低圧流路内でのガス流
動圧力損失を低減させ、ＪＴ弁出口圧をより低圧にする
ことによって達成する。
の低圧流路の排気ヘリウムガスの一部をＪＴ回路内の熱
交換器低圧流路を通らずに圧縮機の吸気口入口にバイパ
スさせることによって、熱交換器低圧流路内でのガス流
動圧力損失を低減させ、ＪＴ弁出口圧をより低圧にする
ことによって達成する。
【０００６】
【作用】寒冷発生機に例えばギフォード・マクマホン
（Ｇ・Ｍ）式往復動形膨張機を使用し、ジュールトムソ
ン（Ｊ・Ｔ）回路のＪＴ弁出口の圧力をより低圧の値に
制御する。それによって、Ｊ・Ｔ弁出口で５．０Ｋ以下
の任意のヘリウム温度を発生できる。また、Ｊ・Ｔ回路
のヘリウムガス流量を増加することにより、容易に５．
０Ｋ以下の冷凍量を増加することが出来る。また、吸気
口入口で負圧の状態で回収し、正圧に圧縮したヘリウム
ガスをＪ・Ｔ回路の高圧流路に供給する操作を同一圧縮
機で行うことにより、小型軽量で簡便な冷凍装置とな
る。
（Ｇ・Ｍ）式往復動形膨張機を使用し、ジュールトムソ
ン（Ｊ・Ｔ）回路のＪＴ弁出口の圧力をより低圧の値に
制御する。それによって、Ｊ・Ｔ弁出口で５．０Ｋ以下
の任意のヘリウム温度を発生できる。また、Ｊ・Ｔ回路
のヘリウムガス流量を増加することにより、容易に５．
０Ｋ以下の冷凍量を増加することが出来る。また、吸気
口入口で負圧の状態で回収し、正圧に圧縮したヘリウム
ガスをＪ・Ｔ回路の高圧流路に供給する操作を同一圧縮
機で行うことにより、小型軽量で簡便な冷凍装置とな
る。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１により説明す
る。寒冷発生機１は、例えば、ギフォード・マクマホン
膨張機で構成される。ヘリウム圧縮機ユニット２の高圧
ガスは寒冷発生機１中に流入して内部で断熱膨張し、第
１ステージ３、第２ステージ４でそれぞれ温度約４０
Ｋ、１５Ｋの寒冷を発生する。膨張後のガスは、再び、
圧縮機ユニット２に戻る。
る。寒冷発生機１は、例えば、ギフォード・マクマホン
膨張機で構成される。ヘリウム圧縮機ユニット２の高圧
ガスは寒冷発生機１中に流入して内部で断熱膨張し、第
１ステージ３、第２ステージ４でそれぞれ温度約４０
Ｋ、１５Ｋの寒冷を発生する。膨張後のガスは、再び、
圧縮機ユニット２に戻る。
【０００８】一方、ジュール・トムソン回路（Ｊ・Ｔ回
路）の圧縮機ユニット５で加圧された高圧のヘリウムガ
スは、高圧配管１６ａを通り第１熱交換器６、第２熱交
換器７、第１吸着器８、第３熱交換器９、第４熱交換器
１０、第２吸着器１１、第５熱交換器１２を通り温度約
６Ｋ以下に冷却され、ジュール・トムソン弁（以下Ｊ・
Ｔ弁）で断熱膨張してその一部のガスが液化し、液体ヘ
リウム槽１４に溜まり超電導マグネット１５等の被冷却
体を冷却する。
路）の圧縮機ユニット５で加圧された高圧のヘリウムガ
スは、高圧配管１６ａを通り第１熱交換器６、第２熱交
換器７、第１吸着器８、第３熱交換器９、第４熱交換器
１０、第２吸着器１１、第５熱交換器１２を通り温度約
６Ｋ以下に冷却され、ジュール・トムソン弁（以下Ｊ・
Ｔ弁）で断熱膨張してその一部のガスが液化し、液体ヘ
リウム槽１４に溜まり超電導マグネット１５等の被冷却
体を冷却する。
【０００９】未液化のヘリウムガスや液体ヘリウム１４
ａの蒸発ガスの１部は、低圧配管１６ｂ内に流入し、第
５熱交換器１２、第３吸着器１７、第３熱交換器９、第
４吸着器１８、第１熱交換器６及び第５吸着器１８ａを
通り、ほぼ常温となって低圧配管１６ｃより圧縮機ユニ
ット５に戻る。
ａの蒸発ガスの１部は、低圧配管１６ｂ内に流入し、第
５熱交換器１２、第３吸着器１７、第３熱交換器９、第
４吸着器１８、第１熱交換器６及び第５吸着器１８ａを
通り、ほぼ常温となって低圧配管１６ｃより圧縮機ユニ
ット５に戻る。
【００１０】ここで、残りのヘリウムガスは、第５熱交
換器１２の低圧流路入口に連通した低圧バイパス流路１
６ｄを通り、室温部に配置した流量調整弁１６ｅを通っ
て、ほぼ常温となって、低圧配管１６ｃより圧縮機ユニ
ット５に戻る。低圧バイパス流路１６ｄの流路断面積
は、流動圧力損失が少なくとも残りのヘリウムガスが熱
交換器及び吸着器内を流動するときに生じる流動圧力損
失よりも小さくなる様に設定されている。
換器１２の低圧流路入口に連通した低圧バイパス流路１
６ｄを通り、室温部に配置した流量調整弁１６ｅを通っ
て、ほぼ常温となって、低圧配管１６ｃより圧縮機ユニ
ット５に戻る。低圧バイパス流路１６ｄの流路断面積
は、流動圧力損失が少なくとも残りのヘリウムガスが熱
交換器及び吸着器内を流動するときに生じる流動圧力損
失よりも小さくなる様に設定されている。
【００１１】クライオスッタト１９内は真空断熱され、
極低温部は液体窒素槽２１、及び、底板２２、上板２３
で熱シールドされている。液体窒素２０の蒸発ガスは、
排気管２４で大気に放出され、液体窒素は液体窒素タン
ク２５で定期的に補充される。各吸着器ではヘリウムガ
ス中の不純物を除去する。
極低温部は液体窒素槽２１、及び、底板２２、上板２３
で熱シールドされている。液体窒素２０の蒸発ガスは、
排気管２４で大気に放出され、液体窒素は液体窒素タン
ク２５で定期的に補充される。各吸着器ではヘリウムガ
ス中の不純物を除去する。
【００１２】Ｊ・Ｔ弁１３出口の温度は、Ｊ・Ｔ弁で膨
張した後のヘリウムガスの圧力、すなわち、ヘリウム槽
内の液化飽和圧力で決まる。ヘリウム槽内の圧力は圧力
検知器３８、温度は温度センサー３９、温度検知器４０
で計測され、そのデータを圧縮機ユニット５に送り、所
定の圧力、温度になるように圧縮機の回転数やＪ・Ｔ弁
１３の開度、流量調整弁１６ｅを調整する。
張した後のヘリウムガスの圧力、すなわち、ヘリウム槽
内の液化飽和圧力で決まる。ヘリウム槽内の圧力は圧力
検知器３８、温度は温度センサー３９、温度検知器４０
で計測され、そのデータを圧縮機ユニット５に送り、所
定の圧力、温度になるように圧縮機の回転数やＪ・Ｔ弁
１３の開度、流量調整弁１６ｅを調整する。
【００１３】これらの制御により、Ｊ・Ｔ弁出口の圧力
を１０Ｔｏｏｒから１．５ａｔｍの範囲で調整でき、こ
れにより、冷却温度を１．２Ｋから５．０Ｋの範囲で制
御できる。 このようにして、超電導マグネット１５を
５．０Ｋ以下特に４．２Ｋ以下に冷却することにより、
液体ヘリウムによる超電導マグネットの冷却性能が向上
し、局部発熱等によるクエンチの発生が抑制され、安定
性が向上すると共に超電導マグネットの印加電流を増し
て発生磁場強度を増加できる。
を１０Ｔｏｏｒから１．５ａｔｍの範囲で調整でき、こ
れにより、冷却温度を１．２Ｋから５．０Ｋの範囲で制
御できる。 このようにして、超電導マグネット１５を
５．０Ｋ以下特に４．２Ｋ以下に冷却することにより、
液体ヘリウムによる超電導マグネットの冷却性能が向上
し、局部発熱等によるクエンチの発生が抑制され、安定
性が向上すると共に超電導マグネットの印加電流を増し
て発生磁場強度を増加できる。
【００１４】本実施例によれば、Ｊ・Ｔ回路の低圧流路
の排気ヘリウムガスを圧縮機の吸気口入口で正圧から負
圧の状態で回収し、同圧縮機で正圧に加圧したヘリウム
ガスをＪＴ回路の高圧流路に供給できる。さらに、Ｊ・
Ｔ回路の低圧流路の排気ヘリウムガスの一部をＪＴ回路
内の熱交換器低圧流路を通らずに圧縮機の吸気口入口に
バイパスさせることによって、熱交換器低圧流路内での
ガス流動圧力損失を低減させ、ＪＴ弁出口圧力をより低
圧にすることができるので、Ｊ・Ｔ弁出口でより低温の
液体ヘリウムを発生することができる効果がある。ま
た、Ｊ・Ｔ回路のヘリウムガス流量を増加し、バイパス
流量を調整することにより、Ｊ・Ｔ弁にて等エンタルピ
ー膨張で発生する５．０Ｋ以下の冷凍量を容易に増加す
ることができ、また、単位冷凍量当りの圧縮機入力電力
量も小さくて済む効果がある。
の排気ヘリウムガスを圧縮機の吸気口入口で正圧から負
圧の状態で回収し、同圧縮機で正圧に加圧したヘリウム
ガスをＪＴ回路の高圧流路に供給できる。さらに、Ｊ・
Ｔ回路の低圧流路の排気ヘリウムガスの一部をＪＴ回路
内の熱交換器低圧流路を通らずに圧縮機の吸気口入口に
バイパスさせることによって、熱交換器低圧流路内での
ガス流動圧力損失を低減させ、ＪＴ弁出口圧力をより低
圧にすることができるので、Ｊ・Ｔ弁出口でより低温の
液体ヘリウムを発生することができる効果がある。ま
た、Ｊ・Ｔ回路のヘリウムガス流量を増加し、バイパス
流量を調整することにより、Ｊ・Ｔ弁にて等エンタルピ
ー膨張で発生する５．０Ｋ以下の冷凍量を容易に増加す
ることができ、また、単位冷凍量当りの圧縮機入力電力
量も小さくて済む効果がある。
【００１５】なお、本実施例では、寒冷発生機にＧ・Ｍ
サイクルの膨張機を適用した例で説明したが、ソルベイ
サイクル、スターリングサイクル、ビルマイヤサイク
ル、タービン式、クロード式膨張機を適用しても同等な
効果がある。
サイクルの膨張機を適用した例で説明したが、ソルベイ
サイクル、スターリングサイクル、ビルマイヤサイク
ル、タービン式、クロード式膨張機を適用しても同等な
効果がある。
【００１６】また、本実施例では、超電導マグネットを
被冷却体にした場合について説明したが、ジョセフソン
素子や各種センサー等の各種電子機器や、高真空、高排
気速度のクライオパネルを被冷却体にしても、被冷却体
の温度が低下することによりＳＮ比の向上や排気速度の
高速化が増加する効果がある。
被冷却体にした場合について説明したが、ジョセフソン
素子や各種センサー等の各種電子機器や、高真空、高排
気速度のクライオパネルを被冷却体にしても、被冷却体
の温度が低下することによりＳＮ比の向上や排気速度の
高速化が増加する効果がある。
【００１７】本発明の他の実施例を図２に示す。図２に
示す実施例が図１に示す実施例と異なる点は、低圧バイ
パス流路１６ｄの低温端を第１熱交換器６の低圧流路入
口に連通したところにある。
示す実施例が図１に示す実施例と異なる点は、低圧バイ
パス流路１６ｄの低温端を第１熱交換器６の低圧流路入
口に連通したところにある。
【００１８】すなわち低圧バイパス流路に流すヘリウム
ガスを、第５熱交換器１２、第３吸着器１７、第３熱交
換器９、第４吸着器１８に流すことによって第５熱交換
器１２、第３熱交換器９で高圧ヘリウムガスと熱交換さ
せて冷熱の無駄を無くす一方で、ＪＴ回路内での熱交換
器ので最も流動圧力損失が大きくなる第１熱交換器６部
のみをバイパスさせることで、ＪＴ弁出口圧力すなわち
ＪＴ弁出口温度をより低くすることができる。
ガスを、第５熱交換器１２、第３吸着器１７、第３熱交
換器９、第４吸着器１８に流すことによって第５熱交換
器１２、第３熱交換器９で高圧ヘリウムガスと熱交換さ
せて冷熱の無駄を無くす一方で、ＪＴ回路内での熱交換
器ので最も流動圧力損失が大きくなる第１熱交換器６部
のみをバイパスさせることで、ＪＴ弁出口圧力すなわち
ＪＴ弁出口温度をより低くすることができる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、ジュール・トムソン回
路のＪ・Ｔ弁出口の圧力を低く任意の値に制御できるの
で、Ｊ・Ｔ弁出口で５．０Ｋ以下の任意のヘリウム温度
を発生でき、被冷却体の冷却温度を５．０Ｋ以下の任意
の温度に冷却できる効果がある。また、ＪＴ弁出口圧力
を低い状態でＪ・Ｔ回路のヘリウムガス流量を増加でき
ることにより、容易に５．０Ｋ以下の冷凍量を増加する
ことが出来る。
路のＪ・Ｔ弁出口の圧力を低く任意の値に制御できるの
で、Ｊ・Ｔ弁出口で５．０Ｋ以下の任意のヘリウム温度
を発生でき、被冷却体の冷却温度を５．０Ｋ以下の任意
の温度に冷却できる効果がある。また、ＪＴ弁出口圧力
を低い状態でＪ・Ｔ回路のヘリウムガス流量を増加でき
ることにより、容易に５．０Ｋ以下の冷凍量を増加する
ことが出来る。
【図１】本発明の一実施例の冷凍装置の構成を説明する
図。
図。
【図２】本発明の一他の実施例の冷凍装置の構成を説明
する図。
する図。
１・・膨張機、 ５・・圧縮機ユニット、６、７、９、
１０、１２・・熱交換器、１３・・Ｊ・Ｔ弁、１４ａ・
・液体ヘリウム、１５・・超電導マグネット、１６ｄ・
・バイパス、１６ｅ・・流量調整弁
１０、１２・・熱交換器、１３・・Ｊ・Ｔ弁、１４ａ・
・液体ヘリウム、１５・・超電導マグネット、１６ｄ・
・バイパス、１６ｅ・・流量調整弁
Claims (2)
- 【請求項１】一連の高圧配管及び低圧配管を内蔵した熱
交換器、前記高圧配管の極低温部に膨張弁を設け、前記
膨張弁の出口が前記低圧配管の極低温部に連通し、高圧
配管の極低温部と前記低圧配管の極低温部の間で被冷却
体を冷却する冷凍装置において、前記低圧配管の１部に
少なくとも熱交換器の１部をバイパスする配管を設けた
ことを特徴する冷凍装置。 - 【請求項２】請求項１において、バイパスする配管の途
中に流量調整弁を設けたことを特徴する冷凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11560393A JPH06323663A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11560393A JPH06323663A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 冷凍装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06323663A true JPH06323663A (ja) | 1994-11-25 |
Family
ID=14666722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11560393A Pending JPH06323663A (ja) | 1993-05-18 | 1993-05-18 | 冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06323663A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170015568A (ko) * | 2010-05-12 | 2017-02-08 | 브룩스 오토메이션, 인크. | 극저온 냉각용 시스템 및 방법 |
| CN108109806A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 日本超导体技术公司 | 超导磁体装置 |
| CN108106037A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 日本超导体技术公司 | 超导磁体装置 |
| CN113324345A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-08-31 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种免液氦低温系统的1.5k超低温实现系统及方法 |
-
1993
- 1993-05-18 JP JP11560393A patent/JPH06323663A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170015568A (ko) * | 2010-05-12 | 2017-02-08 | 브룩스 오토메이션, 인크. | 극저온 냉각용 시스템 및 방법 |
| CN108109806A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 日本超导体技术公司 | 超导磁体装置 |
| CN108106037A (zh) * | 2016-11-24 | 2018-06-01 | 日本超导体技术公司 | 超导磁体装置 |
| CN113324345A (zh) * | 2021-06-18 | 2021-08-31 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种免液氦低温系统的1.5k超低温实现系统及方法 |
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