JPH0442533B2 - - Google Patents
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- JPH0442533B2 JPH0442533B2 JP58037300A JP3730083A JPH0442533B2 JP H0442533 B2 JPH0442533 B2 JP H0442533B2 JP 58037300 A JP58037300 A JP 58037300A JP 3730083 A JP3730083 A JP 3730083A JP H0442533 B2 JPH0442533 B2 JP H0442533B2
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- alcohol
- increase ratio
- fuel injection
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/06—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up
- F02D41/068—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up for warming-up
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D19/00—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D19/06—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with pluralities of fuels, e.g. alternatively with light and heavy fuel oil, other than engines indifferent to the fuel consumed
- F02D19/0602—Control of components of the fuel supply system
- F02D19/0607—Control of components of the fuel supply system to adjust the fuel mass or volume flow
- F02D19/061—Control of components of the fuel supply system to adjust the fuel mass or volume flow by controlling fuel injectors
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D19/0649—Liquid fuels having different boiling temperatures, volatilities, densities, viscosities, cetane or octane numbers
- F02D19/0652—Biofuels, e.g. plant oils
- F02D19/0655—Biofuels, e.g. plant oils at least one fuel being an alcohol, e.g. ethanol
-
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- F02D19/0686—Injectors
- F02D19/0692—Arrangement of multiple injectors per combustion chamber
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、メタノールのようなアルコール燃料
を主燃料として用いるアルコール燃料車両の燃料
噴射制御装置に係り、特に機関低温期間の発進の
際の機関停止（エンジンストール）を防止する燃
料噴射制御装置に関する。
を主燃料として用いるアルコール燃料車両の燃料
噴射制御装置に係り、特に機関低温期間の発進の
際の機関停止（エンジンストール）を防止する燃
料噴射制御装置に関する。
本出願人は先に特願昭56−88811号（特開昭57
−206735号）において、機関低温期間における始
動性を改善するために、始動後も機関温度が所定
値以上になるまで、サージタンクの補助燃料噴射
弁から補助燃料としてのガソリンを吸気通路へ噴
射する燃料噴射制御装置を開示している。しかし
その先行装置では始動性自体は改善されるが、ア
ルコール燃料の噴射量の増量比がアイドル期間お
よび負荷運転（非アイドル）期間に応じては制御
されないために、始動後に発進する際に機関動力
が不足して機関停止が起こり易い、あるいは走行
中の運転性能（ドライブアビリテイ）が悪いとい
う支障がある。また、発進の際の機関停止を回避
するために機関低温時の増量比を増大させること
は始動時の機関始動性能を大幅に悪化させるとと
もに、アイドル期間のアルコール燃料の消費量を
増大させる。
−206735号）において、機関低温期間における始
動性を改善するために、始動後も機関温度が所定
値以上になるまで、サージタンクの補助燃料噴射
弁から補助燃料としてのガソリンを吸気通路へ噴
射する燃料噴射制御装置を開示している。しかし
その先行装置では始動性自体は改善されるが、ア
ルコール燃料の噴射量の増量比がアイドル期間お
よび負荷運転（非アイドル）期間に応じては制御
されないために、始動後に発進する際に機関動力
が不足して機関停止が起こり易い、あるいは走行
中の運転性能（ドライブアビリテイ）が悪いとい
う支障がある。また、発進の際の機関停止を回避
するために機関低温時の増量比を増大させること
は始動時の機関始動性能を大幅に悪化させるとと
もに、アイドル期間のアルコール燃料の消費量を
増大させる。
本発明の課題は、発進の際における機関停止を
回避すると共に、燃費も改善することができる燃
料噴射制御装置を提供することである。
回避すると共に、燃費も改善することができる燃
料噴射制御装置を提供することである。
この課題を解決するため本発明によれば、機関
のアイドル運転および所定値以上の機関温度にお
ける負荷運転では、機関温度の低下につれて増大
するアルコール燃料増量比の変化勾配を小さく設
定し、所定値以上の機関温度における負荷運転で
は、機関温度の低下につれて増大するアルコール
燃料増大比の変化勾配を大きく設定する。
のアイドル運転および所定値以上の機関温度にお
ける負荷運転では、機関温度の低下につれて増大
するアルコール燃料増量比の変化勾配を小さく設
定し、所定値以上の機関温度における負荷運転で
は、機関温度の低下につれて増大するアルコール
燃料増大比の変化勾配を大きく設定する。
こうして本発明によれば、アイドル運転では、
機関温度の低下につれて増大するアルコール燃料
増量比の変化勾配を小さく設定してあるので、燃
費を迎えながら機関の良好な始動性が得られる。
一方負荷運転では、機関温度が所定値以下の低温
状態で、増量比の変化勾配を大きく設定してある
ので、充分な機関出力が確保され、低温時におけ
る発進の際機関停止がおこるおそれがない。しか
し負荷運転でも、機関の温度が所定値以上の高温
状態では、増量比の変化勾配がアイドル運転にお
けるのと同様に小さいので、必要以上の増量を行
なつて燃費を悪化することもない。
機関温度の低下につれて増大するアルコール燃料
増量比の変化勾配を小さく設定してあるので、燃
費を迎えながら機関の良好な始動性が得られる。
一方負荷運転では、機関温度が所定値以下の低温
状態で、増量比の変化勾配を大きく設定してある
ので、充分な機関出力が確保され、低温時におけ
る発進の際機関停止がおこるおそれがない。しか
し負荷運転でも、機関の温度が所定値以上の高温
状態では、増量比の変化勾配がアイドル運転にお
けるのと同様に小さいので、必要以上の増量を行
なつて燃費を悪化することもない。
図面を参照して本発明を説明する。
第１図は電子制御機関の概略図である。吸気通
路１には上流から順番にエアフローメータ２、吸
気温センサ３、絞り弁４、サージタンク５、吸気
管６が設けられている。主燃料噴射弁７は各吸気
管６に取付けられ、吸気系へ主燃料としてのアル
コールを噴射する。１つまたは複数の補助燃料噴
射弁８はサージタンク５に取付けられ、始動時か
ら機関温度が所定値以上になるまで補助燃料とし
てのガソリンを吸気通路１へ噴射する。これによ
り始動後のアイドル期間における機関停止を回避
して始動性能を改善することができる。燃焼室１
１は、点火プラグ１２を備え、シリンダヘツド１
３、シリンダブロツク１４、およびピストン１５
により画定され、吸気弁１６を経て混合気を供給
される。燃焼室１１で燃焼した混合気は排気弁１
９を経て排気管２０へ排出される。酸素センサ２
１は排気中の酸素濃度を検出し、水温センサ２２
はシリンダブロツク１４に取付けられて冷却水温
度を検出する。気筒判別センサ２５および回転角
センサ２６は配電器２７の軸２８の回転からクラ
ンク角を検出する。気筒判別センサ２５および回
転角センサ２６はクランク角がそれぞれ720゜およ
び30゜変化するごとにパルサを発生する。ニユー
トラルスイツチ２９は自動変速機のシフトレバー
３０の位置を検出する。ニユートラルスイツチ２
９は自動変速機がニユートラルあるいはパーキン
グの停止レンジにある場合はオン、ドライブ、セ
カンド等の走行レンジにある場合はオフになつて
いる。電子制御装置３１、各種センサから入力信
号を受け、燃料噴射弁７および点火装置３２へ出
力信号を送る。点火装置３２の二次点火電流は配
電器２７を経て点火プラグ１２へ送られる。
路１には上流から順番にエアフローメータ２、吸
気温センサ３、絞り弁４、サージタンク５、吸気
管６が設けられている。主燃料噴射弁７は各吸気
管６に取付けられ、吸気系へ主燃料としてのアル
コールを噴射する。１つまたは複数の補助燃料噴
射弁８はサージタンク５に取付けられ、始動時か
ら機関温度が所定値以上になるまで補助燃料とし
てのガソリンを吸気通路１へ噴射する。これによ
り始動後のアイドル期間における機関停止を回避
して始動性能を改善することができる。燃焼室１
１は、点火プラグ１２を備え、シリンダヘツド１
３、シリンダブロツク１４、およびピストン１５
により画定され、吸気弁１６を経て混合気を供給
される。燃焼室１１で燃焼した混合気は排気弁１
９を経て排気管２０へ排出される。酸素センサ２
１は排気中の酸素濃度を検出し、水温センサ２２
はシリンダブロツク１４に取付けられて冷却水温
度を検出する。気筒判別センサ２５および回転角
センサ２６は配電器２７の軸２８の回転からクラ
ンク角を検出する。気筒判別センサ２５および回
転角センサ２６はクランク角がそれぞれ720゜およ
び30゜変化するごとにパルサを発生する。ニユー
トラルスイツチ２９は自動変速機のシフトレバー
３０の位置を検出する。ニユートラルスイツチ２
９は自動変速機がニユートラルあるいはパーキン
グの停止レンジにある場合はオン、ドライブ、セ
カンド等の走行レンジにある場合はオフになつて
いる。電子制御装置３１、各種センサから入力信
号を受け、燃料噴射弁７および点火装置３２へ出
力信号を送る。点火装置３２の二次点火電流は配
電器２７を経て点火プラグ１２へ送られる。
第２図は電子制御装置３１の内部のブロツク図
である。RAM３５、ROM３６、CPU３７、入
出力ポート３８，３９、出力ポート４０，４１，
４２はバス４３を介して互いに接続されている。
CLOCK４４はCPU３７へクロツクパルスを送
る。エアフローメータ２、吸気温センサ３、およ
び水温センサ２２のアナログ出力はバツフア４
５，４６，４７を経てマルチプレクサ４８へ送ら
れる。マルチプレクサ４８は入力信号を選択し、
選択された入力信号はＡ／Ｄ（アナログ／デジタ
ル）変換器４９においてＡ／Ｄ変換されてから入
出力ポート３８へ送られる。酸素センサ２１の出
力はバツフア５０およびコンパレータ５１を経て
入出力ポート３９へ送られ、気筒判別センサ２５
および回転角センサ２６の出力は整形回路５３を
経て入出力ポート３９へ送られ、ニユートラルス
イツチ２９の出力は直接入出力ポート３９へ送ら
れる。主燃料噴射弁７および補助燃料噴射弁８は
出力ポート４０，４１から駆動回路５５，５６を
経て入力信号を受け、点火装置３２は出力ポート
４２から駆動回路５７を経て入力信号を受ける。
である。RAM３５、ROM３６、CPU３７、入
出力ポート３８，３９、出力ポート４０，４１，
４２はバス４３を介して互いに接続されている。
CLOCK４４はCPU３７へクロツクパルスを送
る。エアフローメータ２、吸気温センサ３、およ
び水温センサ２２のアナログ出力はバツフア４
５，４６，４７を経てマルチプレクサ４８へ送ら
れる。マルチプレクサ４８は入力信号を選択し、
選択された入力信号はＡ／Ｄ（アナログ／デジタ
ル）変換器４９においてＡ／Ｄ変換されてから入
出力ポート３８へ送られる。酸素センサ２１の出
力はバツフア５０およびコンパレータ５１を経て
入出力ポート３９へ送られ、気筒判別センサ２５
および回転角センサ２６の出力は整形回路５３を
経て入出力ポート３９へ送られ、ニユートラルス
イツチ２９の出力は直接入出力ポート３９へ送ら
れる。主燃料噴射弁７および補助燃料噴射弁８は
出力ポート４０，４１から駆動回路５５，５６を
経て入力信号を受け、点火装置３２は出力ポート
４２から駆動回路５７を経て入力信号を受ける。
第３図は主燃料噴射量計算ルーチンのフローチ
ヤートである。アイドル期間および非アイドル期
間に関係して暖機増量比が切換えられる。ステツ
プ６４では機関冷却水温度Twを検出する。ステ
ツプ６６ではTw10℃か否かを判定し、Tw
10℃であればステツプ７０へ進み、Tw＜10℃で
あればステツプ６８へ進む。ステツプ６８ではニ
ユートラルスイツチ２９からの入力データからア
イドル期間か否かを判定し、アイドル期間であれ
ばステツプ７０へ進み、非アイドル期間であれば
ステツプ７２へ進む。自動変速機が停止レンジに
あればアイドル期間と判定され、走行レンジにあ
れば非アイドル期間と判定される。ニユートラル
スイツチ２９は本来、走行レンジ期間の始動を阻
止するために設けられている。ステツプ７０では
特性曲線Ｗ１から暖機増量比Kwを計算し、ステ
ツプ７２では特性曲線Wl２から暖機増量比Kwを
計算する。第４図は特性曲線Wl１，Wl２および
従来装置における特性曲線Wp（破線）を示して
いる。Wl１は機関冷却水温度Twの全範囲に渡つ
て定義され、Wl２はTw＜10℃においてのみ定義
されている。Tw＜10℃においてWl７はWpより
下に、Wl２はWpより上に定義される。従来装置
では機関低温時のアイドル期間ではアルコール燃
料噴射量が必要量より大きく、燃料消費量が増大
し、始動が悪化し、また機関低温時の発進の際お
よび走行中にはアルコール燃料噴射量が必要量よ
り小さく、機関動力が不足して機関停止、運動性
能の悪化が生じていた。本発明では機関が低温状
態にある場合のアイドル期間ではWl１が選択さ
れ、したがつてアルコール燃料の最終噴射量が小
さい値に設定され、これによりアルコール燃料の
消費が抑制されると同時に機関始動性が改善され
る。また機関が低温状態にある場合の非アイドル
期間ではWl２が選択され、したがつて機関動力
が確保され、円滑な発進および良好な走行が行な
われる。ステツプ７４では最終噴射量QfにKx・
Kw・Qbを代入する。ただしQbはＱ／Ｎ（Ｑ：吸
入空気流量、Ｎ：機関回転速度）に基づいて計算
される基本噴射量、Kxは酸素センサ２１および
吸気温センサ３からの入力データに基づいて計算
される補正係数である。主燃料噴射弁７は、所定
のクランク角に同時して最終噴射量Qfの燃料を
噴射する。
ヤートである。アイドル期間および非アイドル期
間に関係して暖機増量比が切換えられる。ステツ
プ６４では機関冷却水温度Twを検出する。ステ
ツプ６６ではTw10℃か否かを判定し、Tw
10℃であればステツプ７０へ進み、Tw＜10℃で
あればステツプ６８へ進む。ステツプ６８ではニ
ユートラルスイツチ２９からの入力データからア
イドル期間か否かを判定し、アイドル期間であれ
ばステツプ７０へ進み、非アイドル期間であれば
ステツプ７２へ進む。自動変速機が停止レンジに
あればアイドル期間と判定され、走行レンジにあ
れば非アイドル期間と判定される。ニユートラル
スイツチ２９は本来、走行レンジ期間の始動を阻
止するために設けられている。ステツプ７０では
特性曲線Ｗ１から暖機増量比Kwを計算し、ステ
ツプ７２では特性曲線Wl２から暖機増量比Kwを
計算する。第４図は特性曲線Wl１，Wl２および
従来装置における特性曲線Wp（破線）を示して
いる。Wl１は機関冷却水温度Twの全範囲に渡つ
て定義され、Wl２はTw＜10℃においてのみ定義
されている。Tw＜10℃においてWl７はWpより
下に、Wl２はWpより上に定義される。従来装置
では機関低温時のアイドル期間ではアルコール燃
料噴射量が必要量より大きく、燃料消費量が増大
し、始動が悪化し、また機関低温時の発進の際お
よび走行中にはアルコール燃料噴射量が必要量よ
り小さく、機関動力が不足して機関停止、運動性
能の悪化が生じていた。本発明では機関が低温状
態にある場合のアイドル期間ではWl１が選択さ
れ、したがつてアルコール燃料の最終噴射量が小
さい値に設定され、これによりアルコール燃料の
消費が抑制されると同時に機関始動性が改善され
る。また機関が低温状態にある場合の非アイドル
期間ではWl２が選択され、したがつて機関動力
が確保され、円滑な発進および良好な走行が行な
われる。ステツプ７４では最終噴射量QfにKx・
Kw・Qbを代入する。ただしQbはＱ／Ｎ（Ｑ：吸
入空気流量、Ｎ：機関回転速度）に基づいて計算
される基本噴射量、Kxは酸素センサ２１および
吸気温センサ３からの入力データに基づいて計算
される補正係数である。主燃料噴射弁７は、所定
のクランク角に同時して最終噴射量Qfの燃料を
噴射する。
手段変速機付き車両の場合では、変速機のギヤ
位置がニユートラルのとき特性曲線Wl１が選択
され、１速〜４速の駆動速のとき特性曲線Wl２
が選択される。
位置がニユートラルのとき特性曲線Wl１が選択
され、１速〜４速の駆動速のとき特性曲線Wl２
が選択される。
第５図は本発明の機能ブロツク図である。暖機
増量比計算手段 ８０，８２はそれぞれ特性曲線Wl１，Wl２に基
づいて水温センサ２２からの機関冷却水温度Tw
に関係して暖機増量比を計算する。暖機増量比選
択手段８４は、水温センサ２２およびニユートラ
ルスイツチ２９からの入力に基づいて、Tw＜10
℃でかつ非アイドル期間という条件が成立するか
否かを判定し、条件が成立していれば暖機増量比
計算手段８２の出力を選択して最終噴射量計算手
段８６へ送り、条件が不成立であれば暖機増量比
計算手段８０の出力を選択して最終噴射量計算手
段８６へ送る。最終噴射量計算手段８６は、基本
噴射量Qb、補正係数Kx、および暖機増量比Kw
から最終噴射量Qf（＝Kx・Kw・Qb）を計算し、
最終噴射量Qfのアルコール燃料が主燃料噴射弁
７から噴射される。
増量比計算手段 ８０，８２はそれぞれ特性曲線Wl１，Wl２に基
づいて水温センサ２２からの機関冷却水温度Tw
に関係して暖機増量比を計算する。暖機増量比選
択手段８４は、水温センサ２２およびニユートラ
ルスイツチ２９からの入力に基づいて、Tw＜10
℃でかつ非アイドル期間という条件が成立するか
否かを判定し、条件が成立していれば暖機増量比
計算手段８２の出力を選択して最終噴射量計算手
段８６へ送り、条件が不成立であれば暖機増量比
計算手段８０の出力を選択して最終噴射量計算手
段８６へ送る。最終噴射量計算手段８６は、基本
噴射量Qb、補正係数Kx、および暖機増量比Kw
から最終噴射量Qf（＝Kx・Kw・Qb）を計算し、
最終噴射量Qfのアルコール燃料が主燃料噴射弁
７から噴射される。
第１図は本発明が適用される電子制御機関の全
体図、第２図は第１図の電子制御装置のブロツク
図、第３図はアルコール燃料の最終噴射量計算ル
ーチンのフローチヤート、第４図は機関冷却水温
と暖機増量比との関係を示すグラフ、第５図は本
発明の機能ブロツク図である。 ７……主燃料噴射弁、２２……水温センサ、２
９……ニユートラスイツチ、８０，８２……暖機
増量比計算手段、８４……暖機増量比選択手段、
８６……最終噴射量計算手段。
体図、第２図は第１図の電子制御装置のブロツク
図、第３図はアルコール燃料の最終噴射量計算ル
ーチンのフローチヤート、第４図は機関冷却水温
と暖機増量比との関係を示すグラフ、第５図は本
発明の機能ブロツク図である。 ７……主燃料噴射弁、２２……水温センサ、２
９……ニユートラスイツチ、８０，８２……暖機
増量比計算手段、８４……暖機増量比選択手段、
８６……最終噴射量計算手段。
Claims (1)
- １ 主燃料噴射弁からアルコール燃料を噴射する
アルコール燃料車両の燃料噴射制御装置におい
て、機関のアイドル運転および所定値以上の機関
温度における負荷運転では、機関温度の低下につ
れて増大するアルコール燃料増量比の変化勾配を
小さく設定し、所定値以下の機関温度における負
荷運転では、機関温度の低下につれて増大するア
ルコール燃料増量比の変化勾配を大きく設定する
ことを特徴とする、アルコール燃料車両の燃料噴
射制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58037300A JPS59165840A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | アルコ−ル燃料車両の燃料噴射制御装置 |
| US06/557,929 US4546732A (en) | 1983-03-09 | 1983-12-05 | Fuel injection apparatus for controlling the amount of alcohol and gasoline supplied to a mixed fuel engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58037300A JPS59165840A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | アルコ−ル燃料車両の燃料噴射制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59165840A JPS59165840A (ja) | 1984-09-19 |
| JPH0442533B2 true JPH0442533B2 (ja) | 1992-07-13 |
Family
ID=12493853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58037300A Granted JPS59165840A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | アルコ−ル燃料車両の燃料噴射制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4546732A (ja) |
| JP (1) | JPS59165840A (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4703732A (en) * | 1986-02-07 | 1987-11-03 | Ford Motor Company | Spark timing control of multiple fuel engine |
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-
1983
- 1983-03-09 JP JP58037300A patent/JPS59165840A/ja active Granted
- 1983-12-05 US US06/557,929 patent/US4546732A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59165840A (ja) | 1984-09-19 |
| US4546732A (en) | 1985-10-15 |
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