JPH0440526B2 - - Google Patents
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- JPH0440526B2 JPH0440526B2 JP58177587A JP17758783A JPH0440526B2 JP H0440526 B2 JPH0440526 B2 JP H0440526B2 JP 58177587 A JP58177587 A JP 58177587A JP 17758783 A JP17758783 A JP 17758783A JP H0440526 B2 JPH0440526 B2 JP H0440526B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- load
- efficiency
- turbine
- setting signal
- load setting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/02—Controlling, e.g. stopping or starting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は原動機の効率的運用を図る原動機制御
装置に係り、特に蒸気タービン等を応用した発電
設備等の運用に関する。
装置に係り、特に蒸気タービン等を応用した発電
設備等の運用に関する。
一般に原動機等の運転効率はその負荷に対して
非線形に変化するものが多く、例えば第１図に示
すような曲線で示される。第１図において縦軸は
効率、横軸は負荷を表わし、曲線２１，２２は原
動機の効率曲線の一例を示している。
非線形に変化するものが多く、例えば第１図に示
すような曲線で示される。第１図において縦軸は
効率、横軸は負荷を表わし、曲線２１，２２は原
動機の効率曲線の一例を示している。
ところで、一般的には原動機等は一定負荷状態
で運転される場合が多いが、効率的運用という観
点からみると必ずしも一定負荷状態の運転が最適
とは言えず、異なる２以上の負荷状態で運転する
方が全体の平均効率が向上することがある。以
下、発電用蒸気タービンプラントのボイラ給水ポ
ンプ駆動用タービン（以下「BFPT」という）の
運転を例に、上記の事情を説明する。
で運転される場合が多いが、効率的運用という観
点からみると必ずしも一定負荷状態の運転が最適
とは言えず、異なる２以上の負荷状態で運転する
方が全体の平均効率が向上することがある。以
下、発電用蒸気タービンプラントのボイラ給水ポ
ンプ駆動用タービン（以下「BFPT」という）の
運転を例に、上記の事情を説明する。
一般に、タービンへの流入蒸気量の制御には蒸
気加減弁（以下「CV」という）を用いた流入蒸
気量制御が用いられている。第２図は複数のCV
を有するプラントの構成を示すブロツク図であ
る。なお、以下の図面の説明において、同一要素
は同一符号で示してある。ボイラから送られた蒸
気は、並列に配置されたCV1，CV2，CV3，…，
CVoを介してタービン１に与えられ、タービン１
には発電機等の負荷装置２が接続される。
気加減弁（以下「CV」という）を用いた流入蒸
気量制御が用いられている。第２図は複数のCV
を有するプラントの構成を示すブロツク図であ
る。なお、以下の図面の説明において、同一要素
は同一符号で示してある。ボイラから送られた蒸
気は、並列に配置されたCV1，CV2，CV3，…，
CVoを介してタービン１に与えられ、タービン１
には発電機等の負荷装置２が接続される。
第３図は第２図のプラントにおける効率と負荷
の関係の説明図で、縦軸にタービンサイクル効率
をとり、横軸にタービン負荷をとつている。図中
の破線２３で示す如く、近似的にはタービン負荷
が増加するにつれてタービンサイクル効率の増加
率が減少する。ところが、実際のプラントでは第
２図に示す如く、複数のCV1〜CVoのノズル制御
によつて蒸気量を制御しているので、タービン負
荷とタービンサイクル効率の関係は第３図中の実
線２４の如く、CV1〜CVoの開閉点２５で大きく
変化する。このようにタービンサイクル効率の変
化率がCVの開閉点付近で大きく変るのは、CV1
〜CVoのバルブ特性（バルブ絞り作用）によるも
ので、一般にバルブは開き始めに損失が最大（効
率が最小）で、全開のときに損失が最小（効率が
最大）となる。
の関係の説明図で、縦軸にタービンサイクル効率
をとり、横軸にタービン負荷をとつている。図中
の破線２３で示す如く、近似的にはタービン負荷
が増加するにつれてタービンサイクル効率の増加
率が減少する。ところが、実際のプラントでは第
２図に示す如く、複数のCV1〜CVoのノズル制御
によつて蒸気量を制御しているので、タービン負
荷とタービンサイクル効率の関係は第３図中の実
線２４の如く、CV1〜CVoの開閉点２５で大きく
変化する。このようにタービンサイクル効率の変
化率がCVの開閉点付近で大きく変るのは、CV1
〜CVoのバルブ特性（バルブ絞り作用）によるも
ので、一般にバルブは開き始めに損失が最大（効
率が最小）で、全開のときに損失が最小（効率が
最大）となる。
第４図は第２図および第３図の装置による負荷
設定信号とタービンサイクル効率の関係を示す説
明図である。図示の如く上記のバルブ絞り作用の
ために、CVの部分開度点（CVの全開、全閉点の
中間）におけるタービンサイクル効率は、CVの
開閉点におけるタービンサイクル効率より低い。
換言すれば、CV開閉点の間におけるタービンサ
イクル効率は、負荷に対して下方に凸の関数で表
わされる。従つて、ノズル制御による損失を少な
くして運転するためには、原動機をCVの開閉点
付近で運転できように負荷を設定することが望ま
しい。
設定信号とタービンサイクル効率の関係を示す説
明図である。図示の如く上記のバルブ絞り作用の
ために、CVの部分開度点（CVの全開、全閉点の
中間）におけるタービンサイクル効率は、CVの
開閉点におけるタービンサイクル効率より低い。
換言すれば、CV開閉点の間におけるタービンサ
イクル効率は、負荷に対して下方に凸の関数で表
わされる。従つて、ノズル制御による損失を少な
くして運転するためには、原動機をCVの開閉点
付近で運転できように負荷を設定することが望ま
しい。
従来から、ノズル制御を行なうタービンを複数
用いて、全体で要求される負荷を各タービンで分
担するようなシステムは一般に用いられている。
例えば、BFPTでは全体の負荷の50％を供給する
同一のポンプ２台が、それぞれ専用のBFPTで駆
動され、一定負荷以上では同一負荷で運転されて
いる。これによれば、いずれか一方のポンプが異
常停止したときのシステムへの影響が軽減でき
る。
用いて、全体で要求される負荷を各タービンで分
担するようなシステムは一般に用いられている。
例えば、BFPTでは全体の負荷の50％を供給する
同一のポンプ２台が、それぞれ専用のBFPTで駆
動され、一定負荷以上では同一負荷で運転されて
いる。これによれば、いずれか一方のポンプが異
常停止したときのシステムへの影響が軽減でき
る。
しかし、上記のBFPTは２台とも同一負荷で運
転されるので、効率の相対的に低いCVの部分開
度点でそれぞれの原動機を運転せざるをえないこ
とが多い。このため、従来技術ではシステム全体
としての原動機の効率運用が充分にはなしえな
い。
転されるので、効率の相対的に低いCVの部分開
度点でそれぞれの原動機を運転せざるをえないこ
とが多い。このため、従来技術ではシステム全体
としての原動機の効率運用が充分にはなしえな
い。
〔発明の目的〕
本発明は上記の従来技術の欠点を克服するため
になされたもので、システム全体のサイクル効率
を最大にできる原動機の制御装置を提係すること
を目的とする。
になされたもので、システム全体のサイクル効率
を最大にできる原動機の制御装置を提係すること
を目的とする。
上記の目的を実現するため本発明は、複数の
BFPTを共に同一負荷で運転することは必ずしも
必要ではなく、かつ負荷の配分比をBFPTごとに
可変とすることは近年のデイジタル制御装置等に
よれば容易であることに着目し、システム全体に
ついての総合負荷設定信号を各原動機に対して異
なる配分比で分配することによつて、全体の平均
効率が最大になるようにした原動機の制御装置を
提供するものである。また、１台のBFPTを運転
するにあたつて、負荷を時間的に切換え、変化さ
せて、一定時間内の平均効率が最大になるように
した原動機の制御装置を提供するものである。
BFPTを共に同一負荷で運転することは必ずしも
必要ではなく、かつ負荷の配分比をBFPTごとに
可変とすることは近年のデイジタル制御装置等に
よれば容易であることに着目し、システム全体に
ついての総合負荷設定信号を各原動機に対して異
なる配分比で分配することによつて、全体の平均
効率が最大になるようにした原動機の制御装置を
提供するものである。また、１台のBFPTを運転
するにあたつて、負荷を時間的に切換え、変化さ
せて、一定時間内の平均効率が最大になるように
した原動機の制御装置を提供するものである。
以下、添付図面の第５図乃至第８図を参照して
本発明のいくつかの実施例を説明する。第５図は
BFPTが２台のときの一実施例の構成のブロツク
図である。全システム（２台のタービン）の負荷
を規定する総合負荷設定信号Ａは分配器４に与え
られ、出力は50％づつの大きさの負荷設定信号
５，６に分配されて演算器１０および加算器１
３，１４に与えられる。演算器１０に与えられる
許容負荷アンバランス信号Ｂは、２台のタービン
の負荷の間のアンバランス量の許容される最大値
を示すもので、システムおよび状態に応じた値と
してオペレータ等により設定される。演算器１０
から出力されるバイアス信号１１，１２は加算器
１３，１４で負荷設定信号５，６に加算され、実
負荷設定信号C1，C2として２台のタービンに出
力される。
本発明のいくつかの実施例を説明する。第５図は
BFPTが２台のときの一実施例の構成のブロツク
図である。全システム（２台のタービン）の負荷
を規定する総合負荷設定信号Ａは分配器４に与え
られ、出力は50％づつの大きさの負荷設定信号
５，６に分配されて演算器１０および加算器１
３，１４に与えられる。演算器１０に与えられる
許容負荷アンバランス信号Ｂは、２台のタービン
の負荷の間のアンバランス量の許容される最大値
を示すもので、システムおよび状態に応じた値と
してオペレータ等により設定される。演算器１０
から出力されるバイアス信号１１，１２は加算器
１３，１４で負荷設定信号５，６に加算され、実
負荷設定信号C1，C2として２台のタービンに出
力される。
第６図は第５図に示す実施例による負荷設定信
号とタービンサイクル効率の関係の説明図であ
る。演算器１０は等分に分配された負荷設定信号
５，６の値Ｓを用いて、あらかじめ記憶されてい
る実線２４（第６図）の如きタービンサイクル効
率と負荷設定信号の関係から、タービンサイクル
効率の値８を求める。また、演算器１０はあらか
じめ記憶されている破線２３（第６図）の関係か
ら値１７を演算する。値８と値１７の差が所定の
値を越えるときは、演算器１０はCVの部分開度
による効率低下が顕著であると判断し、最大効率
をもたらす（最適な）バイアス信号１１，１２の
大きさを演算する。
号とタービンサイクル効率の関係の説明図であ
る。演算器１０は等分に分配された負荷設定信号
５，６の値Ｓを用いて、あらかじめ記憶されてい
る実線２４（第６図）の如きタービンサイクル効
率と負荷設定信号の関係から、タービンサイクル
効率の値８を求める。また、演算器１０はあらか
じめ記憶されている破線２３（第６図）の関係か
ら値１７を演算する。値８と値１７の差が所定の
値を越えるときは、演算器１０はCVの部分開度
による効率低下が顕著であると判断し、最大効率
をもたらす（最適な）バイアス信号１１，１２の
大きさを演算する。
最大効率をもたらすバイアス値の演算は次のよ
うにしてなされる。
うにしてなされる。
まず、負荷設定信号５，６の値Ｓにそれぞれ絶
対値が等しく符号の異なる適当なバイアス値±
ΔSを加える。そして、値Ｓ＋ΔS、Ｓ−ΔSから
個々の原動機のタービンサイクル効率８′（＋），
８′（−）を求め、システム全体としての平均効
率１８′も求める。なお、タービンサイクル効率
および平均効率の演算は、演算器１０にあらかじ
め記憶されているタービン負荷とタービンサイク
ル効率の関係（第６図の曲線２４）に従つてなさ
れる。
対値が等しく符号の異なる適当なバイアス値±
ΔSを加える。そして、値Ｓ＋ΔS、Ｓ−ΔSから
個々の原動機のタービンサイクル効率８′（＋），
８′（−）を求め、システム全体としての平均効
率１８′も求める。なお、タービンサイクル効率
および平均効率の演算は、演算器１０にあらかじ
め記憶されているタービン負荷とタービンサイク
ル効率の関係（第６図の曲線２４）に従つてなさ
れる。
以下、バイアス値±ΔSの大きさを遂次増大さ
せ、上記の演算を繰り返す。そして、バイアス値
の絶対値が許容負荷アンバランス信号Ｂの値（タ
ービン間の負荷アンバランスの最大限の値）と等
しくなつたところで演算を停止する。このように
してバイアス値として種々の値をとつたときの
個々の原動機のタービンサイクル効率およびシス
テム全体としての平均効率を求めることができ
る。
せ、上記の演算を繰り返す。そして、バイアス値
の絶対値が許容負荷アンバランス信号Ｂの値（タ
ービン間の負荷アンバランスの最大限の値）と等
しくなつたところで演算を停止する。このように
してバイアス値として種々の値をとつたときの
個々の原動機のタービンサイクル効率およびシス
テム全体としての平均効率を求めることができ
る。
ところで、タービンサイクル効率は負荷設定信
号に対して下方に凸の曲線で表わされるので、負
荷設定信号にバイアス信号を与えたときの効率
は、バイアス信号を与えないときの効率よりも必
ず大きくなる。従つて、上記の如き計算で求めら
れた平均効率の値が最大になるときのバイアス値
が、最大の平均タービン効率をもたらすバイアス
値になる。このようにして、許容される負荷アン
バランスのもとで、全体のBFPTの最大の効率を
もたらすバイアス信号１１，１２を求めることが
できる。
号に対して下方に凸の曲線で表わされるので、負
荷設定信号にバイアス信号を与えたときの効率
は、バイアス信号を与えないときの効率よりも必
ず大きくなる。従つて、上記の如き計算で求めら
れた平均効率の値が最大になるときのバイアス値
が、最大の平均タービン効率をもたらすバイアス
値になる。このようにして、許容される負荷アン
バランスのもとで、全体のBFPTの最大の効率を
もたらすバイアス信号１１，１２を求めることが
できる。
第６図において丸印１９，２０はそれぞれ負荷
設定信号５，６（値はＳ）にバイアス信号１１，
１２（値は±ΔS′）を加えたときの個々の原動機
のタービンサイクル効率を示し、丸印１８はその
ときの全体の（２台の原動機の）平均効率を示し
ている。
設定信号５，６（値はＳ）にバイアス信号１１，
１２（値は±ΔS′）を加えたときの個々の原動機
のタービンサイクル効率を示し、丸印１８はその
ときの全体の（２台の原動機の）平均効率を示し
ている。
なお、許容負荷アンバランス信号Ｂの設定値が
十分に大きいときは、バイアス信号１１，１２の
値を遂次変化させて平均効率を計算する過程を省
略し、バイアス信号１１，１２のどちらか一方を
一挙に変化させて、実負荷設定信号C1，C2のど
ちらか一方がバルブ（CV）の開閉のつなぎ目ま
で一挙に来るようにすることも可能で、このよう
にすると容易迅速に最大の平均タービンサイクル
効率を求めることができる。また、本実施例は、
BFPTが３台以上の場合にも適用できる。
十分に大きいときは、バイアス信号１１，１２の
値を遂次変化させて平均効率を計算する過程を省
略し、バイアス信号１１，１２のどちらか一方を
一挙に変化させて、実負荷設定信号C1，C2のど
ちらか一方がバルブ（CV）の開閉のつなぎ目ま
で一挙に来るようにすることも可能で、このよう
にすると容易迅速に最大の平均タービンサイクル
効率を求めることができる。また、本実施例は、
BFPTが３台以上の場合にも適用できる。
第７図および第８図を参照して、原動機を１台
としたときの本発明の実施例を説明する。第７図
は同実施例の構成を示すブロツク図である。負荷
設定信号Ａは加算器２９および演算器３１に与え
られ、許容負荷アンバランス信号Ｂは演算器３１
に与えられる。演算器３１は負荷設定信号Ａおよ
び許容負荷アンバランス信号Ｂにもとづいてバイ
アス信号２８を出力し、加算器２９はバイアス信
号２８および負荷設定信号を加算して実負荷設定
信号を出力する。なお、許容負荷アンバランス信
号Ｂは実負荷設定信号Ｃと負荷設定信号Ａの差の
許容できる最大値を示している。
としたときの本発明の実施例を説明する。第７図
は同実施例の構成を示すブロツク図である。負荷
設定信号Ａは加算器２９および演算器３１に与え
られ、許容負荷アンバランス信号Ｂは演算器３１
に与えられる。演算器３１は負荷設定信号Ａおよ
び許容負荷アンバランス信号Ｂにもとづいてバイ
アス信号２８を出力し、加算器２９はバイアス信
号２８および負荷設定信号を加算して実負荷設定
信号を出力する。なお、許容負荷アンバランス信
号Ｂは実負荷設定信号Ｃと負荷設定信号Ａの差の
許容できる最大値を示している。
第８図は第７図に示す実施例の動作の説明図
で、縦軸にモータサイクル効率をとり、横軸に負
荷設定信号をとつている。従来の制御装置では、
例えば第８図の点２５で示されるようなある一定
の負荷設定信号の下で、モータシステム効率は点
２６で表わされる一定の状態で連続的に運転され
る。これに反し本実施例では、負荷設定信号の一
定時間内の平均値が例えば第８図の点２５で示さ
れる値になるように、演算器３１でバイアス信号
２８の値およびその変化（切り換り）時間を演算
し、モータシステム効率を第８図中の点３２，３
３の間で適当に時間的に移動させながら、平均値
として点３４のモータシステム効率を得るように
運転される。
で、縦軸にモータサイクル効率をとり、横軸に負
荷設定信号をとつている。従来の制御装置では、
例えば第８図の点２５で示されるようなある一定
の負荷設定信号の下で、モータシステム効率は点
２６で表わされる一定の状態で連続的に運転され
る。これに反し本実施例では、負荷設定信号の一
定時間内の平均値が例えば第８図の点２５で示さ
れる値になるように、演算器３１でバイアス信号
２８の値およびその変化（切り換り）時間を演算
し、モータシステム効率を第８図中の点３２，３
３の間で適当に時間的に移動させながら、平均値
として点３４のモータシステム効率を得るように
運転される。
このとき、第４図および第５図の実施例と同様
に、バイアス値を遂次変化させて許容負荷アンバ
ランス信号の値と等しくなるまで遂次モータシス
テム効率を演算し、演算結果の最大値を示すバイ
アス値を実際に与えるようにすると、１台の原動
機から最大の効率を得ることができる。
に、バイアス値を遂次変化させて許容負荷アンバ
ランス信号の値と等しくなるまで遂次モータシス
テム効率を演算し、演算結果の最大値を示すバイ
アス値を実際に与えるようにすると、１台の原動
機から最大の効率を得ることができる。
なお、本発明はデイジタル形タービン制御装置
のみならずアナログ形タービン制御装置にも適用
することができる。
のみならずアナログ形タービン制御装置にも適用
することができる。
上記の如く本発明では、複数の原動機への負荷
の配分比を変えてそれぞれの原動機をより高い効
率で運転させることにより、システム全体の平均
効率を最大にすることのできる原動機の制御装置
が得られる。
の配分比を変えてそれぞれの原動機をより高い効
率で運転させることにより、システム全体の平均
効率を最大にすることのできる原動機の制御装置
が得られる。
また、１台の原動機について、異なる負荷状態
での運転を時間的に切り換えて、それぞれの負荷
状態においてより高い効率で運転させることによ
り、一定時間の効率の平均値を最大にすることの
できる原動機の制御装置が得られる。
での運転を時間的に切り換えて、それぞれの負荷
状態においてより高い効率で運転させることによ
り、一定時間の効率の平均値を最大にすることの
できる原動機の制御装置が得られる。
第１図は原動機の効率曲線の説明図、第２図は
複数のCVを有するプラントの構成を示すブロツ
ク図、第３図は第２図に示すプラントにおける効
率曲線の説明図、第４図は第２図および第３図に
示す装置による負荷設定信号とタービンサイクル
効率の関係の説明図、第５図はBFPTが２台のと
きの本発明の実施例の構成を示すブロツク図、第
６図は第５図に示す実施例による負荷設定信号と
タービンサイクル効率の関係の説明図、第７図は
BFPTが１台のときの本発明の実施例の構成を示
すブロツク図、第８図は第７図に示す実施例によ
る負荷設定信号とモータサイクル効率の関係の説
明図である。 Ａ……総合負荷設定信号、Ｂ……許容負荷アン
バランス信号、Ｃ，C1，C2……実負荷設定信号、
CV1〜CVo……蒸気加減弁、１……蒸気タービ
ン、２……負荷、５，６……負荷設定信号、１
１，１２，２８……バイアス信号、１３，１４，
２９……加算器。
複数のCVを有するプラントの構成を示すブロツ
ク図、第３図は第２図に示すプラントにおける効
率曲線の説明図、第４図は第２図および第３図に
示す装置による負荷設定信号とタービンサイクル
効率の関係の説明図、第５図はBFPTが２台のと
きの本発明の実施例の構成を示すブロツク図、第
６図は第５図に示す実施例による負荷設定信号と
タービンサイクル効率の関係の説明図、第７図は
BFPTが１台のときの本発明の実施例の構成を示
すブロツク図、第８図は第７図に示す実施例によ
る負荷設定信号とモータサイクル効率の関係の説
明図である。 Ａ……総合負荷設定信号、Ｂ……許容負荷アン
バランス信号、Ｃ，C1，C2……実負荷設定信号、
CV1〜CVo……蒸気加減弁、１……蒸気タービ
ン、２……負荷、５，６……負荷設定信号、１
１，１２，２８……バイアス信号、１３，１４，
２９……加算器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 複数個のボイラ給水ポンプ駆動用タービンを
含むシステムの総合負荷設定信号を、各ボイラ給
水ポンプ駆動用タービン毎の負荷設定信号に分配
する分配器と、 前記負荷設定信号に対応する各タービンの理論
効率及び実際の効率を求め、理論効率と実際の効
率との差が所定値以上の場合は前記タービンの負
荷の間のアンバランス量の許容される範囲内にお
いて、前記複数のタービンの総合負荷量を変える
ことなく各タービンの負荷を変動させたときの前
記システムの効率が最大となる各タービン毎の負
荷アンバランス量を演算し、前記理論効率と実際
の効率との差が前記所定値を越えない場合は前記
負荷アンバランス量を零とする負荷アンバランス
量演算手段と、 前記負荷設定信号と前記負荷アンバランス量と
に基づいてその和である各タービンの実負荷設定
信号を出力する実負荷設定手段と、 を備えていることを特徴とするボイラ給水ポンプ
駆動用タービンの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17758783A JPS6069219A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17758783A JPS6069219A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6069219A JPS6069219A (ja) | 1985-04-19 |
| JPH0440526B2 true JPH0440526B2 (ja) | 1992-07-03 |
Family
ID=16033588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17758783A Granted JPS6069219A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6069219A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2585328B2 (ja) * | 1987-12-18 | 1997-02-26 | 株式会社日立製作所 | コンバインドプラントの運転方法、および同装置 |
| JP2505273Y2 (ja) * | 1990-01-26 | 1996-07-24 | 池上通信機株式会社 | 被検体搬送装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51151432A (en) * | 1975-06-20 | 1976-12-25 | Hitachi Ltd | The most suitable distribution device of load and fuel |
| JPS5372949A (en) * | 1976-12-10 | 1978-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Optimum driving process of private power generating installation |
| JPS57193738A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control device of internal combustion engine plant |
| JPS57200639A (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Controlling device for plant of internal combustion engine |
-
1983
- 1983-09-26 JP JP17758783A patent/JPS6069219A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51151432A (en) * | 1975-06-20 | 1976-12-25 | Hitachi Ltd | The most suitable distribution device of load and fuel |
| JPS5372949A (en) * | 1976-12-10 | 1978-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Optimum driving process of private power generating installation |
| JPS57193738A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control device of internal combustion engine plant |
| JPS57200639A (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Controlling device for plant of internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6069219A (ja) | 1985-04-19 |
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