JPS5912106A - コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置 - Google Patents
コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置Info
- Publication number
- JPS5912106A JPS5912106A JP57120751A JP12075182A JPS5912106A JP S5912106 A JPS5912106 A JP S5912106A JP 57120751 A JP57120751 A JP 57120751A JP 12075182 A JP12075182 A JP 12075182A JP S5912106 A JPS5912106 A JP S5912106A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output
- load
- axis
- control device
- shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガスタービンと蒸気タービンとを組合わせたコ
ンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置に関
する。
ンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置に関
する。
従来、コンバインド・サイクルとして（マ、ガスタービ
ン、蒸気タービンおよび発電機を１軸上に連結した１軸
型排熱回収コンバインド・サイクルが知られている。そ
してこのコンバインド・サイクルは第１図に示すような
負荷制御装置によって制御される。この装置は、速度設
定器１からの速度設定信号と回転数検出器６からのガス
タービン、蒸気タービン、発電機の回転数（ガスタービ
ン、蒸気タービン発電機は１軸上に設けられており同一
）信号を減算器２により減算し、その結果得られる偏差
信号に演算増幅器３により比例演算を施したものをサー
ボ増幅器４を介して燃料調整弁５に与えその開度な制御
する。これによりガスタービンの燃焼器７に与えられる
燃料の流量が制御されてガスタービンの出力が制御され
る。
ン、蒸気タービンおよび発電機を１軸上に連結した１軸
型排熱回収コンバインド・サイクルが知られている。そ
してこのコンバインド・サイクルは第１図に示すような
負荷制御装置によって制御される。この装置は、速度設
定器１からの速度設定信号と回転数検出器６からのガス
タービン、蒸気タービン、発電機の回転数（ガスタービ
ン、蒸気タービン発電機は１軸上に設けられており同一
）信号を減算器２により減算し、その結果得られる偏差
信号に演算増幅器３により比例演算を施したものをサー
ボ増幅器４を介して燃料調整弁５に与えその開度な制御
する。これによりガスタービンの燃焼器７に与えられる
燃料の流量が制御されてガスタービンの出力が制御され
る。
一方、蒸気タービンは、ガスタービンの排ガスのエンタ
ルピーにより排熱回収ボイラ１１からの蒸気のエンタル
ピーが決定されるため、蒸気加減弁１２を全開あるいは
一定開度にしておくと復水器１４の真空度との関係で一
義的に出力が決定される。
ルピーにより排熱回収ボイラ１１からの蒸気のエンタル
ピーが決定されるため、蒸気加減弁１２を全開あるいは
一定開度にしておくと復水器１４の真空度との関係で一
義的に出力が決定される。
そして、ガスタービンおよび蒸気タービンに連結されて
いる発電機の出力は、ガスタービンと蒸気タービンの出
力相に発電機の効率を乗じたものであり、これが電力系
統に出力される。この出力は負荷検出器１５によって、
検出されて指示計１６に表示されるから、この表示値を
運転員が確認した上で速度設定器１を操作することによ
り負荷の制御ができる。
いる発電機の出力は、ガスタービンと蒸気タービンの出
力相に発電機の効率を乗じたものであり、これが電力系
統に出力される。この出力は負荷検出器１５によって、
検出されて指示計１６に表示されるから、この表示値を
運転員が確認した上で速度設定器１を操作することによ
り負荷の制御ができる。
またこの運転員の機能を自動化するために負荷設定器１
７と減算器１Ｂとを付加してもよい。これにより負荷設
定器１７からの負荷設定信号から負荷検出器１５からの
負荷信号を減算器１８において減算し、その偏差に応じ
て速度設定器１の設定値を変化させ、偏差が零すなわち
負荷（発電機出力〕が負荷設定値に等しくなるように制
御される。
７と減算器１Ｂとを付加してもよい。これにより負荷設
定器１７からの負荷設定信号から負荷検出器１５からの
負荷信号を減算器１８において減算し、その偏差に応じ
て速度設定器１の設定値を変化させ、偏差が零すなわち
負荷（発電機出力〕が負荷設定値に等しくなるように制
御される。
これが１軸形ロンバインドｈサイクルの制御方式であり
、コンバインド・サイクルは常に所要出力を生じるよう
制御される。
、コンバインド・サイクルは常に所要出力を生じるよう
制御される。
ここにおいて、発電ブランＦの運転効率を検討すると、
１軸形コンバインド・サイクルを全負荷に近い状態で運
転した場合と部分負荷で運転した場合とでは前者に比べ
後者はかなり低効率となる。
１軸形コンバインド・サイクルを全負荷に近い状態で運
転した場合と部分負荷で運転した場合とでは前者に比べ
後者はかなり低効率となる。
したがって、効率面からは部分負荷は極力避けたい。
しかしながら、発電プラントに要求される出力は常に全
負荷に近いものであることはなく、部分負荷で運転しな
ければならないことも多い。
負荷に近いものであることはなく、部分負荷で運転しな
ければならないことも多い。
また、単一のコンバインド・サイクルの場合は故障によ
り出力ゼロとなる懸念もある。
り出力ゼロとなる懸念もある。
本発明は上述の点に鑑みてな゛されたもので、ｌ軸形コ
ンバインド・サイクルを複数軸設け、これらの中の任意
数軸を１ユニツトとして同率負荷を負わせるか、あるい
は軸組に異なる率の負荷を負わせることにより種々の運
転状態をとるに適したコンバインド・サイクル発電シス
テムの負荷制御装置を提供するものである。
ンバインド・サイクルを複数軸設け、これらの中の任意
数軸を１ユニツトとして同率負荷を負わせるか、あるい
は軸組に異なる率の負荷を負わせることにより種々の運
転状態をとるに適したコンバインド・サイクル発電シス
テムの負荷制御装置を提供するものである。
以下第２図乃至第８図を参照して本発明の詳細な説明す
る。
る。
第２図は本発明の一実施例を示したもので、こコテＩｔ
、１軸形コンバインド？サイクルをｎ軸設げた場合の制
御系を示しており、各軸の制御系は速度設定器までを示
し信置ま省略している。
、１軸形コンバインド？サイクルをｎ軸設げた場合の制
御系を示しており、各軸の制御系は速度設定器までを示
し信置ま省略している。
各軸に対しては、中央給電所１９からの出力指令と負荷
設定器２０からの設定信号との何れか一方が切替装置２
１により取出されて加算器２２に与えられ周波数偏差△
ｆからの信号をもとに関数発生器２２ムから発生する信
号とが加算されて減算器２４に与えられ、負荷検出器２
３からの全軸発電機出力和との偏差が取出され演算器２
５に与えられて比例積分されて各軸共通の出力指令とな
る。したがってとの各軸共通の出力指令（↓、電力系統
の周波数変動および出力値変動によって増減するもの゛
となる。
設定器２０からの設定信号との何れか一方が切替装置２
１により取出されて加算器２２に与えられ周波数偏差△
ｆからの信号をもとに関数発生器２２ムから発生する信
号とが加算されて減算器２４に与えられ、負荷検出器２
３からの全軸発電機出力和との偏差が取出され演算器２
５に与えられて比例積分されて各軸共通の出力指令とな
る。したがってとの各軸共通の出力指令（↓、電力系統
の周波数変動および出力値変動によって増減するもの゛
となる。
この各軸共通の出力指令は、各軸制御系の減算器２７
、３１および３５に与えられる。これら減算器２７゜３
１ 、３５はそれぞれ各軸組の出力指令を形成するもの
で、例えば減算器２７は共通出力指令から第１軸負荷検
出器２６の検出出力を減算して得た信号を演算器２８に
与えて比例積分演算を行った上で第１軸速度設定器２９
に与える。
、３１および３５に与えられる。これら減算器２７゜３
１ 、３５はそれぞれ各軸組の出力指令を形成するもの
で、例えば減算器２７は共通出力指令から第１軸負荷検
出器２６の検出出力を減算して得た信号を演算器２８に
与えて比例積分演算を行った上で第１軸速度設定器２９
に与える。
第２軸については、第２軸負荷検出器３ａ、減算器３１
および演算器３２により同様に得られた信号が第２軸速
度設定器３３に、また第ｎ軸については、第３軸負荷検
出器３４、減算器３５および演算器３６により同様に得
られた信号が第ｎ軸速度設定器３７にそれぞれ与えられ
る。
および演算器３２により同様に得られた信号が第２軸速
度設定器３３に、また第ｎ軸については、第３軸負荷検
出器３４、減算器３５および演算器３６により同様に得
られた信号が第ｎ軸速度設定器３７にそれぞれ与えられ
る。
この構成によれば第１軸乃至第ｎ軸のコンバインド・サ
イクルにはそれぞれ均等に負荷が配分され、したがって
負荷変動時の各軸当りの増減分も均等になる。
イクルにはそれぞれ均等に負荷が配分され、したがって
負荷変動時の各軸当りの増減分も均等になる。
いまプラント全体の定格出力がＷであり各軸の定格出力
が同一であったとすると各軸定格出力は”／ｎとなる。
が同一であったとすると各軸定格出力は”／ｎとなる。
このプラントに対し、中央給を所１９からｘ％の出力す
なわちＷｘｌｏｏ・の出力をとるように切替装置２１を
介して加算器２２に与えられたとする。中央給電所から
の指令が電話等による場合は運転員が負荷設定器２０を
Ｘ％に設定すると共に切替装置２１を負荷設定器側に切
替える。
なわちＷｘｌｏｏ・の出力をとるように切替装置２１を
介して加算器２２に与えられたとする。中央給電所から
の指令が電話等による場合は運転員が負荷設定器２０を
Ｘ％に設定すると共に切替装置２１を負荷設定器側に切
替える。
加算器２０ではこのＸ％の信号に電力系統の周波数個差
△ｆを加えてガバナフリー補償をした信号が形成され減
算器２４に与えられる。ここで行なうガバナフリー補償
は、以下の如き作用をいう。
△ｆを加えてガバナフリー補償をした信号が形成され減
算器２４に与えられる。ここで行なうガバナフリー補償
は、以下の如き作用をいう。
通常７発電プラントでは、第１図において、負荷設定器
１７および減算器１８がない場合、演算増幅器３の比例
ゲインをπとすると、周波数と発電機出力の関係は、第
３図のような関係にある。即ち、電力系統の周波数が、
ａ％だけ上昇すると、発電機出力は１．係減少し、電力
系統の周波数詞整に。
１７および減算器１８がない場合、演算増幅器３の比例
ゲインをπとすると、周波数と発電機出力の関係は、第
３図のような関係にある。即ち、電力系統の周波数が、
ａ％だけ上昇すると、発電機出力は１．係減少し、電力
系統の周波数詞整に。
各々の発電プラントの容量に応じて寄与する仕組になっ
ている。この動作なガバナ１フリ一動作という。
ている。この動作なガバナ１フリ一動作という。
ところが、この制御システムに負荷設定器１７および減
算器１８を付加すると、前記ガバナ宮フリー動作によっ
て、増減した発電機出力が、負荷検出器１５を通じてフ
ィードバックし、負荷設定器１７との間に偏差を生じ、
速度設定器を増減して、もとの負荷設定の値に戻すよう
に動作し、ガバナ雷ンリー動作を打ち消してしまうこと
になる。
算器１８を付加すると、前記ガバナ宮フリー動作によっ
て、増減した発電機出力が、負荷検出器１５を通じてフ
ィードバックし、負荷設定器１７との間に偏差を生じ、
速度設定器を増減して、もとの負荷設定の値に戻すよう
に動作し、ガバナ雷ンリー動作を打ち消してしまうこと
になる。
この場合、ガバナ・フリー動作を維持するためには、そ
れに見合った分だけ負荷設定の値を増減してお（必要が
ある。これがガバナ・フリー補償である。
れに見合った分だけ負荷設定の値を増減してお（必要が
ある。これがガバナ・フリー補償である。
第２図におけるガバナフリー補償は、関数発生器２２Ａ
を第４図のようにすることによって達成される。各軸組
のガバナ・フリー補償等マ、従来の発電プラントで行な
っているのと同様に、関数発生器２７Ａ 、 ３１ｊｋ
、 ３５ムを経由したΔｆからの信号を第２図のよう
に、各々に加算することによって行なわれる。関数発生
器２７Ａ 、 ３１ム、３５Ａは、第５図の如くである
。
を第４図のようにすることによって達成される。各軸組
のガバナ・フリー補償等マ、従来の発電プラントで行な
っているのと同様に、関数発生器２７Ａ 、 ３１ｊｋ
、 ３５ムを経由したΔｆからの信号を第２図のよう
に、各々に加算することによって行なわれる。関数発生
器２７Ａ 、 ３１ム、３５Ａは、第５図の如くである
。
ガバナ・フリー補償の作用を、ｍ軸が電力系統に接して
いる場合を例に説明する。この場合、関数発生器２２１
の関数は、百の傾斜が選ばれる。
いる場合を例に説明する。この場合、関数発生器２２１
の関数は、百の傾斜が選ばれる。
今、電力系統の周波数がａ％増加したとすると、△ｔＱ
定格周波数−系統周波数−−ａ％ であり、したがっ
て、加算器２２ｉＣ＆よ、−丁が加算される。
定格周波数−系統周波数−−ａ％ であり、したがっ
て、加算器２２ｉＣ＆よ、−丁が加算される。
一方、ｍ台の発電機出力は、各々πチずつ出方が減って
いるから、負荷検出器２３は ；ｘ令、を検出する。し
たがって、減算器２４からは、偏差信号が出ない。
いるから、負荷検出器２３は ；ｘ令、を検出する。し
たがって、減算器２４からは、偏差信号が出ない。
一方、各軸組には、従来通りガバナ・フリー補償をされ
ているから、減算器２７Ｂ 、 ３１Ｂ 、 ３５Ｂか
らは、偏差が出す、結局、各軸の速度設定器は動かされ
ず したがって、ガバナ・フリー動作が良） 好に作動する。
ているから、減算器２７Ｂ 、 ３１Ｂ 、 ３５Ｂか
らは、偏差が出す、結局、各軸の速度設定器は動かされ
ず したがって、ガバナ・フリー動作が良） 好に作動する。
次に第２図の減算器Ｕ以降を説明する。減算器２４に与
えられるガバナ・フリー補償した信号は電力系統の周波
数が定格周波数に保たれているときは指令と同じｘ％の
内容を持つ。この信号に基き減算器２４はプラント出力
がＷｘπ丁つまり負荷検出器２３からの信号がＸ％にな
るまで正あるいｔま負の信号を出し続け、この結果演算
器２５の出力も増し続けるか減り続ける。
えられるガバナ・フリー補償した信号は電力系統の周波
数が定格周波数に保たれているときは指令と同じｘ％の
内容を持つ。この信号に基き減算器２４はプラント出力
がＷｘπ丁つまり負荷検出器２３からの信号がＸ％にな
るまで正あるいｔま負の信号を出し続け、この結果演算
器２５の出力も増し続けるか減り続ける。
負荷検出器２３の出力がＸ％になった時点で減算器２４
からの出力が零となり演算器２５の出方は変化しなくな
る。そしてこのとき演算器２５の出カバｘ係となってい
る。演算器２５の出力は前述のように、加算器２７Ａ
、 ３１Ａ 、 ３５Ａにはいり、各軸組のガバナ・フ
リー補償をし、減算器２７ 、３１ 、３５に力えられ
るが、例えば減算器２７はＸ％の信号が与えられて第１
軸の発電機出力がｗ／／ｎｘ ｘ／／１００ ｓつまり
第１軸負荷検出器２６からの信号がＸ％になるまで正ま
たは負の信号を出し続けるから演算器２８の出力もこれ
に伴い増加あるいは減少し続ける。そして、負荷検出器
２６の信号がｘｑｂになると減算器２７の出力は零とな
り演算器２８の出力は変化しなくなる。
からの出力が零となり演算器２５の出方は変化しなくな
る。そしてこのとき演算器２５の出カバｘ係となってい
る。演算器２５の出力は前述のように、加算器２７Ａ
、 ３１Ａ 、 ３５Ａにはいり、各軸組のガバナ・フ
リー補償をし、減算器２７ 、３１ 、３５に力えられ
るが、例えば減算器２７はＸ％の信号が与えられて第１
軸の発電機出力がｗ／／ｎｘ ｘ／／１００ ｓつまり
第１軸負荷検出器２６からの信号がＸ％になるまで正ま
たは負の信号を出し続けるから演算器２８の出力もこれ
に伴い増加あるいは減少し続ける。そして、負荷検出器
２６の信号がｘｑｂになると減算器２７の出力は零とな
り演算器２８の出力は変化しなくなる。
このときプラント出力はｘｑｂになっており、第１軸速
度設定器２９をＸ％の負荷に応じた値に設定する。
度設定器２９をＸ％の負荷に応じた値に設定する。
この速度設定器２９は第１図においては速度設定器に相
当し、これ以降は従来装置と同様にガスタービンの燃料
流量を制御して最終的にはプラント出力換言すれば発電
機出力を”／ｎ ｘ Ｖｒｏｏにする。
当し、これ以降は従来装置と同様にガスタービンの燃料
流量を制御して最終的にはプラント出力換言すれば発電
機出力を”／ｎ ｘ Ｖｒｏｏにする。
第２軸、第３軸・・・・・・第ｎ軸についても同様の動
作が行われ、これにより全ての軸が”／ｎ ｘ ｘ／／
１ｏ。
作が行われ、これにより全ての軸が”／ｎ ｘ ｘ／／
１ｏ。
の出力を生じ、したがってプラント全体の出力はＷ Ｘ
”／１００となる。
”／１００となる。
各軸の負荷配分を不均等とするために減算器２７゜３】
および３５に対し、負荷配分制御装置４１の出力に応動
する第１軸バイアス設定器３８、第２軸バイアス設定器
３９・・・・・第１軸バイアス設定器３８によりバイア
ス信号を与えるようにしている。ここで、負荷配分制御
装置４１は７例えばプラント出力指令が人力として与え
られることにより各軸負荷配分を決する機能を持ったも
のとし、了イクロコンピエータ等により構成される。
および３５に対し、負荷配分制御装置４１の出力に応動
する第１軸バイアス設定器３８、第２軸バイアス設定器
３９・・・・・第１軸バイアス設定器３８によりバイア
ス信号を与えるようにしている。ここで、負荷配分制御
装置４１は７例えばプラント出力指令が人力として与え
られることにより各軸負荷配分を決する機能を持ったも
のとし、了イクロコンピエータ等により構成される。
いまプラント出力がＷ ｘ ”／ｌｏｏで、第１軸に”
／ｎ ｘ （トｙ）／１θ０の負荷を負わせ、第２、第
３・・・・・・第ｎ軸にｗ／ｎ×１／１ｏｏ・（Ｘ土丹
）の負荷を負わせたいとすると、第１軸バイアス設定器
３８に−ｙ係を、第２軸、第３軸・・・・・・第ｎ軸の
各バイアス設定器にｙ／（ｎ−ｔ）を設定するように負
荷配分制御装置４１から、信号を出す。
／ｎ ｘ （トｙ）／１θ０の負荷を負わせ、第２、第
３・・・・・・第ｎ軸にｗ／ｎ×１／１ｏｏ・（Ｘ土丹
）の負荷を負わせたいとすると、第１軸バイアス設定器
３８に−ｙ係を、第２軸、第３軸・・・・・・第ｎ軸の
各バイアス設定器にｙ／（ｎ−ｔ）を設定するように負
荷配分制御装置４１から、信号を出す。
減算器２７は演算器２５の出力Ｘ％とバイアス設定器３
８の出力＝ｙ％との和、すなわち（ｘ−ｙ）％と第り軸
負荷検出器２６からの出力との偏差演算を行って減算器
２７の出力が零になるまで、つまり第１軸負荷検出器２
６の出力が（ｘ−ｙ）％になるまで負の信号を出して演
算器２８の出力を減少し続ける。
８の出力＝ｙ％との和、すなわち（ｘ−ｙ）％と第り軸
負荷検出器２６からの出力との偏差演算を行って減算器
２７の出力が零になるまで、つまり第１軸負荷検出器２
６の出力が（ｘ−ｙ）％になるまで負の信号を出して演
算器２８の出力を減少し続ける。
第１軸負荷検出器２６の信号が（ｘ−ｙ）％になると演
算器２８の出力信号は変化を停止しくｘ−ｙ）％となる
。この信号は第１軸速度設定器２９を（Ｘ−７）係の負
荷に相当するように設定し、この結果第１軸の発電機出
力はｗ／ｎＸ （Ｘ−７）／１００となる。
算器２８の出力信号は変化を停止しくｘ−ｙ）％となる
。この信号は第１軸速度設定器２９を（Ｘ−７）係の負
荷に相当するように設定し、この結果第１軸の発電機出
力はｗ／ｎＸ （Ｘ−７）／１００となる。
同様に第２軸、第３軸・・・・・・第ｎ軸についても第
２軸、第３軸・・・・・・第ｎ軸負荷検出器からの信号
がｘ 士、Ｙ、になるように第２軸、第３軸・・・・・
・第ｎ軸速度設定器を変化させ、最゛終的に各発電機出
力は”／ｎ ｘ １／１ｏｏ・（Ｘ＋７）になる。この
結果総合用−１ 力は、 ｗ／ｎｘ （ｘ−ｙ）／ｌｏｏ ＋（ｎ −ｔ ） ×
ｗ／ｎＸ ’／１００ （Ｘ＋４）−＝−ＷｘＸ／１ｏ
。
２軸、第３軸・・・・・・第ｎ軸負荷検出器からの信号
がｘ 士、Ｙ、になるように第２軸、第３軸・・・・・
・第ｎ軸速度設定器を変化させ、最゛終的に各発電機出
力は”／ｎ ｘ １／１ｏｏ・（Ｘ＋７）になる。この
結果総合用−１ 力は、 ｗ／ｎｘ （ｘ−ｙ）／ｌｏｏ ＋（ｎ −ｔ ） ×
ｗ／ｎＸ ’／１００ （Ｘ＋４）−＝−ＷｘＸ／１ｏ
。
であり、第２図の実施例の場合と異ならない。これによ
り各軸の負荷分担を適宜設定できるがプラント全体およ
び各軸の効率等を加味して運転を行うことができる。
り各軸の負荷分担を適宜設定できるがプラント全体およ
び各軸の効率等を加味して運転を行うことができる。
第７図は第３図のバイアス設定器に代えて各軸に比率設
定器４２−４および４６ならびに乗算器４３゜４５およ
び４７を設け、負荷配分制御装＃４１の出力によって各
比率設定器４２ 、４４ 、４６に各軸比率出力を生じ
させ、これを乗算器４３ 、４５ 、４７にて演算器２
５の出力と捌は合わせて得た信号を減算器２７ 、３１
および３５に与えるようにしたものである。
定器４２−４および４６ならびに乗算器４３゜４５およ
び４７を設け、負荷配分制御装＃４１の出力によって各
比率設定器４２ 、４４ 、４６に各軸比率出力を生じ
させ、これを乗算器４３ 、４５ 、４７にて演算器２
５の出力と捌は合わせて得た信号を減算器２７ 、３１
および３５に与えるようにしたものである。
第８図は各軸のフィードバック信号を実負荷に代えて速
度設定器の設定値をとるようにした実施例を示したもの
である。
度設定器の設定値をとるようにした実施例を示したもの
である。
この構成によりフィードバック信号の遅れが少（なり安
定した制御ができるようになる。特に各軸の発電機出力
に時間遅れのばらつきがある場合には負荷変化時に軸間
でハンチング現象が起る可能性があるが、この対策とな
る。
定した制御ができるようになる。特に各軸の発電機出力
に時間遅れのばらつきがある場合には負荷変化時に軸間
でハンチング現象が起る可能性があるが、この対策とな
る。
上記実施例で（ま、四ンバインド！サイクル會ンステム
を構成する各軸の定格負荷が等しいものとして説明した
が、制御のための信号をすべて優換算しておけげ各軸の
定格負荷が異っていても同様に取扱える。
を構成する各軸の定格負荷が等しいものとして説明した
が、制御のための信号をすべて優換算しておけげ各軸の
定格負荷が異っていても同様に取扱える。
またｎ軸のうちの幾つかの軸を本発明に係る制御装置か
ら切離して手動で速度設定器を操作し負荷をとるように
した場合でも、残りの制御装置に接続された軸に容量的
余裕があれば総合的なプラント出力は保証される。
ら切離して手動で速度設定器を操作し負荷をとるように
した場合でも、残りの制御装置に接続された軸に容量的
余裕があれば総合的なプラント出力は保証される。
本発明は上述のように、１軸形コンバインド・サイクル
が複数軸設けられてなるコンバインド！るようにしたた
め、負荷要求に適合するように複数軸のコンバインド・
サイクルを円滑に運転することができる。
が複数軸設けられてなるコンバインド！るようにしたた
め、負荷要求に適合するように複数軸のコンバインド・
サイクルを円滑に運転することができる。
第１図１１軸形コンバインド！サイクルの負荷制御装置
の構成を示すブロック線図、第２図は各軸に均等に負荷
配分を行う本発明の一夾施例を示すブロック線図、第３
図は発電機出力と周波数の関係を示す図、第４図（′！
、第２図の関数発生器２２１の内容を示す図、第５図は
第２図の関数発生器２７Ｂ１３１Ｂ、 ３５Ｂの内容を
示す図、第６図および第７図は各軸に異った負荷配分を
行う本発明の他の実施例を示すブロック線図、菖８図は
各軸のフィードバック系の他の構成例を示すブロック線
図である。 ２．１８，２４，２７，３１．３５．２７Ｂ 、 ３１
Ｂ 、 ３５Ｂ…減算器、２１・・・切替装置、２２・
・・加算器、２２Ａ 、 ２７Ａ 。 ３１ム、３５Ａ・・・関数発生器。 出願人代理人 猪 股 清
の構成を示すブロック線図、第２図は各軸に均等に負荷
配分を行う本発明の一夾施例を示すブロック線図、第３
図は発電機出力と周波数の関係を示す図、第４図（′！
、第２図の関数発生器２２１の内容を示す図、第５図は
第２図の関数発生器２７Ｂ１３１Ｂ、 ３５Ｂの内容を
示す図、第６図および第７図は各軸に異った負荷配分を
行う本発明の他の実施例を示すブロック線図、菖８図は
各軸のフィードバック系の他の構成例を示すブロック線
図である。 ２．１８，２４，２７，３１．３５．２７Ｂ 、 ３１
Ｂ 、 ３５Ｂ…減算器、２１・・・切替装置、２２・
・・加算器、２２Ａ 、 ２７Ａ 。 ３１ム、３５Ａ・・・関数発生器。 出願人代理人 猪 股 清
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービン、蒸気タービンおよび発電機を１軸上
に連結したコンバインド・サイクルを複数軸有するコン
バインド・サイクル・システムと、中央給電所からの出
力指令またはこれに代るものに前記システムの出力から
取出したフィードバック信号を加味して得た前記システ
ムの各軸共通出力指令を形成するシステム制御装置と、
このシステム制御装置の出力に前記システムの各軸出力
もしくはこれに代るものによるフィードバック信号を加
味して前記システムの各軸速度設定信号を形成する各軸
制御装置とをそなえたコンバインド・サイクル発電シス
テムの出力制御装置。 ２、ガスタービン、蒸気タービンおよび発電機を１軸上
に連結したコンバインド！サイクルを複数軸有するコン
バインド！サイクル！システムと、中央給電所からの出
力指令またはこれに代るものに前記システムの出力から
取出したフィードバック信号を加味して得た前記システ
ムの各軸共通出力指令を形成するシステム制御装置と、
前記システムにおける各軸の負荷分担に応じた出力を形
成する負荷配分制御装置と、前記システム制御装置およ
び負荷配分制御装置の出力に前記システムの各軸出力も
しくはこれに代るものによるフィードバック信号を加味
して前記システムの各軸速度設定信号を形成する各軸制
御装置とをそなえたコンバインドｔサイクル発電システ
ムの出力制御装置。 ３、特許請求の範囲第１項または第２項記載の装置にお
いて、電力系統に接続されている軸の数に応じてガバナ
ラフリー補償の開数を切換るようにしたコンバインドラ
サイクル発電システムの出力制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57120751A JPS5912106A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置 |
| US06/512,015 US4491737A (en) | 1982-07-12 | 1983-07-08 | Output control systems of combined cycle type electric power generating systems |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57120751A JPS5912106A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5912106A true JPS5912106A (ja) | 1984-01-21 |
| JPS6243045B2 JPS6243045B2 (ja) | 1987-09-11 |
Family
ID=14794081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57120751A Granted JPS5912106A (ja) | 1982-07-12 | 1982-07-12 | コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4491737A (ja) |
| JP (1) | JPS5912106A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58219148A (ja) * | 1982-06-14 | 1983-12-20 | Kuraray Co Ltd | ７−オクテンアミンおよびその製造方法 |
| JPS61200312A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-04 | Hitachi Ltd | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 |
| US5488168A (en) * | 1989-08-25 | 1996-01-30 | Kao Corporation | Tertiary amino alcohol and method of producing the same |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5555719A (en) * | 1994-02-15 | 1996-09-17 | General Electric Co. | Method of operating a combined cycle steam and gas turbine power generating system with constant settable droop |
| US5949153A (en) * | 1997-03-06 | 1999-09-07 | Consolidated Natural Gas Service Company, Inc. | Multi-engine controller |
| JP2012005237A (ja) * | 2010-06-17 | 2012-01-05 | Hitachi Ltd | 発電所負荷制御装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314259A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-08 | Hitachi Ltd | Output control system for combined plant of gas turbines and steam turbines |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3812377A (en) * | 1972-12-04 | 1974-05-21 | Gen Electric | System for independent or common control of prime movers |
| US4327294A (en) * | 1974-08-08 | 1982-04-27 | Westinghouse Electric Corp. | Combined cycle electric power plant and a gas turbine having an improved overspeed protection system |
| US4081956A (en) * | 1976-05-13 | 1978-04-04 | General Electric Company | Combined gas turbine and steam turbine power plant |
| US4136286A (en) * | 1977-07-05 | 1979-01-23 | Woodward Governor Company | Isolated electrical power generation system with multiple isochronous, load-sharing engine-generator units |
-
1982
- 1982-07-12 JP JP57120751A patent/JPS5912106A/ja active Granted
-
1983
- 1983-07-08 US US06/512,015 patent/US4491737A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5314259A (en) * | 1976-07-26 | 1978-02-08 | Hitachi Ltd | Output control system for combined plant of gas turbines and steam turbines |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58219148A (ja) * | 1982-06-14 | 1983-12-20 | Kuraray Co Ltd | ７−オクテンアミンおよびその製造方法 |
| JPS61200312A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-04 | Hitachi Ltd | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 |
| US5488168A (en) * | 1989-08-25 | 1996-01-30 | Kao Corporation | Tertiary amino alcohol and method of producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4491737A (en) | 1985-01-01 |
| JPS6243045B2 (ja) | 1987-09-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7644574B2 (en) | Methods and systems for gas turbine engine control | |
| US20080147289A1 (en) | Methods and apparatus to facilitate gas turbine fuel control | |
| US4074360A (en) | Fuel and feedwater-monitoring system of a once-through steam generator | |
| JPS5912106A (ja) | コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置 | |
| JPS6333372B2 (ja) | ||
| JPS6038523B2 (ja) | タ−ビン制御装置 | |
| US4213304A (en) | Boiler control system | |
| JPH11223302A (ja) | 発電プラント自動制御装置及び方法 | |
| JP3649454B2 (ja) | 発電プラントの制御方法 | |
| JP2749123B2 (ja) | 発電プラントの制御方法及び装置 | |
| JPH0333889B2 (ja) | ||
| JP2613248B2 (ja) | 一軸型複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 | |
| JP3061881B2 (ja) | 石炭ガス化発電設備の制御装置 | |
| JPS59173507A (ja) | 複合サイクルプラントの統括負荷制御装置 | |
| JPS59119002A (ja) | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 | |
| JPS59115406A (ja) | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 | |
| JPS6193210A (ja) | 一軸型複合発電プラントの負荷制御装置 | |
| JP2642414B2 (ja) | プロセス制御装置 | |
| JPS637247B2 (ja) | ||
| JPH046302A (ja) | 蒸気温度制御装置 | |
| JPS62107210A (ja) | 複合サイクルプラントシステムの負荷制御装置 | |
| JPH0738125B2 (ja) | 統括負荷制御装置 | |
| JPS62159706A (ja) | タ−ビン発電機の負荷配分制御装置 | |
| JPS60134904A (ja) | 火力プラントの協調制御装置 | |
| JPS6115245B2 (ja) |