JPS6333372B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6333372B2 JPS6333372B2 JP57157594A JP15759482A JPS6333372B2 JP S6333372 B2 JPS6333372 B2 JP S6333372B2 JP 57157594 A JP57157594 A JP 57157594A JP 15759482 A JP15759482 A JP 15759482A JP S6333372 B2 JPS6333372 B2 JP S6333372B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- load
- signal
- axes
- signal generator
- shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/38—Arrangements for parallely feeding a single network by two or more generators, converters or transformers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
- F01D17/02—Arrangement of sensing elements
- F01D17/04—Arrangement of sensing elements responsive to load
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/02—Plural gas-turbine plants having a common power output
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
- F02C9/26—Control of fuel supply
- F02C9/42—Control of fuel supply specially adapted for the control of two or more plants simultaneously
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
〔発明の技術分野〕
本発明はガスタービンと蒸気タービンを組合わ
せたコンバインドサイクルタービンプラントの負
荷制御装置に関する。 〔発明の技術的背景およびその問題点〕 従来、排熱回収式コンバインドサイクルとして
は、複数台のガスタービンと１台の蒸気タービン
を組合わせた多軸形コンバインドサイクルと、１
台のガスタービンと１台の蒸気タービンを発電機
の両端軸に結合する一軸形コンバインドサイクル
がある。 ところで、上記一軸形コンバインドサイクルの
負荷制御方式としては、一般に１軸毎にガスター
ビンに供給する燃料流量を調整することにより発
電機出力を制御する方式がとられている。 すなわち、第１図は一軸形コンバインドサイク
ルプラントの従来の負荷制御装置の概略系統図で
あつて、圧縮機１、ガスタービン２、発電機３お
よび蒸気タービン４は同一軸上に連結されてお
り、上記圧縮機１で圧縮された空気が燃焼器５に
送給され、そこで燃料調整弁９を介して供給され
た燃料によつて燃焼し、その燃焼ガスがガスター
ビン２に供給される。上記ガスタービン２に供給
された燃焼ガスはそこで仕事を行ない、その後排
熱回収ボイラ７に流入して蒸気タービン用給水を
加熱する。一方、上記排熱回収ボイラ７で加熱発
生された蒸気は蒸気加減弁８を経て蒸気タービン
４に供給され、そこで仕事を行なつた後復水器９
へと排出され、上記蒸気タービン４およびガスタ
ービン２によつて発電機３が駆動される。 ところで、上記ガスタービン２等の回転数は回
転数検出器１０によつて検出され、その回転数信
号が速度設定器１１からの速度設定信号と比較器
１２で比較され、その偏差信号が演算増幅器１３
で比例または比例積分演算された後、サーボ増幅
器１４を経て燃料調整弁６に伝えられ、その燃料
調整弁６の開度が制御される。その結果、ガスタ
ービン装置の燃焼器５に供給される燃料流量が制
御され、ガスタービンの出力が制御される。一
方、蒸気タービン４は、ガスタービン２の排ガス
のエンタルピーにより排熱回収ボイラ７から流出
する蒸気のエンタルピーが決定されるため、蒸気
加減弁８を全開あるいは一定開度にしておくこと
によつて一意的に出力が決定される。そのため、
ガスタービンと蒸気タービンの出力の和に発電機
の効率を乗じたものが発電機の出力となつて電力
系統に出力される。 したがつて、負荷検出器１５によつて検出され
る発電機出力を指示計１６により運転員が確認
し、これで速度設定器１１を操作することにより
負荷の制御を行なうことができる。 また、上記運転員の機能を自動的に行なわせる
ために、負荷設定器１７と減算器１８を附加する
こともある。この場合、負荷設定器１７から出さ
れる負荷設定信号と負荷検出器１５から出された
負荷信号が減算器１８により比較され、その偏差
信号によつて速度設定器１１の設定値が変化せし
められ、偏差が零すなわち負荷（発電機出力）が
負荷設定値に等しくなるように制御される。 ところで、一軸形コンバインドサイクルを複数
軸集めて１ユニツトとした場合の負荷制御方法と
しては、運転中の全ての軸を均等負荷変化させる
運転（モードＡ）と、軸の起動停止によりユニツ
ト負荷変化を行なう運転（モードＢ）の２つに大
別できる。 この一軸形コンバインドサイクルには、従来の
火力発電プラントと同様に負荷変化率特性があ
り、上記モードＢでは２軸以上の運転中には１ユ
ニツトとしての負荷変化率がモードＡに比べて小
さくなるという不都合がある。 例えば、一軸形コンバインドサイクル100MW
を５軸集めて１ユニツト500MWなるプラントに
おいて、負荷変化率が50％負荷以上では５％／
分、50％負荷以下では３％／分となるようにした
場合、種々の運転時の負荷変化率は下表のように
なる。
せたコンバインドサイクルタービンプラントの負
荷制御装置に関する。 〔発明の技術的背景およびその問題点〕 従来、排熱回収式コンバインドサイクルとして
は、複数台のガスタービンと１台の蒸気タービン
を組合わせた多軸形コンバインドサイクルと、１
台のガスタービンと１台の蒸気タービンを発電機
の両端軸に結合する一軸形コンバインドサイクル
がある。 ところで、上記一軸形コンバインドサイクルの
負荷制御方式としては、一般に１軸毎にガスター
ビンに供給する燃料流量を調整することにより発
電機出力を制御する方式がとられている。 すなわち、第１図は一軸形コンバインドサイク
ルプラントの従来の負荷制御装置の概略系統図で
あつて、圧縮機１、ガスタービン２、発電機３お
よび蒸気タービン４は同一軸上に連結されてお
り、上記圧縮機１で圧縮された空気が燃焼器５に
送給され、そこで燃料調整弁９を介して供給され
た燃料によつて燃焼し、その燃焼ガスがガスター
ビン２に供給される。上記ガスタービン２に供給
された燃焼ガスはそこで仕事を行ない、その後排
熱回収ボイラ７に流入して蒸気タービン用給水を
加熱する。一方、上記排熱回収ボイラ７で加熱発
生された蒸気は蒸気加減弁８を経て蒸気タービン
４に供給され、そこで仕事を行なつた後復水器９
へと排出され、上記蒸気タービン４およびガスタ
ービン２によつて発電機３が駆動される。 ところで、上記ガスタービン２等の回転数は回
転数検出器１０によつて検出され、その回転数信
号が速度設定器１１からの速度設定信号と比較器
１２で比較され、その偏差信号が演算増幅器１３
で比例または比例積分演算された後、サーボ増幅
器１４を経て燃料調整弁６に伝えられ、その燃料
調整弁６の開度が制御される。その結果、ガスタ
ービン装置の燃焼器５に供給される燃料流量が制
御され、ガスタービンの出力が制御される。一
方、蒸気タービン４は、ガスタービン２の排ガス
のエンタルピーにより排熱回収ボイラ７から流出
する蒸気のエンタルピーが決定されるため、蒸気
加減弁８を全開あるいは一定開度にしておくこと
によつて一意的に出力が決定される。そのため、
ガスタービンと蒸気タービンの出力の和に発電機
の効率を乗じたものが発電機の出力となつて電力
系統に出力される。 したがつて、負荷検出器１５によつて検出され
る発電機出力を指示計１６により運転員が確認
し、これで速度設定器１１を操作することにより
負荷の制御を行なうことができる。 また、上記運転員の機能を自動的に行なわせる
ために、負荷設定器１７と減算器１８を附加する
こともある。この場合、負荷設定器１７から出さ
れる負荷設定信号と負荷検出器１５から出された
負荷信号が減算器１８により比較され、その偏差
信号によつて速度設定器１１の設定値が変化せし
められ、偏差が零すなわち負荷（発電機出力）が
負荷設定値に等しくなるように制御される。 ところで、一軸形コンバインドサイクルを複数
軸集めて１ユニツトとした場合の負荷制御方法と
しては、運転中の全ての軸を均等負荷変化させる
運転（モードＡ）と、軸の起動停止によりユニツ
ト負荷変化を行なう運転（モードＢ）の２つに大
別できる。 この一軸形コンバインドサイクルには、従来の
火力発電プラントと同様に負荷変化率特性があ
り、上記モードＢでは２軸以上の運転中には１ユ
ニツトとしての負荷変化率がモードＡに比べて小
さくなるという不都合がある。 例えば、一軸形コンバインドサイクル100MW
を５軸集めて１ユニツト500MWなるプラントに
おいて、負荷変化率が50％負荷以上では５％／
分、50％負荷以下では３％／分となるようにした
場合、種々の運転時の負荷変化率は下表のように
なる。
本発明はこのような点に鑑み、一軸形コンバイ
ンドサイクルを複数軸集めて１ユニツトを構成す
るプラントにおいて、ユニツト負荷の増減を軸の
起動停止で行なうようにするとともに、その場合
における負荷変化率を向上せしめ得るようにし
た、コンバインドサイクルタービンプラントの負
荷制御装置を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明は、ユニツト負荷設定器の設定信号とユ
ニツト出力信号との差が所定値以下になつたとき
出力信号を発生する第１の信号発生器と、負荷変
化率が変わる軸負荷設定値と運転軸数との乗算値
とユニツト出力信号との差が所定値以下になつた
とき出力信号を発生する第２の信号発生器と、設
定負荷の減少に応じて停止すべき軸数を算出する
停止軸数算出装置と、運転継続軸の所定負荷保持
時間検出装置と、上記第１の信号発生器および第
２の信号発生器のいずれからかの信号が入力され
るまで運転軸を均等に負荷減少せしめるととも
に、その後上記停止軸数算出装置から算出された
数の軸に停止操作を行なわせ、第１の信号発生器
および運転継続軸の所定負荷保持時間検出装置の
いずれかの信号によつて運転継続軸に負荷増加作
動を行なわせる起動停止軸の選択器とを設けたこ
とを特徴とするものであつて、負荷減少時にまず
運転軸を均等に負荷減少せしめ、所定時点以後に
停止軸を停止するようにし、プラントの負荷変化
率を向上し得るようにしたものである。 〔発明の実施例〕 以下添付図面を参照して本発明の一実施例につ
いて説明する。 第２図において、符号２１は各軸の負荷検出器
１５，１５，…からの検出信号を合計する加算器
であつて、その加算器２１において加算された全
軸の負荷合計信号すなわちユニツトの全出力信号
は、ユニツト負荷設定器２２からのユニツト負荷
信号と減算器２３によつて比較され、その偏差信
号が比例積分演算器２４を経、さらに各軸用の負
荷指令信号切換器２５を経て各軸負荷設定器１７
に印加され、各軸負荷設定器１７からの設定信号
が減算器１８で各軸の負荷検出器１５からの負荷
信号とそれぞれ比較され、その偏差信号が各コン
バインドサイクルの燃料調整弁に加えられ、各軸
の出力が各軸負荷設定器１７からの設定値に等し
くなるように制御される。 上記各軸用の負荷指令信号切換器２５は、起動
停止軸の選択器２６によつて切換動がが行なわれ
るものであつて、前記モードＡの場合には比例積
分演算器２４からの信号が各軸負荷設定器１７に
それぞれ印加され、またモードＢが選択された場
合には、上記選択器２６が作動し、その選択器か
らの信号に応じて所定軸の負荷指令信号切換器２
５が切換えられ、その軸の起動・停止が行なわれ
る。 ところで、前記ユニツト負荷設定器２２には、
負荷設定器２７からのステツプ状の負荷指令信号
が負荷変化率制限器２８を経てランプ状の信号と
して供給され、ユニツト負荷設定信号が発生され
る。 また、上記負荷設定器２７からの設定信号は、
減算器２９において加算器２１からの全出力信号
と比較され、その偏差信号が絶対値発生器３０に
印加され、上記偏差信号の絶対値信号が第１の信
号発生器３１に加えられる。上記第１の信号発生
器３１は、上記絶対値発生器３０からの出力信号
が所定値以下になつたときに信号を発生するもの
であつて、上記信号発生器３１からの信号が第１
および第２のOR回路３２，３３にそれぞれ印加
される。 一方、図中符号３４は運転中の軸数信号器、３
５は軸負荷変化率の変化点負荷設定器であつて、
その運転中の軸数信号器３４からの運転中の軸数
信号と、軸負荷変化率の変化点負荷設定器３５か
らの変化点負荷設定信号とが乗算器３６によつて
乗算せしめられ、ユニツトの負荷変化率が変る負
荷信号が算出され、この負荷信号が減算器３７に
よつて加算器２１からの出力信号と比較される。
上記減算器３７からの偏差信号は絶対値発生器３
８に印加され、上記偏差信号の絶対値信号が第２
の信号発生器３９に加えられ、前記絶対値発生器
３８からの出力信号が所定値以下になつたときに
その第２の信号発生器３９から信号が発せられ、
その信号が第１のOR回路３２に加えられる。し
かして、上記第１のOR回路３２に第１の信号発
生器３１あるいは第２の信号発生器３９からの信
号が印加されると、その信号が起動・停止軸の選
択器２６に加えられ、所定軸が停止操作に入るよ
うに指令される。 また、ユニツト負荷設定器２７からの設定信号
は割算器４０にも加えられており、そこで１軸当
りの定格出力信号発生器４１から発生される定格
出力信号と割り算が行なわれ、その出力信号が小
数切上器４２で小数の切上が行なわれ、設定負荷
に対応する最少必要作動軸数が算出される。上記
小数切上器４２からの出力信号は、加算器４３で
ユニツト負荷変化モード設定器４４からの設定信
号が加算され、減算器４５に加えられる。上記ユ
ニツト負荷変化モード設定器４４は、前記モード
Ｂの運転に際し、運転中の軸数を負荷に応じて必
要最少とするか、或はその運転軸数を増加させる
かによつて、順次０、１、２、等の設定信号を発
生する。ところで、上記減算器４５には運転中の
軸数信号器３４からの信号も加えられており、そ
こで運転中の軸数信号と上記加算器４３からの信
号とが減算され、負荷変更に伴なう停止軸数が算
出され、その停止軸数信号が起動・停止軸の選択
器２６に印加される。 さらに、運転中の軸数信号器３４の信号と停止
モードに入つた軸数信号器４６の信号とは減算器
４７で減算され、その後割算器４８でユニツト負
荷設定器２７の信号が上記減算器４７からの信号
で割算され、ユニツト負荷変化後の軸出力が算出
される。 上記割算器４８で算出されたユニツト負荷変化
後の軸出力信号は、減算器４９に入力され、そこ
で軸負荷変化率変化点負荷設定器３５からの設定
信号と比較され、その偏差信号が割算器５０にお
いて所定負荷以上の負荷における負荷変化率設定
器５１からの設定信号により割算されて、運転継
続軸が上記設定器５１で定められた負荷変化率で
もつてユニツト負荷変化後の軸出力となるまでの
時間が算出され、この時間信号が減算器５２に印
加される。一方、軸負荷変化率変化点負荷設定器
３５からの設定信号と負荷変化率設定器５３から
の設定信号とは割算器５４に入り、そこで割算さ
れ、停止軸が軸負荷変化率変化点の負荷から停止
するまでに要する時間が算出される。この時間信
号は前記割算器５０からの出力信号とともに減算
器５２に印加され、そこで互いに減算され、停止
軸が停止操作に入つてから運転継続軸を一定負荷
に保持する時間が算出され、その減算器５２から
の出力信号がタイマー５５に印加される。上記タ
イマー５５は前記第２の信号発生器３９からの信
号によつて始動され、上記減算器５２で算出され
た時間後に第２のOR回路３３へ信号が出され
る。 上記第２のOR回路３３は第１の信号発生器３
１からの信号或は上記タイマー５５からの信号が
加わると、出力信号が起動・停止軸の選択器２６
に加えられ、運転継続する軸に対応する切換器２
５が切換えられ、当該軸が比例積分演算器２４か
らの信号に応じて作動せしめられる。 すなわち、起動・停止軸の選択器２６は、第１
のOR回路３２から信号が入ると、各切換器２５
を切換え、比例積分演算器２４からの信号の各軸
負荷設定器１７への伝達を阻止し、それとともに
減算器４５で算出された停止軸数信号に応じた所
定軸を停止シーケンスに従つて停止せしめる。一
方運転継続軸は第２のOR回路３３からの信号が
起動・停止軸の選択器２６に印加されるまで、そ
の時点の負荷に保持され、第２のOR回路３３か
らの信号が入ると、当該軸に対応する切換器２５
が、比例積分演算器２４からの信号が軸負荷設定
器１７へ伝えられるように切換えられる。 しかして、例えば１軸当り100MWの１軸形コ
ンバインドサイクルを５軸集めて500MWとした
ユニツトにおいて、100％負荷（500MW）から60
％負荷（300MW）へ負荷減少する場合、運転中
の全ての軸を均等負荷変化させる運転（モード
Ａ）を採用したときには切替器２５は全て比例積
分器２４からの信号が選択されるように作用し、
各軸負荷設定器１７には上記比例積分演算器２４
からの信号が加えられ、各軸の出力は共通に比例
積分演算器２４からの信号によつて制御される。
（第３図Ｃ）。 一方、軸の起動停止によりユニツト負荷変化を
行なう運転いわゆるモードＢを採用した場合、
100％負荷（500MW）から60％負荷（300MW）
への負荷減少が来ると、モードＡと同様に５軸が
同時に均等負荷減少を行ない、軸負荷が60％付近
になると、絶対値発生器３０の信号が０に近い値
となり、この信号が所定値より小さくなると信号
発生器３１から信号が発生し、第１のOR回路３
２および第２のOR回路３３に加えられる。した
がつて、上記第１のOR回路３２の信号が起動・
停止軸の選択器２６に入り所定軸の停止操作指令
が行なわれる。 また同時に、ユニツト負荷設定器２７の信号で
ある300MWと１軸の定格出力信号発生器４１の
信号である100MWとにより、割算器４０で300÷
100なる割算が行なわれ、その答３が小数切上げ
器４２を経て加算器４３に入力され、ユニツト負
荷変化モード設定器４４からの設定信号と加算さ
れる。ところで、停止可能軸数の全てを停止する
場合上記設定器４４の設定信号は０であり、上記
加算器４３の出力信号は３となり、これと運転中
の軸数信号器３４からの信号５により減算器４５
で５−３＝２なる減算が行なわれ、停止軸数が算
出され、その答２が起動・停止軸の選択器２６に
入力される。 したがつて、第１のOR回路３２と減算器４５
からの信号によつて起動・停止軸の選択器２６か
らは２軸の停止信号が出され、所定の２軸の切換
器２５が比例積分演算器２４から切り換えられ、
当該２軸が停止シーケンスにしたがつて停止せし
められる。一方、上記起動・停止軸の選択器２６
には第２のOR回路３３からも信号が入つている
ため、残りの運転継続する３軸の切換器２５はそ
のまま保持され、比例積分器２４からの信号が選
択されて、上記３つの軸はユニツト負荷が設定負
荷になるように負荷増加される（第３図ｂ）。 次に、５軸のユニツトが100％負荷（500MW）
運転しているときに、30％負荷（150MW）への
負荷減少の指令が出た場合には、まず前述と同様
に５軸全部が同時に均等負荷減少を始める。 ここで、負荷変化率変化点軸負荷設定器３５の
信号を仮に50MWとすると、乗算器３６は運転軸
数が５であるため５×50＝250MWの信号を出し
ている。そこで、５軸均等負荷減少によつて加算
器２１の出力信号が減少し、加算器２１の信号が
250MWとなると減算器３７の信号は零となる
（ここでは簡単のため第２の信号発生器３９にあ
らかじめ決められた値を零としたものとする）。
このとき第２の信号発生器３９では入力信号の零
を検知して、第１のOR回路３３を介して起動・
停止軸の選択器２６に信号を送り、停止軸の操作
に入る。 一方、ユニツト負荷設定器２７の設定信号
150MWと、１軸の定格出力信号発生器４１の信
号100MWとが割算器４０で割算され、その比1.5
が小数切上げ器４２で切上げられて２となり、加
算器４３を経て減算器４５に入力され、運転中の
軸数５との差３が停止軸数信号として起動・停止
軸の選択器２６に加えられ、これによつて所定の
３軸の切換器２５が作動せしめられ、その３軸が
停止シーケンスに従つて停止せしめられる。 一方、この場合ユニツト負荷設定器２７の設定
信号150MWと加算器２１の出力信号250MWとの
間には差があるので、第２のOR回路３３からは
信号は発生されておらず、そのため運転停止され
ない残りの２軸はそれぞれの時点の負荷50MWに
保持される。 また、割算器５４においては、軸負荷変化率変
化点負荷設定器３５の負荷設定信号50MWと負荷
変化率設定器５３に与えられた設定変化率信号３
％／分とが割算される。この割算50÷３で得られ
た16.7分は、停止軸が50MWから停止するまでの
時間である。一方、減算器４７においては、運転
軸数５と停止モードに入る軸数との差５−３＝２
が検出され、割算器４８においてユニツト負荷設
定器２７の設定負荷信号150MWと上記減算器４
７からの出力信号２とにより150÷２＝75なる割
算が行なわれ、ユニツト負荷変化後の軸出力
75MWが算出される。そこでこの軸出力信号
75MWと軸負荷変化率変化点負荷設定器３５の設
定値50MWとの差75−50＝25MWが減算器４９で
算出され、この25MWが所定負荷以上の負荷にお
ける負荷変化率設定器５１の設定負荷変化率５
％／分によつて割られ、この25÷５＝５分なる割
算によつて運転継続軸が50MWから５％／分で負
荷増加して75MWになるまでの時間が算出され
る。しかして、前記割算器５４で得られた16.7分
と割算器５０で得られた５分なる信号とが減算器
５２で減算され、その差によつて停止軸が停止操
作に入つてから運転継続軸を一定負荷に保持する
時間11.7分が検出され、この信号がタイマー５５
に入力される。 上記タイマー５５は第２の信号発生器３９から
の信号が入力されたときに始動し、上記減算器５
２から入力された時間経過後に出力信号を出すの
で、停止軸の停止操作開始後11.7分経過後第２の
OR回路３３を介して、起動・停止軸の切換器２
６に信号が加えられ、運転継続軸の一定負荷保持
状態が解除され、以後運転を継続する２軸は所定
の負荷変化率５％／分で負荷増加が行なわれる。
その後、減算器２３の信号が所定の値より小さく
なつたときに、運転継続する軸は比例積分器２４
からの信号が選択され、ユニツト負荷が設定負荷
150MWになるように負荷制御される。 第４図ａに100％負荷から30％負荷にユニツト
負荷を減少せしめたときのユニツト負荷変化状態
を示し、第４図ｂに上記負荷減少時における軸停
止によるユニツト負荷変化を採用したときの各軸
の出力変化状態を示し、第４図ｃに運転軸均等負
荷変化を採用したときの各軸の出力変化状態を示
す。 〔発明の効果〕 本発明は上述のように構成したので、一軸形コ
ンバインドサイクルを複数軸集めて１ユニツトと
したものにおいて、設定負荷減少時に、所定負荷
までは運転中の全ての軸を均等負荷変化させる制
御を行なわせ、その後所要数の軸を停止操作せし
めるようにすることができ、ユニツト負荷の減少
を軸の停止によつて行なう場合の負荷変化率を従
来のものに比し向上せしめることができ、プラン
トの出力をきわめて早急に設定値に制御すること
ができる。
ンドサイクルを複数軸集めて１ユニツトを構成す
るプラントにおいて、ユニツト負荷の増減を軸の
起動停止で行なうようにするとともに、その場合
における負荷変化率を向上せしめ得るようにし
た、コンバインドサイクルタービンプラントの負
荷制御装置を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明は、ユニツト負荷設定器の設定信号とユ
ニツト出力信号との差が所定値以下になつたとき
出力信号を発生する第１の信号発生器と、負荷変
化率が変わる軸負荷設定値と運転軸数との乗算値
とユニツト出力信号との差が所定値以下になつた
とき出力信号を発生する第２の信号発生器と、設
定負荷の減少に応じて停止すべき軸数を算出する
停止軸数算出装置と、運転継続軸の所定負荷保持
時間検出装置と、上記第１の信号発生器および第
２の信号発生器のいずれからかの信号が入力され
るまで運転軸を均等に負荷減少せしめるととも
に、その後上記停止軸数算出装置から算出された
数の軸に停止操作を行なわせ、第１の信号発生器
および運転継続軸の所定負荷保持時間検出装置の
いずれかの信号によつて運転継続軸に負荷増加作
動を行なわせる起動停止軸の選択器とを設けたこ
とを特徴とするものであつて、負荷減少時にまず
運転軸を均等に負荷減少せしめ、所定時点以後に
停止軸を停止するようにし、プラントの負荷変化
率を向上し得るようにしたものである。 〔発明の実施例〕 以下添付図面を参照して本発明の一実施例につ
いて説明する。 第２図において、符号２１は各軸の負荷検出器
１５，１５，…からの検出信号を合計する加算器
であつて、その加算器２１において加算された全
軸の負荷合計信号すなわちユニツトの全出力信号
は、ユニツト負荷設定器２２からのユニツト負荷
信号と減算器２３によつて比較され、その偏差信
号が比例積分演算器２４を経、さらに各軸用の負
荷指令信号切換器２５を経て各軸負荷設定器１７
に印加され、各軸負荷設定器１７からの設定信号
が減算器１８で各軸の負荷検出器１５からの負荷
信号とそれぞれ比較され、その偏差信号が各コン
バインドサイクルの燃料調整弁に加えられ、各軸
の出力が各軸負荷設定器１７からの設定値に等し
くなるように制御される。 上記各軸用の負荷指令信号切換器２５は、起動
停止軸の選択器２６によつて切換動がが行なわれ
るものであつて、前記モードＡの場合には比例積
分演算器２４からの信号が各軸負荷設定器１７に
それぞれ印加され、またモードＢが選択された場
合には、上記選択器２６が作動し、その選択器か
らの信号に応じて所定軸の負荷指令信号切換器２
５が切換えられ、その軸の起動・停止が行なわれ
る。 ところで、前記ユニツト負荷設定器２２には、
負荷設定器２７からのステツプ状の負荷指令信号
が負荷変化率制限器２８を経てランプ状の信号と
して供給され、ユニツト負荷設定信号が発生され
る。 また、上記負荷設定器２７からの設定信号は、
減算器２９において加算器２１からの全出力信号
と比較され、その偏差信号が絶対値発生器３０に
印加され、上記偏差信号の絶対値信号が第１の信
号発生器３１に加えられる。上記第１の信号発生
器３１は、上記絶対値発生器３０からの出力信号
が所定値以下になつたときに信号を発生するもの
であつて、上記信号発生器３１からの信号が第１
および第２のOR回路３２，３３にそれぞれ印加
される。 一方、図中符号３４は運転中の軸数信号器、３
５は軸負荷変化率の変化点負荷設定器であつて、
その運転中の軸数信号器３４からの運転中の軸数
信号と、軸負荷変化率の変化点負荷設定器３５か
らの変化点負荷設定信号とが乗算器３６によつて
乗算せしめられ、ユニツトの負荷変化率が変る負
荷信号が算出され、この負荷信号が減算器３７に
よつて加算器２１からの出力信号と比較される。
上記減算器３７からの偏差信号は絶対値発生器３
８に印加され、上記偏差信号の絶対値信号が第２
の信号発生器３９に加えられ、前記絶対値発生器
３８からの出力信号が所定値以下になつたときに
その第２の信号発生器３９から信号が発せられ、
その信号が第１のOR回路３２に加えられる。し
かして、上記第１のOR回路３２に第１の信号発
生器３１あるいは第２の信号発生器３９からの信
号が印加されると、その信号が起動・停止軸の選
択器２６に加えられ、所定軸が停止操作に入るよ
うに指令される。 また、ユニツト負荷設定器２７からの設定信号
は割算器４０にも加えられており、そこで１軸当
りの定格出力信号発生器４１から発生される定格
出力信号と割り算が行なわれ、その出力信号が小
数切上器４２で小数の切上が行なわれ、設定負荷
に対応する最少必要作動軸数が算出される。上記
小数切上器４２からの出力信号は、加算器４３で
ユニツト負荷変化モード設定器４４からの設定信
号が加算され、減算器４５に加えられる。上記ユ
ニツト負荷変化モード設定器４４は、前記モード
Ｂの運転に際し、運転中の軸数を負荷に応じて必
要最少とするか、或はその運転軸数を増加させる
かによつて、順次０、１、２、等の設定信号を発
生する。ところで、上記減算器４５には運転中の
軸数信号器３４からの信号も加えられており、そ
こで運転中の軸数信号と上記加算器４３からの信
号とが減算され、負荷変更に伴なう停止軸数が算
出され、その停止軸数信号が起動・停止軸の選択
器２６に印加される。 さらに、運転中の軸数信号器３４の信号と停止
モードに入つた軸数信号器４６の信号とは減算器
４７で減算され、その後割算器４８でユニツト負
荷設定器２７の信号が上記減算器４７からの信号
で割算され、ユニツト負荷変化後の軸出力が算出
される。 上記割算器４８で算出されたユニツト負荷変化
後の軸出力信号は、減算器４９に入力され、そこ
で軸負荷変化率変化点負荷設定器３５からの設定
信号と比較され、その偏差信号が割算器５０にお
いて所定負荷以上の負荷における負荷変化率設定
器５１からの設定信号により割算されて、運転継
続軸が上記設定器５１で定められた負荷変化率で
もつてユニツト負荷変化後の軸出力となるまでの
時間が算出され、この時間信号が減算器５２に印
加される。一方、軸負荷変化率変化点負荷設定器
３５からの設定信号と負荷変化率設定器５３から
の設定信号とは割算器５４に入り、そこで割算さ
れ、停止軸が軸負荷変化率変化点の負荷から停止
するまでに要する時間が算出される。この時間信
号は前記割算器５０からの出力信号とともに減算
器５２に印加され、そこで互いに減算され、停止
軸が停止操作に入つてから運転継続軸を一定負荷
に保持する時間が算出され、その減算器５２から
の出力信号がタイマー５５に印加される。上記タ
イマー５５は前記第２の信号発生器３９からの信
号によつて始動され、上記減算器５２で算出され
た時間後に第２のOR回路３３へ信号が出され
る。 上記第２のOR回路３３は第１の信号発生器３
１からの信号或は上記タイマー５５からの信号が
加わると、出力信号が起動・停止軸の選択器２６
に加えられ、運転継続する軸に対応する切換器２
５が切換えられ、当該軸が比例積分演算器２４か
らの信号に応じて作動せしめられる。 すなわち、起動・停止軸の選択器２６は、第１
のOR回路３２から信号が入ると、各切換器２５
を切換え、比例積分演算器２４からの信号の各軸
負荷設定器１７への伝達を阻止し、それとともに
減算器４５で算出された停止軸数信号に応じた所
定軸を停止シーケンスに従つて停止せしめる。一
方運転継続軸は第２のOR回路３３からの信号が
起動・停止軸の選択器２６に印加されるまで、そ
の時点の負荷に保持され、第２のOR回路３３か
らの信号が入ると、当該軸に対応する切換器２５
が、比例積分演算器２４からの信号が軸負荷設定
器１７へ伝えられるように切換えられる。 しかして、例えば１軸当り100MWの１軸形コ
ンバインドサイクルを５軸集めて500MWとした
ユニツトにおいて、100％負荷（500MW）から60
％負荷（300MW）へ負荷減少する場合、運転中
の全ての軸を均等負荷変化させる運転（モード
Ａ）を採用したときには切替器２５は全て比例積
分器２４からの信号が選択されるように作用し、
各軸負荷設定器１７には上記比例積分演算器２４
からの信号が加えられ、各軸の出力は共通に比例
積分演算器２４からの信号によつて制御される。
（第３図Ｃ）。 一方、軸の起動停止によりユニツト負荷変化を
行なう運転いわゆるモードＢを採用した場合、
100％負荷（500MW）から60％負荷（300MW）
への負荷減少が来ると、モードＡと同様に５軸が
同時に均等負荷減少を行ない、軸負荷が60％付近
になると、絶対値発生器３０の信号が０に近い値
となり、この信号が所定値より小さくなると信号
発生器３１から信号が発生し、第１のOR回路３
２および第２のOR回路３３に加えられる。した
がつて、上記第１のOR回路３２の信号が起動・
停止軸の選択器２６に入り所定軸の停止操作指令
が行なわれる。 また同時に、ユニツト負荷設定器２７の信号で
ある300MWと１軸の定格出力信号発生器４１の
信号である100MWとにより、割算器４０で300÷
100なる割算が行なわれ、その答３が小数切上げ
器４２を経て加算器４３に入力され、ユニツト負
荷変化モード設定器４４からの設定信号と加算さ
れる。ところで、停止可能軸数の全てを停止する
場合上記設定器４４の設定信号は０であり、上記
加算器４３の出力信号は３となり、これと運転中
の軸数信号器３４からの信号５により減算器４５
で５−３＝２なる減算が行なわれ、停止軸数が算
出され、その答２が起動・停止軸の選択器２６に
入力される。 したがつて、第１のOR回路３２と減算器４５
からの信号によつて起動・停止軸の選択器２６か
らは２軸の停止信号が出され、所定の２軸の切換
器２５が比例積分演算器２４から切り換えられ、
当該２軸が停止シーケンスにしたがつて停止せし
められる。一方、上記起動・停止軸の選択器２６
には第２のOR回路３３からも信号が入つている
ため、残りの運転継続する３軸の切換器２５はそ
のまま保持され、比例積分器２４からの信号が選
択されて、上記３つの軸はユニツト負荷が設定負
荷になるように負荷増加される（第３図ｂ）。 次に、５軸のユニツトが100％負荷（500MW）
運転しているときに、30％負荷（150MW）への
負荷減少の指令が出た場合には、まず前述と同様
に５軸全部が同時に均等負荷減少を始める。 ここで、負荷変化率変化点軸負荷設定器３５の
信号を仮に50MWとすると、乗算器３６は運転軸
数が５であるため５×50＝250MWの信号を出し
ている。そこで、５軸均等負荷減少によつて加算
器２１の出力信号が減少し、加算器２１の信号が
250MWとなると減算器３７の信号は零となる
（ここでは簡単のため第２の信号発生器３９にあ
らかじめ決められた値を零としたものとする）。
このとき第２の信号発生器３９では入力信号の零
を検知して、第１のOR回路３３を介して起動・
停止軸の選択器２６に信号を送り、停止軸の操作
に入る。 一方、ユニツト負荷設定器２７の設定信号
150MWと、１軸の定格出力信号発生器４１の信
号100MWとが割算器４０で割算され、その比1.5
が小数切上げ器４２で切上げられて２となり、加
算器４３を経て減算器４５に入力され、運転中の
軸数５との差３が停止軸数信号として起動・停止
軸の選択器２６に加えられ、これによつて所定の
３軸の切換器２５が作動せしめられ、その３軸が
停止シーケンスに従つて停止せしめられる。 一方、この場合ユニツト負荷設定器２７の設定
信号150MWと加算器２１の出力信号250MWとの
間には差があるので、第２のOR回路３３からは
信号は発生されておらず、そのため運転停止され
ない残りの２軸はそれぞれの時点の負荷50MWに
保持される。 また、割算器５４においては、軸負荷変化率変
化点負荷設定器３５の負荷設定信号50MWと負荷
変化率設定器５３に与えられた設定変化率信号３
％／分とが割算される。この割算50÷３で得られ
た16.7分は、停止軸が50MWから停止するまでの
時間である。一方、減算器４７においては、運転
軸数５と停止モードに入る軸数との差５−３＝２
が検出され、割算器４８においてユニツト負荷設
定器２７の設定負荷信号150MWと上記減算器４
７からの出力信号２とにより150÷２＝75なる割
算が行なわれ、ユニツト負荷変化後の軸出力
75MWが算出される。そこでこの軸出力信号
75MWと軸負荷変化率変化点負荷設定器３５の設
定値50MWとの差75−50＝25MWが減算器４９で
算出され、この25MWが所定負荷以上の負荷にお
ける負荷変化率設定器５１の設定負荷変化率５
％／分によつて割られ、この25÷５＝５分なる割
算によつて運転継続軸が50MWから５％／分で負
荷増加して75MWになるまでの時間が算出され
る。しかして、前記割算器５４で得られた16.7分
と割算器５０で得られた５分なる信号とが減算器
５２で減算され、その差によつて停止軸が停止操
作に入つてから運転継続軸を一定負荷に保持する
時間11.7分が検出され、この信号がタイマー５５
に入力される。 上記タイマー５５は第２の信号発生器３９から
の信号が入力されたときに始動し、上記減算器５
２から入力された時間経過後に出力信号を出すの
で、停止軸の停止操作開始後11.7分経過後第２の
OR回路３３を介して、起動・停止軸の切換器２
６に信号が加えられ、運転継続軸の一定負荷保持
状態が解除され、以後運転を継続する２軸は所定
の負荷変化率５％／分で負荷増加が行なわれる。
その後、減算器２３の信号が所定の値より小さく
なつたときに、運転継続する軸は比例積分器２４
からの信号が選択され、ユニツト負荷が設定負荷
150MWになるように負荷制御される。 第４図ａに100％負荷から30％負荷にユニツト
負荷を減少せしめたときのユニツト負荷変化状態
を示し、第４図ｂに上記負荷減少時における軸停
止によるユニツト負荷変化を採用したときの各軸
の出力変化状態を示し、第４図ｃに運転軸均等負
荷変化を採用したときの各軸の出力変化状態を示
す。 〔発明の効果〕 本発明は上述のように構成したので、一軸形コ
ンバインドサイクルを複数軸集めて１ユニツトと
したものにおいて、設定負荷減少時に、所定負荷
までは運転中の全ての軸を均等負荷変化させる制
御を行なわせ、その後所要数の軸を停止操作せし
めるようにすることができ、ユニツト負荷の減少
を軸の停止によつて行なう場合の負荷変化率を従
来のものに比し向上せしめることができ、プラン
トの出力をきわめて早急に設定値に制御すること
ができる。
第１図は、一軸形コンバインドサイクルの一般
的な制御系統図、第２図は本発明の制御装置の系
統図、第３図ａ，ｂ，ｃはそれぞれ100％負荷か
ら60％負荷への負荷減少時における、ユニツト負
荷率、軸停止によるユニツト負荷変化を採用した
場合の軸出力の変化、および運転軸均等負荷変化
を採用した場合の軸出力の変化を示す線図、第４
図ａ，ｂ，ｃはそれぞれ100％負荷から30％負荷
への負荷減少時における、第３図ａ，ｂ，ｃと対
応した軸出力等の変化線図である。 １５……負荷検出器、１７……各軸の負荷設定
器、２１……加算器、２４……比例積分演算器、
２５……負荷指令信号切換器、２６……起動停止
軸の選択器、２７……ユニツト負荷設定器、３１
……第１の信号発生器、３２……第１のOR回
路、３３……第２のOR回路、３４……運転中の
軸数信号器、３５……軸負荷変化率の変化点負荷
設定器、３９……第２の信号発生器、４１……１
軸当りの定格出力信号発生器、５５……タイマ
ー。
的な制御系統図、第２図は本発明の制御装置の系
統図、第３図ａ，ｂ，ｃはそれぞれ100％負荷か
ら60％負荷への負荷減少時における、ユニツト負
荷率、軸停止によるユニツト負荷変化を採用した
場合の軸出力の変化、および運転軸均等負荷変化
を採用した場合の軸出力の変化を示す線図、第４
図ａ，ｂ，ｃはそれぞれ100％負荷から30％負荷
への負荷減少時における、第３図ａ，ｂ，ｃと対
応した軸出力等の変化線図である。 １５……負荷検出器、１７……各軸の負荷設定
器、２１……加算器、２４……比例積分演算器、
２５……負荷指令信号切換器、２６……起動停止
軸の選択器、２７……ユニツト負荷設定器、３１
……第１の信号発生器、３２……第１のOR回
路、３３……第２のOR回路、３４……運転中の
軸数信号器、３５……軸負荷変化率の変化点負荷
設定器、３９……第２の信号発生器、４１……１
軸当りの定格出力信号発生器、５５……タイマ
ー。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ユニツト負荷設定器の設定信号とユニツト出
力信号との差が所定値以下になつたとき出力信号
を発生する第１の信号発生器と、負荷変化率が変
わる軸負荷設定値と運転軸数との乗算値とユニツ
ト出力信号との差が所定値以下になつたとき出力
信号を発生する第２の信号発生器と、設定負荷の
減少に応じて停止すべき軸数を算出する停止軸数
算出装置と、運転継続軸の所定負荷保持時間検出
装置と、上記第１の信号発生器および第２の信号
発生器のいずれからかの信号が入力されるまで運
転軸を均等に負荷減少せしめるとともに、その後
上記停止軸数算出装置から算出された数の軸に停
止操作を行なわせ、第11の信号発生器および運転
継続軸の所定負荷保持時間検出装置のいずれかの
信号によつて運転継続軸に負荷増加作動を行なわ
せる起動停止軸の選択器とを設けたことを特徴と
する、一軸形コンバインドサイクルを複数軸集め
て１ユニツトとしたコンバインドサイクルタービ
ンプラントの負荷制御装置。 ２ 第１の信号発生器と第２の信号発生器は第１
のOR回路を介して起動停止軸の選択器に接続さ
れていることを特徴とする、特許請求の範囲第１
項記載のコンバインドサイクルタービンプラント
の負荷制御装置。 ３ 第１の信号発生器と運転軸の所定負荷保持時
間検出装置は第２のOR回路を介して起動停止軸
の選択器に接続されていることを特徴とする、特
許請求の範囲第１項記載のコンバインドサイクル
タービンプラントの負荷制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57157594A JPS5947936A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | コンバインドサイクルタ−ビンプラントの負荷制御装置 |
| US06/530,785 US4532761A (en) | 1982-09-10 | 1983-09-09 | Load control system and method of combined cycle turbine plants |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57157594A JPS5947936A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | コンバインドサイクルタ−ビンプラントの負荷制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5947936A JPS5947936A (ja) | 1984-03-17 |
| JPS6333372B2 true JPS6333372B2 (ja) | 1988-07-05 |
Family
ID=15653120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57157594A Granted JPS5947936A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | コンバインドサイクルタ−ビンプラントの負荷制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4532761A (ja) |
| JP (1) | JPS5947936A (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4638630A (en) * | 1984-12-27 | 1987-01-27 | Westinghouse Electric Corp. | Cooldown control system for a combined cycle electrical power generation plant |
| US5069030A (en) * | 1989-01-26 | 1991-12-03 | General Electric Company | Overspeed protection for a gas turbine/steam turbine combined cycle |
| US5042247A (en) * | 1989-01-26 | 1991-08-27 | General Electric Company | Overspeed protection method for a gas turbine/steam turbine combined cycle |
| US5058373A (en) * | 1989-01-26 | 1991-10-22 | General Electric Company | Overspeed protection for a gas turbine/steam turbine combined cycle |
| US5099643A (en) * | 1989-01-26 | 1992-03-31 | General Electric Company | Overspeed protection for a gas turbine/steam turbine combined cycle |
| US5199256A (en) * | 1989-01-26 | 1993-04-06 | General Electric Company | Overspeed protection for a gas turbine/steam turbine combined cycle |
| US5042246A (en) * | 1989-11-06 | 1991-08-27 | General Electric Company | Control system for single shaft combined cycle gas and steam turbine unit |
| US5301499A (en) * | 1990-06-28 | 1994-04-12 | General Electric Company | Overspeed anticipation and control system for single shaft combined cycle gas and steam turbine unit |
| US5799484A (en) * | 1997-04-15 | 1998-09-01 | Allied Signal Inc | Dual turbogenerator auxiliary power system |
| US6206913B1 (en) * | 1998-08-12 | 2001-03-27 | Vascular Innovations, Inc. | Method and system for attaching a graft to a blood vessel |
| US6169334B1 (en) | 1998-10-27 | 2001-01-02 | Capstone Turbine Corporation | Command and control system and method for multiple turbogenerators |
| US6297977B1 (en) | 2000-09-12 | 2001-10-02 | Honeywell Power Systems Inc. | Parallel operation of multiple generators |
| US6832134B2 (en) * | 2002-11-12 | 2004-12-14 | Honeywell International Inc. | Coordination in multilayer process control and optimization schemes |
| JP4929226B2 (ja) * | 2008-04-28 | 2012-05-09 | 三菱重工業株式会社 | 一軸型複合サイクルプラントのガスタービン制御装置及びその方法 |
| US20130269334A1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-10-17 | Chandrashekhar Sonwane | Power plant with closed brayton cycle |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3769330A (en) * | 1970-11-10 | 1973-10-30 | Givaudan Corp | 2-butyl-1-alkynyl-cycloalkan-1-ols and derivatives thereof |
| US3762162A (en) * | 1972-05-16 | 1973-10-02 | Hitachi Ltd | Method of operating and control system for combined cycle plants |
| US3879616A (en) * | 1973-09-17 | 1975-04-22 | Gen Electric | Combined steam turbine and gas turbine power plant control system |
| US4215259A (en) * | 1978-07-12 | 1980-07-29 | Thermatool Corporation | Surface hardening of metals using electric currents |
| US4222229A (en) * | 1978-10-18 | 1980-09-16 | Westinghouse Electric Corp. | Multiple turbine electric power plant having a coordinated control system with improved flexibility |
| JPS5596307A (en) * | 1979-01-19 | 1980-07-22 | Hitachi Ltd | Load controlling method of combined cycle plant |
| US4430573A (en) * | 1981-12-15 | 1984-02-07 | The Babcock & Wilcox Company | Load control for energy converters |
-
1982
- 1982-09-10 JP JP57157594A patent/JPS5947936A/ja active Granted
-
1983
- 1983-09-09 US US06/530,785 patent/US4532761A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5947936A (ja) | 1984-03-17 |
| US4532761A (en) | 1985-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6333372B2 (ja) | ||
| JP2692973B2 (ja) | 複合サイクルプラントの蒸気サイクル起動方法 | |
| US3979904A (en) | Combined cycle electric power plant and a gas turbine having improved liquid fuel flow detection | |
| JPH07310505A (ja) | 一軸型コンバインドサイクルプラントの起動方法及び起動装置 | |
| JP2613248B2 (ja) | 一軸型複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 | |
| JPS5912106A (ja) | コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置 | |
| JP2749123B2 (ja) | 発電プラントの制御方法及び装置 | |
| JPH0635810B2 (ja) | 複合発電設備の負荷制御装置 | |
| JPS58124010A (ja) | ガスタ−ビン制御装置 | |
| JPS637247B2 (ja) | ||
| JPS637246B2 (ja) | ||
| JPH09238499A (ja) | 系列負荷制御装置 | |
| JPS6193210A (ja) | 一軸型複合発電プラントの負荷制御装置 | |
| JPH0333889B2 (ja) | ||
| JPS61190103A (ja) | 複合形発電プラントの負荷制御装置 | |
| JPS6115244B2 (ja) | ||
| JP2878872B2 (ja) | 複数軸型複合サイクルプラントの負荷制御装置 | |
| JPS6361864B2 (ja) | ||
| JPS6243046B2 (ja) | ||
| JPS61279703A (ja) | 蒸気タ−ビンの制御装置 | |
| JPH0339164B2 (ja) | ||
| JPS6293405A (ja) | 速度制御装置 | |
| JPH10159505A (ja) | コンバインドサイクル発電プラント制御装置 | |
| JPH0339163B2 (ja) | ||
| JPS59122711A (ja) | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 |