JPS61215409A - 蒸気タ−ビン制御装置 - Google Patents
蒸気タ−ビン制御装置Info
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- JPS61215409A JPS61215409A JP5654085A JP5654085A JPS61215409A JP S61215409 A JPS61215409 A JP S61215409A JP 5654085 A JP5654085 A JP 5654085A JP 5654085 A JP5654085 A JP 5654085A JP S61215409 A JPS61215409 A JP S61215409A
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- JP
- Japan
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- steam
- output
- steam turbine
- control valve
- opening
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、単数もしくは複数のガスタービンからの排熱
により発生する蒸気で回転駆動する蒸気タービンの制御
ｌ＠置に関し、特に蒸気タービンの回転駆動により発電
する蒸気タービン発電機の電力系統併入時における蒸気
制御弁の開度制御手段の改良に関する。
により発生する蒸気で回転駆動する蒸気タービンの制御
ｌ＠置に関し、特に蒸気タービンの回転駆動により発電
する蒸気タービン発電機の電力系統併入時における蒸気
制御弁の開度制御手段の改良に関する。
（従来の技術〕
近年、単数もしくは複数のガスタービンと蒸気タービン
とを組合わせたコンバインドプラントが実用に供されて
いる。このコンバインドプラントでは、蒸気タービンの
回転数が定格回転数となったとき、この蒸気タービンの
回転駆動により発電する蒸気タービン発電機を電力系統
に併入するものとなっている。
とを組合わせたコンバインドプラントが実用に供されて
いる。このコンバインドプラントでは、蒸気タービンの
回転数が定格回転数となったとき、この蒸気タービンの
回転駆動により発電する蒸気タービン発電機を電力系統
に併入するものとなっている。
ところで、上記コンバインドプラントにおいては、蒸気
タービン発電機の電力系統併入と同時に蒸気タービンの
蒸気導入側に設けられる蒸気制御弁を一定の開度に開く
ことにより、所定の初負荷すなわち発電機出力を得るも
のとなっている。しかるに、蒸気タービンは、ガスター
ビン運転台数の変化等により蒸気発生器から供給される
蒸気量が異なり、様々な蒸気条件下で運転されている。
タービン発電機の電力系統併入と同時に蒸気タービンの
蒸気導入側に設けられる蒸気制御弁を一定の開度に開く
ことにより、所定の初負荷すなわち発電機出力を得るも
のとなっている。しかるに、蒸気タービンは、ガスター
ビン運転台数の変化等により蒸気発生器から供給される
蒸気量が異なり、様々な蒸気条件下で運転されている。
第５図（ａ）（ｂ）は、電力系統併入時における蒸気タ
ービン前蒸気圧Ａ２発電機出力Ｂ、蒸気Ｉｌｌ Ｉｌｌ
弁開ｒｘＣの時間変化を示す図であり、同図（ａ）はガ
スタービンの運転台数が１台でタービン前蒸気圧Ａが３
０ Ｋｙ ｆ ／α２にＩＩＩ １ｍされる場合を示し
ており、同図（ｂ）はガスタービンの運転台数が３台で
タービン前蒸気圧Ａが４Ｃ１ｆ／α２に制御される場合
を示している。同図（ａ）（ｂ）から明らかなように、
タービン前蒸気圧Ａすなわち蒸気条件が３０都ｆ／α２
がら４０Ｋｔｆ／ａｍ”へ変化すると、発電機出力Ｂす
なわち初負荷値も変化する。さらに、第５図（ａ）に示
す如く、ガスタービンが１台だけ運転されているような
場合、蒸気制御弁の開度設定値によっては蒸気制御弁が
急激に開くので、電力系統併入と同時に蒸気圧が低下し
、またタービンバイパス弁の制御遅れもあって、所定の
初負荷値が得られないばかりか、一旦得られた負荷が減
少する、いわゆる逆電力が生じるおそれもあった。
ービン前蒸気圧Ａ２発電機出力Ｂ、蒸気Ｉｌｌ Ｉｌｌ
弁開ｒｘＣの時間変化を示す図であり、同図（ａ）はガ
スタービンの運転台数が１台でタービン前蒸気圧Ａが３
０ Ｋｙ ｆ ／α２にＩＩＩ １ｍされる場合を示し
ており、同図（ｂ）はガスタービンの運転台数が３台で
タービン前蒸気圧Ａが４Ｃ１ｆ／α２に制御される場合
を示している。同図（ａ）（ｂ）から明らかなように、
タービン前蒸気圧Ａすなわち蒸気条件が３０都ｆ／α２
がら４０Ｋｔｆ／ａｍ”へ変化すると、発電機出力Ｂす
なわち初負荷値も変化する。さらに、第５図（ａ）に示
す如く、ガスタービンが１台だけ運転されているような
場合、蒸気制御弁の開度設定値によっては蒸気制御弁が
急激に開くので、電力系統併入と同時に蒸気圧が低下し
、またタービンバイパス弁の制御遅れもあって、所定の
初負荷値が得られないばかりか、一旦得られた負荷が減
少する、いわゆる逆電力が生じるおそれもあった。
このように蒸気条件が大幅に異なると、電力系統併入毎
に得られる初負荷値を一定の値に制御することは困難で
あった。そのため、最適な状態で蒸気タービン発電機を
電力系統に併入することができなかった。
に得られる初負荷値を一定の値に制御することは困難で
あった。そのため、最適な状態で蒸気タービン発電機を
電力系統に併入することができなかった。
そこで本発明は、蒸気タービンの回転により発電する蒸
気タービン発電機を最適な状態で電力系統に併入するこ
とができる蒸気タービン制御装置を提供することを目的
とする。
気タービン発電機を最適な状態で電力系統に併入するこ
とができる蒸気タービン制御装置を提供することを目的
とする。
（問題点を解決するための手段〕
本発明は上記問題点を解決し目的を達成するために次の
ような手段を講じたことを特徴としている。すなわち、
単数もしくは複数のガスタービンからの排熱により発生
する蒸気で回転駆動する蒸気タービンの前蒸気圧を蒸気
圧計測器により計測し、前記蒸気タービンの回転駆動に
より発電する蒸気タービン発電機の電力系統併入時にお
いてこの蒸気圧計測器により計測された蒸気圧の計測値
−から前記蒸気タービンの蒸気導入側に設けられた
蒸気制御弁の開度を開度算出手段により所定の関数に基
いて算出し、前記蒸気制御弁の開度が開度算出手段にて
算出された開度となる如く予め設定された変化率に基い
て制御するようにしたことを特徴としている。
ような手段を講じたことを特徴としている。すなわち、
単数もしくは複数のガスタービンからの排熱により発生
する蒸気で回転駆動する蒸気タービンの前蒸気圧を蒸気
圧計測器により計測し、前記蒸気タービンの回転駆動に
より発電する蒸気タービン発電機の電力系統併入時にお
いてこの蒸気圧計測器により計測された蒸気圧の計測値
−から前記蒸気タービンの蒸気導入側に設けられた
蒸気制御弁の開度を開度算出手段により所定の関数に基
いて算出し、前記蒸気制御弁の開度が開度算出手段にて
算出された開度となる如く予め設定された変化率に基い
て制御するようにしたことを特徴としている。
このような手段を講じたことにより、蒸気タービン発電
機の電力系統併入時に、常に一定した初負荷が清らかに
得られる。
機の電力系統併入時に、常に一定した初負荷が清らかに
得られる。
（実施例〕
第１図〜第４図は本発明の二実施例を示す図であって、
第１図は複数台（この場合は３台）のガスタービンと１
台の蒸気タービンとの組合わせによるコンバインドプラ
ントの構成を示す系統図である。同図において、１ａ〜
１Ｃはガスタービンであり、これらガスタービン１８〜
１Ｃから排出された排気は、各排気管２８〜２Ｃを通っ
て各排熱回収蒸゛気発生器（以下、蒸気発生器と略称す
る）３８〜３ｃに供給されるものとなっている。これら
蒸気発生器３ａ〜３Ｃは、ガスタービン１８〜１Ｃの排
熱を回収するものであって、より効率的に排熱を回収す
るために２段またはそれ以上に分割して設けられ、それ
ぞれ圧力の異なった蒸気を発生させるようにしたものも
ある。
第１図は複数台（この場合は３台）のガスタービンと１
台の蒸気タービンとの組合わせによるコンバインドプラ
ントの構成を示す系統図である。同図において、１ａ〜
１Ｃはガスタービンであり、これらガスタービン１８〜
１Ｃから排出された排気は、各排気管２８〜２Ｃを通っ
て各排熱回収蒸゛気発生器（以下、蒸気発生器と略称す
る）３８〜３ｃに供給されるものとなっている。これら
蒸気発生器３ａ〜３Ｃは、ガスタービン１８〜１Ｃの排
熱を回収するものであって、より効率的に排熱を回収す
るために２段またはそれ以上に分割して設けられ、それ
ぞれ圧力の異なった蒸気を発生させるようにしたものも
ある。
これら蒸気発生器３ａ〜３Ｃから発生される蒸気は、各
逆止弁４ａ〜４Ｃおよび蒸気止弁５ａ〜５Ｃを介して一
つにまとめられた後、蒸気止弁６および蒸気制御弁７を
介して蒸気タービン８に供給されるものとなっている。
逆止弁４ａ〜４Ｃおよび蒸気止弁５ａ〜５Ｃを介して一
つにまとめられた後、蒸気止弁６および蒸気制御弁７を
介して蒸気タービン８に供給されるものとなっている。
この蒸気タービン８は蒸気の供給によって回転駆動され
、蒸気タービン発電機（不図示）が発電するものとなっ
ている。
、蒸気タービン発電機（不図示）が発電するものとなっ
ている。
そして、蒸気タービン８の回転数が所定の定格回転数に
達したならば前記蒸気タービン発電機が電力系統に併入
されるものとなっている。なお、この蒸気タービン８は
、前記蒸気発生器３ａ〜３ｃから発生される蒸気の圧力
に応じて高圧タービンと低圧タービンとに分けられるこ
ともある。
達したならば前記蒸気タービン発電機が電力系統に併入
されるものとなっている。なお、この蒸気タービン８は
、前記蒸気発生器３ａ〜３ｃから発生される蒸気の圧力
に応じて高圧タービンと低圧タービンとに分けられるこ
ともある。
また、前記蒸気発生器３ａ〜３Ｃから発生される蒸気は
、各タービンバイパス弁９ａ〜９ｃを介して一つにまと
められ、復水器１０に供給されるものとなっている。こ
の復水器１０から排出されろ水は、前記各蒸気発生器３
８〜３Ｇ専用の給水ポンプｌｌａ〜１１ｃにより給水さ
れ、給水ＩＩＪＩｌｌ弁１２ａ〜１２Ｃを介して蒸気発
生器３ａ〜３ｃに供給されるものとなっている。
、各タービンバイパス弁９ａ〜９ｃを介して一つにまと
められ、復水器１０に供給されるものとなっている。こ
の復水器１０から排出されろ水は、前記各蒸気発生器３
８〜３Ｇ専用の給水ポンプｌｌａ〜１１ｃにより給水さ
れ、給水ＩＩＪＩｌｌ弁１２ａ〜１２Ｃを介して蒸気発
生器３ａ〜３ｃに供給されるものとなっている。
第２図は前記蒸気タービン８の電力系統併入時における
初負荷制御を行なう蒸気タービン制御装置の構成を示す
ブロック図である。同図において２１は蒸気タービン８
の前照気圧計ａｌｌＩであり、この計測器２１にて計測
された蒸気圧の計測値は、関数発生器２２に与えられる
ものとなっている。
初負荷制御を行なう蒸気タービン制御装置の構成を示す
ブロック図である。同図において２１は蒸気タービン８
の前照気圧計ａｌｌＩであり、この計測器２１にて計測
された蒸気圧の計測値は、関数発生器２２に与えられる
ものとなっている。
この関数発生器２２は、計測値入力に対し前記蒸気ター
ビン発電機の電力系統併入時における蒸気制御弁７の開
度目標値を、第３図に示す関数に基いて算出するもので
あり、この関数発生器２２により算出される開度目標値
は、変化率制限器２３に供給されるものとなっている。
ビン発電機の電力系統併入時における蒸気制御弁７の開
度目標値を、第３図に示す関数に基いて算出するもので
あり、この関数発生器２２により算出される開度目標値
は、変化率制限器２３に供給されるものとなっている。
なお、上記関数発生器２２の関数は、予め計算あるいは
実績テークにより蒸気タービン８の前蒸気圧が変動して
も初負荷が一定となるための蒸気制御弁７の開度を設定
している。
実績テークにより蒸気タービン８の前蒸気圧が変動して
も初負荷が一定となるための蒸気制御弁７の開度を設定
している。
第２Ｆ！Ｊ中２４は蒸気１ｉＩＪｌ！ｌ弁７の開度指令
部であり、この開度指令部２４から出力される指令値は
、前記変化率制限器２３に供給されるものとなっている
。
部であり、この開度指令部２４から出力される指令値は
、前記変化率制限器２３に供給されるものとなっている
。
２５は前記蒸気タービン発電機に対する併入信号発生部
であり、この信号発生部２５から出力される併入信号（
ＯＮｌｏＦＦの二値化信号）は、ワンショットパルス発
生器２６にてワンショットパルスに変換された後、論理
積演算！１２７の一方の入力端に供給されると共に、信
号反転器２８によって反転された後、論理和演算器２９
の一方の入力端に供給されるものとなっている。なお、
前記ワンショットパルス発生器２６は、入力される併入
信号がＯＦＦからＯＮになった瞬間にＯＮ信号を出力し
、それ以外はＯＦＦ信号を出力するものとなっている。
であり、この信号発生部２５から出力される併入信号（
ＯＮｌｏＦＦの二値化信号）は、ワンショットパルス発
生器２６にてワンショットパルスに変換された後、論理
積演算！１２７の一方の入力端に供給されると共に、信
号反転器２８によって反転された後、論理和演算器２９
の一方の入力端に供給されるものとなっている。なお、
前記ワンショットパルス発生器２６は、入力される併入
信号がＯＦＦからＯＮになった瞬間にＯＮ信号を出力し
、それ以外はＯＦＦ信号を出力するものとなっている。
３０は前記関数発生１２２からの出力と、前記変化率制
限器２３の出力とを比較する二値比較器であり、関数発
生器２２からの出力が変化率制限器２３の出力よりも小
さいかあるいは等しい場合にＯＮ信号を出力し、大きい
場合にはＯＦＦ信号を出力するものとなっている。この
二値比較器３０から出力される０Ｎ１０ＦＦ二値化信号
は、前記論理和演算器２９の他方の入力端に供給される
と共に、信号反転！１３１にて反転された後、前記論理
積演算！Ｉ２７の他方の入力端に供給されるものとなっ
ている。
限器２３の出力とを比較する二値比較器であり、関数発
生器２２からの出力が変化率制限器２３の出力よりも小
さいかあるいは等しい場合にＯＮ信号を出力し、大きい
場合にはＯＦＦ信号を出力するものとなっている。この
二値比較器３０から出力される０Ｎ１０ＦＦ二値化信号
は、前記論理和演算器２９の他方の入力端に供給される
と共に、信号反転！１３１にて反転された後、前記論理
積演算！Ｉ２７の他方の入力端に供給されるものとなっ
ている。
３２はフリップフロップ回路であり、前記論理積演算器
２７からの入力信号がＯＮのときフリッ出力口ツブ出力
信号をＯＮとし、その債、論理和演算！１２９からの入
力信号がＯＮとなったときフリッ出力口ツブ出力信号を
ＯＦＦとするものであり、かつ前記論理積演算器２７お
よび論理和演算器２９からの入力信号が共にＯＮのとき
、論理和演算器２９からの入力信号が優先され、フリッ
プフロップ出力信号はＯＦＦとなるものである。
２７からの入力信号がＯＮのときフリッ出力口ツブ出力
信号をＯＮとし、その債、論理和演算！１２９からの入
力信号がＯＮとなったときフリッ出力口ツブ出力信号を
ＯＦＦとするものであり、かつ前記論理積演算器２７お
よび論理和演算器２９からの入力信号が共にＯＮのとき
、論理和演算器２９からの入力信号が優先され、フリッ
プフロップ出力信号はＯＦＦとなるものである。
上′記フリップ７０ツブ回路３２がら出力される０Ｎ１
０’ＦＦ二値化信号は、前記変化率制限器２３に供給さ
れるものとなっている。上記変化率制限器２３において
は、フリップフロップ回路３２から供給される信号がＯ
Ｎのときには、その出力を前記関数発生器２２から入力
される目標値となる如く予め設定された変化率の制限を
受けながら変化させるものとし、ＯＦＦのときにはその
出力を前記開度指令ｉ！ｌｌ１１５から入力される指令
値とするものとなっている。そして、この変化率制御弁
２３からの出力は蒸気制御弁７の開度制御部３３に供給
され、この開度制御部３３により蒸気制御弁７の開度制
御がなされるものとなっている。
０’ＦＦ二値化信号は、前記変化率制限器２３に供給さ
れるものとなっている。上記変化率制限器２３において
は、フリップフロップ回路３２から供給される信号がＯ
Ｎのときには、その出力を前記関数発生器２２から入力
される目標値となる如く予め設定された変化率の制限を
受けながら変化させるものとし、ＯＦＦのときにはその
出力を前記開度指令ｉ！ｌｌ１１５から入力される指令
値とするものとなっている。そして、この変化率制御弁
２３からの出力は蒸気制御弁７の開度制御部３３に供給
され、この開度制御部３３により蒸気制御弁７の開度制
御がなされるものとなっている。
次に本実施例の動作について説明する。第１図において
、ガスタービン１ａ〜１Ｃによって各々のガスタービン
発電機（不図示）が駆動されると、ガスタービン排気が
発生され、このガスタービン排気は蒸気発生器３８〜３
Ｃによって回収される。
、ガスタービン１ａ〜１Ｃによって各々のガスタービン
発電機（不図示）が駆動されると、ガスタービン排気が
発生され、このガスタービン排気は蒸気発生器３８〜３
Ｃによって回収される。
そして、この蒸気発生器３８〜３Ｃにおいて、各給水ポ
ンプ１１ａ〜１１ｃにより給水された水がガスタービン
排気の排熱によって加熱され、蒸気が発生される。この
とき、蒸気発生器３ａ〜３Ｃの出口圧力が予め設定され
た最低圧力（例えば３０ Ｋｇ ｆ ／α２Ｇ）に達す
るまでは、各蒸気止弁５ａ〜５Ｃは閉状態となっている
。したがって、蒸気発生器３８〜３ｃにて発生された蒸
気は、前記出口圧力が最低圧力に達するまではタービン
バイパス弁９ａ〜９Ｃを通って復水器１０に捨てられる
。その後、前記ガスタービン排気による排熱量が増加し
、蒸気発生器３８〜３Ｃの出口圧力が前記最低圧力に到
達すると、前記蒸気止弁５ａ〜５Ｃが開状態となる。そ
の結果１発生蒸気は蒸気タービン８に供給され、蒸気タ
ービン８が回転駆動を開始する。そして、蒸気タービン
８の回転数が定格回転数に到達したならば、前記蒸気タ
ービン発電機が電力系統に併入される。
ンプ１１ａ〜１１ｃにより給水された水がガスタービン
排気の排熱によって加熱され、蒸気が発生される。この
とき、蒸気発生器３ａ〜３Ｃの出口圧力が予め設定され
た最低圧力（例えば３０ Ｋｇ ｆ ／α２Ｇ）に達す
るまでは、各蒸気止弁５ａ〜５Ｃは閉状態となっている
。したがって、蒸気発生器３８〜３ｃにて発生された蒸
気は、前記出口圧力が最低圧力に達するまではタービン
バイパス弁９ａ〜９Ｃを通って復水器１０に捨てられる
。その後、前記ガスタービン排気による排熱量が増加し
、蒸気発生器３８〜３Ｃの出口圧力が前記最低圧力に到
達すると、前記蒸気止弁５ａ〜５Ｃが開状態となる。そ
の結果１発生蒸気は蒸気タービン８に供給され、蒸気タ
ービン８が回転駆動を開始する。そして、蒸気タービン
８の回転数が定格回転数に到達したならば、前記蒸気タ
ービン発電機が電力系統に併入される。
一方、第２図において、前記蒸気タービン発電機が電力
系統に併入されるまでは、併入信号発生部２５からの併
入信号はＯＦＦとなっている。したがって、信号反転１
２８の出力はＯＮであり、論理和演算器２９の出力もＯ
Ｎであるので、フリツプフロツプ回路３２の出力はＯＦ
Ｆである。その結果、変化率制限器２３の出力は、開度
指令部２４から出力される指令値（通常は蒸気タービン
８の回転数制御出力）となっている。
系統に併入されるまでは、併入信号発生部２５からの併
入信号はＯＦＦとなっている。したがって、信号反転１
２８の出力はＯＮであり、論理和演算器２９の出力もＯ
Ｎであるので、フリツプフロツプ回路３２の出力はＯＦ
Ｆである。その結果、変化率制限器２３の出力は、開度
指令部２４から出力される指令値（通常は蒸気タービン
８の回転数制御出力）となっている。
その後、蒸気タービン発電機が電力系統に併入されると
、前記併入信号発生部２５からの併入信号がＯＮとなる
ので、ワンショットパルス発生器２６の出力が一瞬だけ
ＯＮとなる。このとき、通常、変化制限器２３の出力は
関数発生器２２の出力よりも小さくなっているため、二
値比較器３０の出力はＯＦＦとなっている。したがって
、論理積演算器２７の出力は一瞬だけＯＮとなる。また
、信号反転器２８の出力はＯＦＦとなるので、論理和演
算器２９の出力はＯＦＦとなる。その結果、フリップフ
Ｏツブ回路３２の出力はＯＮとなる。
、前記併入信号発生部２５からの併入信号がＯＮとなる
ので、ワンショットパルス発生器２６の出力が一瞬だけ
ＯＮとなる。このとき、通常、変化制限器２３の出力は
関数発生器２２の出力よりも小さくなっているため、二
値比較器３０の出力はＯＦＦとなっている。したがって
、論理積演算器２７の出力は一瞬だけＯＮとなる。また
、信号反転器２８の出力はＯＦＦとなるので、論理和演
算器２９の出力はＯＦＦとなる。その結果、フリップフ
Ｏツブ回路３２の出力はＯＮとなる。
かくして、変化率制限器２３の出力は、その直前の開度
指令部２４から入力される指令値から、関数発生器２２
にて蒸気圧計測器２１により計測された蒸気圧に応じて
算出された目標値に向かって所定の変化率で推移する。
指令部２４から入力される指令値から、関数発生器２２
にて蒸気圧計測器２１により計測された蒸気圧に応じて
算出された目標値に向かって所定の変化率で推移する。
そして、この蒸気変化率制限器２３の出力によって蒸気
制御弁７の開度が制御゛される。すなわち、蒸気制御弁
７は、前記目標値に向かって許容される範囲内で徐々に
開いていく。そして、上記変化率制限器２３の出力が関
数発生器２２からの入力と同値になったとき、所定の発
電機出力が得られる。
制御弁７の開度が制御゛される。すなわち、蒸気制御弁
７は、前記目標値に向かって許容される範囲内で徐々に
開いていく。そして、上記変化率制限器２３の出力が関
数発生器２２からの入力と同値になったとき、所定の発
電機出力が得られる。
一方、変化率制限器２３の出力が関数発生器２２の出力
と等しいかあるいは大きくなったとき、二値比較器３０
の出力はＯＮとなる。そうなると、論理和演算器２９の
出力がＯＮとなるので、フリツプフロツプ回路３２の出
力はＯＦＦとなる。その結果、変化率制限器２３の出力
は、開度指令部２４からの指令値に切換ねる。このとき
、上記開度指令部２４からの指令値は、通常、蒸気ター
ビン８の前蒸気圧制御出力あるいは発電機出力制御出力
であり、この指令値を、切換ねる直前の変化率制限器２
３からの出力にトラッキングさせておくことにより、安
定して変化率制限器２３の出力すなわち前記開度制御部
３３の制御出力値を変化させることができる。
と等しいかあるいは大きくなったとき、二値比較器３０
の出力はＯＮとなる。そうなると、論理和演算器２９の
出力がＯＮとなるので、フリツプフロツプ回路３２の出
力はＯＦＦとなる。その結果、変化率制限器２３の出力
は、開度指令部２４からの指令値に切換ねる。このとき
、上記開度指令部２４からの指令値は、通常、蒸気ター
ビン８の前蒸気圧制御出力あるいは発電機出力制御出力
であり、この指令値を、切換ねる直前の変化率制限器２
３からの出力にトラッキングさせておくことにより、安
定して変化率制限器２３の出力すなわち前記開度制御部
３３の制御出力値を変化させることができる。
第４図（ａ）（ｂ）は、前記蒸気タービン発電機の電力
系統併入時における蒸気タービン前蒸気圧Ａ９発電機出
力Ｂ、蒸気制御弁開度Ｃの時間変化を示す図であり、同
図（ａ）はガスタービンの運転台数が１台でタービン前
蒸気圧Ａが３０ Ｋｇ ｆ ′／ ａｍ ”
に制御され金場合を示しており、同図（ｂ）はガスター
ビンの運転台数が３台でタービン前蒸気圧Ａが４０ 幻
ｆ ／ ｃｌＩ２に制御される場合を示している。同図
（ａ）（ｂ）から明らかなように、蒸気タービン前蒸気
圧Ａが３０ Ｋｌ ｆ ／ ｔｙａ ２から４０都ｆ／
ａ”に変化しても発電機出力Ｂは一定である。また、逆
電力による発電機出力の一時的な減少も見られない。
系統併入時における蒸気タービン前蒸気圧Ａ９発電機出
力Ｂ、蒸気制御弁開度Ｃの時間変化を示す図であり、同
図（ａ）はガスタービンの運転台数が１台でタービン前
蒸気圧Ａが３０ Ｋｇ ｆ ′／ ａｍ ”
に制御され金場合を示しており、同図（ｂ）はガスター
ビンの運転台数が３台でタービン前蒸気圧Ａが４０ 幻
ｆ ／ ｃｌＩ２に制御される場合を示している。同図
（ａ）（ｂ）から明らかなように、蒸気タービン前蒸気
圧Ａが３０ Ｋｌ ｆ ／ ｔｙａ ２から４０都ｆ／
ａ”に変化しても発電機出力Ｂは一定である。また、逆
電力による発電機出力の一時的な減少も見られない。
かくして本実施例によれば、蒸気タービン発電機の電力
系統併入時に、従来のように蒸気圧の変化によって初負
荷値が変動するようなことはなく、一定の初負荷値が清
らかに得られる。したがって、蒸気タービン発電機を最
適な状態で電力系統に併入させることができる。
系統併入時に、従来のように蒸気圧の変化によって初負
荷値が変動するようなことはなく、一定の初負荷値が清
らかに得られる。したがって、蒸気タービン発電機を最
適な状態で電力系統に併入させることができる。
なお本発明は前記実施例に限定されるものではない。た
とえば、前記実施例では複数（この場合は３台）のガス
タービンと１台の蒸気タービンとを組合わせたコンバイ
ンドプラント用の蒸気タービンに適用した場合を示した
が、１台のガスタービンと１台の蒸気タービンとを組合
わせたフンバインドプラント用蒸気タービンにも適用で
きる。
とえば、前記実施例では複数（この場合は３台）のガス
タービンと１台の蒸気タービンとを組合わせたコンバイ
ンドプラント用の蒸気タービンに適用した場合を示した
が、１台のガスタービンと１台の蒸気タービンとを組合
わせたフンバインドプラント用蒸気タービンにも適用で
きる。
このほか本発明の要旨を越えない範囲で種々変形実施可
能であるのは勿論である。
能であるのは勿論である。
以上詳述したように本発明は、単数もしくは複数のガス
タービンからの排熱により発生する蒸気で回転駆動する
蒸気タービンの前蒸気圧を蒸気圧計測器により計測し、
前記蒸気タービンの回転駆動により発電する蒸気タービ
ン発電機の電力系統併入時においてこの蒸気圧計測器に
より計測された蒸気圧の計測値から前記蒸気タービンの
蒸気導入側に設けられた蒸気制御弁の開度を開度算出手
段により所定の関数に基いて算出し、前記蒸気制御弁の
開度が開度算出手段にて算出された開度となる如く予め
設定された変化率に基いて制御するようにしたものであ
る。
タービンからの排熱により発生する蒸気で回転駆動する
蒸気タービンの前蒸気圧を蒸気圧計測器により計測し、
前記蒸気タービンの回転駆動により発電する蒸気タービ
ン発電機の電力系統併入時においてこの蒸気圧計測器に
より計測された蒸気圧の計測値から前記蒸気タービンの
蒸気導入側に設けられた蒸気制御弁の開度を開度算出手
段により所定の関数に基いて算出し、前記蒸気制御弁の
開度が開度算出手段にて算出された開度となる如く予め
設定された変化率に基いて制御するようにしたものであ
る。
したがって本発明によれば、蒸気タービン発電機の電力
系統併入時に常に一定した初負荷が清らかに得られるの
で、蒸気タービン発電機を最適な状態で電力系統に併入
することができる蒸気タービン制御装置を提供できる。
系統併入時に常に一定した初負荷が清らかに得られるの
で、蒸気タービン発電機を最適な状態で電力系統に併入
することができる蒸気タービン制御装置を提供できる。
第１１！！〜第４図は本発明の一実施例を示す図で、第
１図はフンバインドプラントの構成を示す系統図、第２
図は蒸気タービン制御装置の構成を示すブロック図、第
３図は関数発生器における設定関数を示す図、第４図（
ａ） （ｔ））は蒸気タービン発電機の電力系統併入時
における蒸気タービン前蒸気圧１尭電機出力、ｉ気制−
弁開度のＲ量変化を示す図である。第５図（ａ）（ｂ）
は従来の蒸気タービン発電機の電力系統併入時における
蒸気タービン前蒸気圧１尭電機出力、蒸気制御弁開度の
時間変化を示す図である。 １ａ〜１Ｃ・・・ガスタービン、３８〜３Ｇ・・・排熱
回収蒸気発生器（蒸気発生１１）７・・・蒸気ＩＩＪ’
ＩＩＪ弁、８・・・蒸気タービン、１０・・・復水器、
１１８〜１１Ｇ・・・給水ポンプ、２１・・・蒸気ター
ビン前原気圧計１１．２２・・・関数発生器、２３・・
・変化率制限器、２４・・・開度指令部、２５・・・併
入信号発生部、２６・・・ワンショットパルス発生部、
２７・・・論理積演算器、２８．３１・・・信号反転器
、２９・・・論理和演算器、３０・・・二値比較器、３
２・・・フリップフロップ回路、３３・・・開度制御部
。 出願人復代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 １ＣＩ 第２図 ｚ６ 第３図 ｉ！徴序ｖｒ劉槙 第４図 （ａ） （ｂ） 第５図
１図はフンバインドプラントの構成を示す系統図、第２
図は蒸気タービン制御装置の構成を示すブロック図、第
３図は関数発生器における設定関数を示す図、第４図（
ａ） （ｔ））は蒸気タービン発電機の電力系統併入時
における蒸気タービン前蒸気圧１尭電機出力、ｉ気制−
弁開度のＲ量変化を示す図である。第５図（ａ）（ｂ）
は従来の蒸気タービン発電機の電力系統併入時における
蒸気タービン前蒸気圧１尭電機出力、蒸気制御弁開度の
時間変化を示す図である。 １ａ〜１Ｃ・・・ガスタービン、３８〜３Ｇ・・・排熱
回収蒸気発生器（蒸気発生１１）７・・・蒸気ＩＩＪ’
ＩＩＪ弁、８・・・蒸気タービン、１０・・・復水器、
１１８〜１１Ｇ・・・給水ポンプ、２１・・・蒸気ター
ビン前原気圧計１１．２２・・・関数発生器、２３・・
・変化率制限器、２４・・・開度指令部、２５・・・併
入信号発生部、２６・・・ワンショットパルス発生部、
２７・・・論理積演算器、２８．３１・・・信号反転器
、２９・・・論理和演算器、３０・・・二値比較器、３
２・・・フリップフロップ回路、３３・・・開度制御部
。 出願人復代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 １ＣＩ 第２図 ｚ６ 第３図 ｉ！徴序ｖｒ劉槙 第４図 （ａ） （ｂ） 第５図
Claims (1)
- 単数もしくは複数のガスタービンからの排熱により発生
する蒸気で回転駆動する蒸気タービンの前蒸気圧を計測
する蒸気圧計測器と、前記蒸気タービンの回転駆動によ
り発電する蒸気タービン発電機の電力系統併入時におい
て前記蒸気圧計測器により計測された蒸気圧の計測値か
ら前記蒸気タービンの蒸気導入側に設けられた蒸気制御
弁の開度を所定の関数に基いて算出する開度算出手段と
、前記蒸気制御弁の開度が前記開度算出手段にて算出さ
れた開度となる如く予め設定された変化率に基いて制御
する開度制御手段とを具備したことを特徴とする蒸気タ
ービン制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60056540A JPH0680285B2 (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 蒸気タ−ビン制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60056540A JPH0680285B2 (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 蒸気タ−ビン制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61215409A true JPS61215409A (ja) | 1986-09-25 |
| JPH0680285B2 JPH0680285B2 (ja) | 1994-10-12 |
Family
ID=13029917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60056540A Expired - Lifetime JPH0680285B2 (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 蒸気タ−ビン制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680285B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01163406A (ja) * | 1987-12-18 | 1989-06-27 | Hitachi Ltd | コンバインドプラントの運転方法、および同装置 |
| WO2015028366A3 (de) * | 2013-08-28 | 2015-05-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Betriebsverfahren für einen extern beheizten zwangdurchlaufdampferzeuger |
| US20170016356A1 (en) * | 2015-07-13 | 2017-01-19 | Hyundai Motor Company | Waste heat recovery system |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55114822A (en) * | 1979-02-26 | 1980-09-04 | Hitachi Ltd | Initial pressure control changeover system in combined- cycle plant |
-
1985
- 1985-03-20 JP JP60056540A patent/JPH0680285B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55114822A (en) * | 1979-02-26 | 1980-09-04 | Hitachi Ltd | Initial pressure control changeover system in combined- cycle plant |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01163406A (ja) * | 1987-12-18 | 1989-06-27 | Hitachi Ltd | コンバインドプラントの運転方法、および同装置 |
| WO2015028366A3 (de) * | 2013-08-28 | 2015-05-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Betriebsverfahren für einen extern beheizten zwangdurchlaufdampferzeuger |
| US20170016356A1 (en) * | 2015-07-13 | 2017-01-19 | Hyundai Motor Company | Waste heat recovery system |
| US10006316B2 (en) | 2015-07-13 | 2018-06-26 | Hyundai Motor Company | Waste heat recovery system |
| US10794230B2 (en) | 2015-07-13 | 2020-10-06 | Hyundai Motor Company | Waste heat recovery system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0680285B2 (ja) | 1994-10-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |