JP2554704B2 - タービン制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明はタービンバイパス系統を有する発電プラント
に係り、特にタービン起動時、高圧タービンに多量の冷
却蒸気を導くのに好適なタービン制御装置に関する。

（従来の技術） 第５図はタービンバイパス系統を有する発電プラント
の系統図である。

ボイラ１には過熱器２および再熱器８が具備されてい
る。この過熱器２で過熱されて過熱蒸気となった蒸気は
主蒸気ライン３を介し主蒸気止め弁４および加減弁５を
通って高圧タービン６に流入し、膨張して仕事をする。
高圧タービン６で仕事をした蒸気は、逆止弁７を通って
ボイラ１の再熱器８で再熱される。この再熱器８で再熱
された蒸気は、再熱蒸気ライン９を通り、再熱蒸気止め
弁10およびインタセプト弁11を介して中圧タービン12お
よび低圧タービン13へ順次流入し、膨張して仕事をす
る。その後、蒸気は復水器14へ導かれて復水になる。こ
の復水は図示しない復水系統および給水系統を経て再び
ボイラ１に戻される。

主蒸気経路３には主蒸気止め弁４の上流から高圧ター
ビン６を迂回する高圧バイパスライン15が設けられ、こ
の高圧バイパスライン15は再熱器８に連通する。高圧バ
イパスライン15には蒸気変換弁16および冷却水調節弁17
が設置され、この冷却水調節弁17は蒸気変換弁16に付属
して設けられる。蒸気変換弁16は主蒸気圧力検出器18の
検出値に基づき主蒸気経路13内の圧力を適正に制御する
とともに、高圧バイパスライン15における蒸気変換弁16
の下流側の蒸気温度が冷却水調節弁17によって制御され
る。

また、再熱蒸気ライン９には再熱蒸気止め弁10の上流
から中圧タービン12および低圧タービン13を迂回する低
圧バイパスライン19が設けられ、この低圧バイパスライ
ン19は復水器14に直接連通される。低圧バイパスライン
19には減圧弁20、減温器21および再熱蒸気圧力検出器22
が設置されており、減温器21に冷却水調節弁23が付属し
て設けられる。減圧弁20は再熱蒸気圧力検出器22の検出
値に基づき再熱蒸気ライン９内の圧力を適正に制御す
る。また、減温器21および冷却水調節弁23は減温器21下
流側の低圧バイパスライン19内の蒸気温度を適正に制御
する。

さらに、高圧タービン６の排気側における逆止弁７の
上流から復水器14に連通するダンプライン24が設けられ
る。このダンプライン24には復水器ダンプ25、減温器26
およびこの減温器26に付属する冷却水調節弁27が設置さ
れる。復水器ダンプ弁25は高圧タービン６の排気圧力を
適正に制御する。また、減温器26および冷却水調節弁27
は減温器26の下流側のダンプライン24内の蒸気温度を適
正に制御する。

高圧タービン６、中圧タービン12および低圧タービン
13によって駆動される発電機28からの出力は、電流トラ
ンス29および電圧トランス30によってそれぞれ検出され
た電流値および電圧値に基づき、出力伝送器31で演算さ
れて検出される。また、高圧タービン６、中圧タービン
12および低圧タービン13の回転数は、回転数検出器32に
よって検出される。

第６図は従来のタービン制御装置を示すブロック図で
ある。

回転速度制御回路33は回転数検出器32によって検知さ
れたタービン実回転数を入力し、タービン回転数を設定
する同期装置34からの出力に基づいて演算処理し、加減
弁５およびインタセプト弁11の開度を制御するタービン
回転数信号ａを出力する。これらのタービン回転数信号
ａは速度調定率（レギュレーション）に見合った第１お
よび第２のゲイン35,36によって増幅された後、それぞ
れ第１および第２の加算器37,38へ出力される。

また、出力伝送器31で検知された実負荷は、負荷設定
回路41において、外部の負荷指令装置40からの負荷指令
信号と比較され、この負荷設定回路41から実負荷が上記
負荷指令信号に追従するようタービン負荷設定信号ｂが
出力される。このタービン負荷設定信号ｂは第１の加算
器37へ直接出力されるとともに、速度調定率に応じたゲ
イン42によって増幅されて第２の加算器38へ出力され
る。

さらに、バイアス設定器39から加減弁５とインタセプ
ト弁11の開閉モードを定めるバイアスが第１および第２
の加算器37,38へそれぞれ出力される。

第１の加算器37は第１のゲイン35によって調節された
タービン回転数信号ａ、負荷設定回路41からのタービン
負荷設定信号ｂおよびバイアス設定器39からのバイアス
を入力して加減弁負荷要求信号ｃを出力する。この加減
弁負荷要求信号ｃに基づいて第１の弁位置決め回路43、
電気・油圧変換器44、弁駆動装置45および弁位置検出器
46を介し加減弁５の開度が調節され、高圧タービン６へ
所定量の蒸気が導かれる。

また、第２の加算器38は第２のゲイン36により調節さ
れたタービン回転数信号ａ、ゲイン42により調節された
タービン負荷設定信号ｂおよびバイアス設定器39からの
バイアスを入力してインタセプト弁負荷要求信号ｄを出
力する。このインタセプト弁負荷要求信号ｄに基づいて
第２の弁位置決め回路47、電気・油圧変換器48、弁駆動
装置49および弁位置検出器50が作動し、インタセプト弁
11の開度が調節され所定量の蒸気が中圧タービン12およ
び低圧タービン13へ導かれる。

なお、第１および第２の弁駆動装置45,49は、例えば
油圧サーボモータ等である。また、第１および第２の弁
位置決め回路43,47は加減弁５およびインタセプト弁11
のそれぞれの特性を直線化する回路を含む。

通常、タービン起動時および停止時には高圧バイパス
ライン15、低圧バイパスライン19およびダンプライン24
を通して蒸気を流すタービンバイパス系統を用いる運転
操作が実施される。この操作は主としてタービン6,12,1
3が負荷遮断した場合および緊急停止した場合等のボイ
ラ１の保護と、デイリースタートストップ（DSS）やウ
ィークリースタートストップ（WSS）の場合におけるタ
ービン熱疲労寿命の改善とを目的として行なわれる。こ
れは、例えばタービン6,12,13の停止後、残余熱が高い
状態からボイラ１を再起動し、タービンバイパスライン
15,19を用いて蒸気を復水器14へ導きながら、タービン
6,12,13へ流入する蒸気の温度を上げ、この流入蒸気と
タービン6,12,13のメタル部分との温度差を少なくして
タービンの熱応力を低減させるもので、タービン熱疲労
寿命を大幅に向上することが可能である。

（発明が解決しようとする課題） 従来、このようなタービンバイパス系統を用いたター
ビン起動方式には高中圧起動方式と中圧起動方式等とが
あり、これらはバイアス設定器39から第１および第２の
加算器37,38へ出力されるバイアスによっていずれかの
起動方式を選択することが可能である。

高中圧起動方式は当初、第５図に示す加減弁５および
インタセプト弁11を全閉し、蒸気変換弁16および減圧弁
20を開けてボイラ１からの蒸気タービン6,12,13へ流さ
ずタービンバイパスライン15,19へ流した状態から始め
る。この状態で、第６図に示す同期装置34の起動操作に
より回転速度制御回路33が作動し、インタセプト弁11お
よび加減弁５の両者を段階的に開いてタービン6,12,13
を昇速する。タービンが定格回転数に達した後、負荷指
令装置40からの負荷指令により負荷設定回路41が働き、
初期負荷が投入される。負荷を徐々に増加させた段階で
蒸気変換弁16および減圧弁20を全閉してタービンバイパ
ス系統を使用したタービン起動を完了する。こうして、
定格負荷運転に移行する。

しかし、このような高中圧起動方式では第５図に示す
ダンプライン24を用いないので、タービン起動から定格
負荷運転に至るまでの間、高圧タービン６は約30％〜約
40％負荷相当の背圧の下で運転されることになり、高圧
タービン６の排気温度が風損によって大きく上昇する。
このため、高圧タービン６の構成部材の熱疲労寿命は改
善されるものの、クリープ寿命の消費が進み、材料寿命
が損なわれるという問題がある。

一方、中圧起動方式ではタービン起動当初加減弁５を
全閉し、蒸気変換弁16、減圧弁20および復水ダンプ弁25
を開く。バイアス設定器39からのバイアスによりタービ
ン起動当初からインタセプト弁11およびインタセプト弁
バイパス弁（図示せず）が開かれる。このためタービン
起動当初、ボイラ１からの蒸気はバイパスライン15,19
およびインタセプト弁11を含む再熱蒸気ライン９に流
れ、中圧タービン12および低圧タービン13によってター
ビンが昇速する。そして、タービン6,12,13が定格回転
数に到達した段階で負荷を投入し、負荷を徐々に増加さ
せて行く。

その後、蒸気変換弁16および減圧弁20の容量点あるい
は約15％〜約20％ボイラMCR（最大連続定格）になった
時点で、復水器ダンプ弁25を閉じ、加減弁５を徐々に開
けて高圧タービン６を負荷運転に移行させる。一定の負
荷運転になった段階で蒸気変換弁16および減圧弁20を全
閉してタービンバイパス系統を使用したタービン起動を
完了する。その後、定格負荷運転に移行させる。

このような中圧起動方式では復水器ダンプ弁25を全開
してダンプライン24が用いられるので、高圧タービン６
はタービン起動当初から復水器14に連通し、高真空の下
で運転される。しかし、高圧タービン６の排気圧力が低
いものの、微少蒸気の流入により風損が生じて高圧ター
ビン６の排気温度が上昇し、高圧タービン６が過熱する
虞がある。このため、中圧起動方式の高圧タービン６に
は排気温度監視装置と冷却用蒸気入口および出口とが設
けられ、冷却蒸気により高圧タービン６の過熱を防止す
るようにしている。しかし、この起動方式は起動操作が
煩雑になる欠点がある。

本発明の目的はタービン起動時、高圧タービンに充分
な量の冷却蒸気を導き、排気温度が上昇するのを防止す
るようにしたタービン制御装置を提供することにある。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明は、高圧タービンの
入口に加減弁、中圧タービンの入口にインタセプト弁を
それぞれ備え、加減弁の開度を加減弁負荷要求を演算す
る第１の演算器の出力信号、インタセプト弁の開度をイ
ンタセプト弁負荷要求を演算する第２の演算器の出力信
号に応じてそれぞれ制御するように構成したタービン制
御装置において、タービン起動時あるいは定格負荷から
部分負荷移行時、第１の演算器から与えられる加減弁負
荷要求信号に予め決められた流量比信号を乗算して切替
流量信号を得る流量比切替回路と、この流量比切替回路
からの切替流量信号と、第２の演算器から出力されるイ
ンタセプト弁負荷要求信号と比較し、低値を優先してイ
ンタセプト弁制御信号として出力する低値優先回路とを
設けたことを特徴とするものである。

（作用） タービン起動時に高圧タービンの構成部材が風損によ
って過熱されるのを防止するには高圧タービンにより多
くの冷却蒸気を導くことが望ましい。本発明は高圧ター
ビンの入口に備えられる加減弁および中圧タービンの入
口に備えられるインタセプト弁の開度を制御するタービ
ン制御装置に加減弁およびインタセプト弁に流れる蒸気
流量比を任意に変えられる機能を持たせる。流量比切替
回路ではこのような働きを得るためにタービン起動時は
加減弁とインタセプト弁に1:1/Nの比率で蒸気が流れる
ように決めておいて流量比切替回路から切替流量信号と
して出力させるようにする。この切替流量信号を低値優
先回路を介してインタセプト弁負荷要求信号に優先させ
てインタセプト弁制御信号として出力することで加減弁
およびインタセプト弁に流れる蒸気流量を予め決められ
た比率に従い変えることができる。このため加減弁へ多
量の冷却蒸気を導くことが可能になり、高圧タービン内
を多量の冷却蒸気が流動し、これにより排気温度が下げ
られる。

タービン起動時以外にも定格負荷運転時に、たとえば
負荷遮断が行なわれた場合も、同様に流量比切替回路に
よってインタセプト弁負荷要求信号に代えて切替流量信
号が出力されるように構成することでタービン起動時と
同様な働きを得ることができる。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１図は本発明に係るタービン制御装置の一実施例を
示すブロック図である。本実施例において前記従来例と
同様な部分は、同一の符号を付すことにより説明を省略
する。

第２の加算器38と第２の弁位置決め回路47との間に低
値優先回路52を介して流量比切替回路53が設けられる。

流量比切替回路３は加減弁５およびインタセプト弁11
へ流れる蒸気の流量比を変えるための回路である。この
流量比切替回路53は第１の加算器37からの加減弁負荷要
求信号ｃを分岐して入力し、主蒸気圧力検出器17および
再熱蒸気圧力検出器22からそれぞれ主蒸気圧力信号およ
び再熱蒸気圧力信号を入力し、さらに負荷設定回路41に
て選択された負荷変化率選択信号ｅを入力して演算し、
切替流量信号ｆを低値優先回路52へ出力する。低値優先
回路52は切替流量信号ｆと第２の加算器38からのインタ
セプト弁負荷要求信号ｄとを比較し、低値を第２の位置
決め回路47へ出力する。

第２図は流量比切替回路53の構成を示すブロック図で
ある。

加減弁負荷要求信号ｃが第１の加算器37から分岐して
流量比切替回路53に入ると、この加減弁負荷要求信号ｃ
はゲイン57によって増幅されて加算器58へ出力される。
加算器58に入力された加減弁負荷要求信号ｃはインタセ
プト弁バイアスｇと加算されて掛算器60へ出力され、こ
の掛算器60で流量比信号ｈと掛算されて切替流量信号ｆ
がつくられる。この切替流量信号ｆは低値優先回路52へ
出力される。

上記インタセプト弁バイアスｇはゼロバイアス62また
は全開バイアス63のいずれかがリレーa64のＡ接点65と
Ｂ接点66で切り替えられてランプゼネレータ67を通り出
力されたものである。このインタセプト弁バイアスｇは
比較器68によって検知される。

また、上記流量比信号ｈは（加減弁５への流入蒸気
量）：（インタセプト弁11への流入蒸気量）の流量比を
示す信号のことであり、流量比1:1/Nまたは流量比1:1の
いずれかがリレーb71のＡ接点72とＢ接点73で切替えら
れ、ランプゼネレータ74を通して出力される。この流量
比は比較器75によって検知される。

一般に、負荷設定回路41では加減弁５やインタセプト
弁11の開度が急変してタービンの負荷が急激に変化しな
いような負荷変化率が選択され、この負荷変化率選択信
号ｅの下でタービン負荷設定信号ｂを出力している。上
記ランプゼネレータ67,74は負荷設定回路41で選択され
る負荷変化率選択信号ｅに連動する、たとえば緩やかに
変化する一定比率の変化率でインタセプト弁バイパスｇ
および流量比信号ｈを出力するよう構成される。

また、ゲイン57は主蒸気圧力検出器17および再熱蒸気
圧力検出器22で検出される主蒸気圧力および再熱蒸気圧
力が変化した場合に、これらの変化した圧力信号によっ
てゲインを自動的に調節するように設けられる。

さらに、第１の加算器37と第１の弁位置決め回路43と
の間に第３の加算器77が設置され、この第３の加算器77
にバイアス回路78が接続される。

バイアス回路78は復水器ダンプ弁位置検出器79の検出
信号、主蒸気圧力検出器17および再熱蒸気圧力検出器22
からの主蒸気圧力および再熱蒸気圧力の各信号、第１の
加算器37からの加減弁負荷要求信号ｃ、ならびに負荷設
定回路41からの負荷変化率選択信号ｅを入力して演算
し、加減弁開閉バイアスｉを第３の加算器77へ出力す
る。第３の加算器77は加減弁負荷要求信号ｃに上記加減
弁開閉バイアスｉを加算して第１の弁位置決め回路43へ
加減弁負荷要求加算信号ｊを出力する。

第１図、第２図および第３図に示す流量比切替回路53
の論理回路図を参照して本実施例の作用を説明する。

〔Ｉ〕タービン起動時 タービン起動には第５図に示す加減弁５およびインタ
セプト弁11が閉状態にある。タービン起動にあたり、蒸
気変換弁16および減圧弁20が開かれ、第３図に示す減圧
弁位置検出器80および蒸気変換弁位置検出器81から開信
号が出力され、OR回路82が成立する。したがって、復水
器ダンプ弁25が開き、第５図に示す高圧タービン６はダ
ンプライン24を介して復水器14に連通する。また、第３
図に示すOR回路83が成立し、リレーa64が励磁して第２
図に示すＡ接点65が閉じるので、流量比切替回路53の加
算器58にゼロバイアスが印加される。通常は、第１図に
示すバイアス設定器39から第２の加算器38にインタセプ
ト弁全開バイアスが印加され、第１の加算器37にゼロバ
イアスが印加されている。タービン起動時には上述のご
とく加算器58にゼロバイアスが印加されるので、後記の
ように第２図に示す低値優先回路52は流量比切替回路53
からの信号を優先して第２の弁位置決め回路47へ出力す
る。なお、第３図の符号84はワイプアウト回路であり、
OR回路83を自己保持させる。

第２図に示す加算器58へゼロバイアスが印加される
と、このゼロバイアスは比較器68により検知され、第３
図に示すAND回路85が成立して、リレーb71が励磁する。
したがって、このリレーb71のＡ接点72が閉じ、第２図
に示すように加減弁５とインタセプト弁11へ流れる蒸気
の流量比が1:1/Nとなり、この流量比信号ｈが掛算器60
へ出力される。

このように、タービン起動時においてはこの流量比1:
1/Nが流量比切替回路53から切替流量信号ｆとして低値
優先回路52を介して第２の弁位置決め回路47へ出力され
る。

さらに、タービン起動操作では第１図に示す回転速度
制御回路33によって上記流量比の下で加減弁５およびイ
ンタセプト弁11が徐々に開き、各タービン6,12,13が昇
速する。このとき、加減弁５とインタセプト弁11へ流れ
る蒸気の流量比が1:1/Nであるため、加減弁５へ多量の
冷却蒸気が流れ、この冷却蒸気により高圧タービン６の
排気温度が低下する。また、このタービン起動操作中、
第５図に示す高圧タービン６の排気側に結ばれたダンプ
ライン24により高圧タービン６が復水器14に連通されて
いるので、高圧タービン６の排気圧力が低下し、蒸気の
膨張により高圧タービン６の仕事が増大して高圧タービ
ン６の排気温度を一層低下させることができる。

タービン6,12,13が昇速し、やがて定格回転数に至る
と、負荷設定回路41の制御によって負荷が投入され負荷
運転に移行させる。約10％の部分負荷運転に入ったと
き、蒸気変換弁16および減圧弁20を閉じ、タービン起動
が完了する。

〔II〕タービン定格負荷運転移行時 タービンバイパス系統を用いてタービ起動が完了する
と、第３図に示す減圧弁位置検出器80および蒸気変換弁
位置検出器81のいずれもが全閉位置を示すので、OR回路
82が成立せず、ノット回路86が作用して復水器ダンプ弁
25が閉じる。また、AND回路85が不成立となり、リレーb
71が無励磁となって、第２図に示すＢ接点73が閉じ、流
量比1:1が選択される。このとき、ランプゼネレータ74
は流量比信号ｈを負荷設定回路41で選択された負荷変化
選択信号ｅと連動する、たとえば緩やかな一定比率の変
化率で流量比1:1/Nから流量比1:1まで変化させ、掛算器
60へ出力する。

流量比が1:1になると、比較器75がこれを検知する。
このとき、第３図に示すノット回路87が成立しているの
で、アンド回路88が成立してワイプアウト回路84を解除
し、リレーa64が無励磁となる。リレーa64が無励磁にな
ると、第２図に示すＢ接点66が閉じて全開バイアス63が
選択される。このとき、ランプゼネレータ67はインタセ
プト弁バイアスｇを負荷設定回路41で選択される負荷変
化率選択信号ｅと連動する、たとえば緩やかな一定比率
の変化率で、ゼロバイアスから全開バイアスまで変化さ
せ、加算器58へ出力する。加算器58が全開バイアスを入
力すると、低値優先回路52では流量比切替回路53からの
切替流量信号ｆの出力が第２の加算器38からのインタセ
プト弁負荷要求信号ｄの出力よりも大きくなるので、イ
ンタセプト弁負荷要求信号ｄが優先され、このインタセ
プト弁負荷要求信号ｄが第２の弁位置決め回路47へ出力
されてタービンの定格負荷運転への移行が始まる。

ここで、流量比切替回路53からの切替流量信号ｆの出
力が第２の加算器38からインタセプト弁負荷要求信号ｄ
の出力よりも大きくなる理由を述べる。インタセプト弁
11の開度を100％とする出力においては、切替流量信号
ｆとインタセプト弁負荷要求信号ｄとの出力が同じであ
るように、第１図に示すバイアス設定器39からバイアス
が印加され、全開バイアス63が設定されている。しか
し、それ以下の出力では第１のゲイン35の方が第２のゲ
イン36よりも勾配が緩やかに設定されているので、この
第１のゲシン35と第２のゲイン36の逆数である速度調定
率がそれぞれ５％と２％になる。切替流量信号ｆは第１
のゲイン35によって調節された加減弁負荷要求信号ｃに
基づく信号であるため、第２のゲイン36により調節され
たインタセプト弁負荷要求信号ｄより出力が大きくなる
のである。

上述のように、本実施例においてはタービン定格負荷
運転移行時には流量比切替回路53で流量比を変えるにあ
たり、ランプゼネレータ67,74の変化率を負荷設定回路4
1で選択された負荷変化率選択信号ｅと連動させたの
で、流量比およびインタセプト弁バイアスを負荷設定回
路41の負荷追従速度を超えない変化速度で切替えること
ができる。したがって、流量比およびインタセプト弁バ
イアスの切替えに伴うタービン負荷の急激な変動を防止
できる。

一方、タービン定格負荷運転移行時には、前述のよう
に復水器ダンプ25が閉じるので、第１図に示す復水器ダ
ンプ弁位置検出器79がこれを検知し、この信号が主蒸気
圧力検出器17および再熱蒸気圧力検出器22からの検出信
号および第１の加算器37からの加減弁負荷要求信号ｃと
ともにバイアス回路78へ出力される。このバイアス回路
78はこれらの信号に基づき開方向の加減弁開閉バイアス
ｉを第３の加算器77に印加した後、負荷設定回路41で選
択された負荷変化率選択信号ｅに連動する、たとえば緩
やかな一定比率を変化率で加減弁開閉バイアスｉをゼロ
まで落とす。

このように復水ダンプ弁25の急閉によって高圧タービ
ン６の排気圧力が変動し、これに伴いタービン負荷が減
少しても、バイアス回路78から出力される開方向のバイ
アスで加減弁５を急開して流入蒸気量を増し、高圧ター
ビン６の負荷が変動しないようにし、その後負荷設定回
路41が追従できる速度で開方向のバイアスを落すので、
タービン負荷の急激な変動を防止できる。

〔III〕タービ定格負荷運転から部分負荷運転への移行
時 通常運転時には第５図に示す加減弁５およびインタセ
プト弁11はタービン負荷に見合う開度に保たれ、このと
き、蒸気変換弁16、減圧弁20および復水ダンプ弁25は閉
じている。この状態から部分負荷運転へ移行するにはタ
ービン負荷を約10％負荷に下げた後、蒸気変換弁16およ
び減圧弁20を開く。すると、第３図に示すOR回路82が成
立し、復水器ダンプ弁25が開いて高圧タービン６の排気
側が復水器14に連通する。これにより、高圧タービン６
の排気圧力が低下し、蒸気の膨張による仕事が増大して
高圧タービン６の排気温度が下がる。

第３図に示すOR回路82の成立によりOR回路83が成立
し、リレーa64が励磁されて第２図に示すＡ接点65が閉
じ、ランプゼネレータ67から加算器58へゼロバイアスが
印加される。加算器58へゼロバイアスが印加されると、
第３図に示すリレーb71が励磁され、第２図に示すＡ接
点72が閉じてランプゼネレータ74から、流量比1:1/Nの
流量比信号ｈが掛算器60へ出力される。かくして〔Ｉ〕
のタービン起動時と同様、流量比1:1/Nが流量比切替回
路53から切替流量信号ｆとして低値優先回路52を介して
第２の弁位置決め回路47へ出力される。このように、加
減弁５とインタセプト弁11への蒸気流量比が1:1/Nに切
替わるので、加減弁５へ多量の冷却蒸気が流入し、高圧
タービン６の排気温度を低下させることができる。

ゼロバイアス62への切替えおよび流量比1:1/Nへの切
替えはランプゼネレータ67,74によって負荷設定回路41
で選択された負荷変化率選択信号ｅと連動する、たとえ
ば緩やかな一定比率の変化率で変化するので、負荷設定
回路41の制御が追従可能であり、タービン負荷の急激な
変動を防止できる。

また、復水器ダンプ弁25の開放時には第１図に示す復
水器ダンプ弁位置検出器79がこれを検知し、バイアス回
路78は閉方向の加減弁開閉バイアスｉを第３の加算器77
へ印加し、その後負荷設定回路41からの負荷変化率選択
信号ｅと連動する、たとえば緩やかな一定比率の変化率
で加減弁開閉バイアスｉをゼロまで落とす。したがっ
て、復水器ダンプ弁25が開いて高圧タービン６の排気圧
力が低下し、タービン負荷が増加しようとしても、バイ
アス回路78からの加減弁５への閉方向のバイアスによっ
て加減弁５が一次的に締まるので、高圧タービン６の負
荷が変動せず、しかもその後、印加した閉方向のバイア
スを負荷設定回路41が追従できる速度でゼロに落すの
で、タービン負荷の急激な変動を防止できる。

次に、他の実施例を説明する。

上記実施例では、加減弁５とインタセプト弁11へ流れ
る蒸気の流量比1:1/Nが一定の場合、たとえばＮ＝２の
場合につき述べたが、このＮの値を流量比切替回路53内
に数種類用意し、高圧タービン６に排気温度検出器を設
け、この排気温度検出器からの温度信号により上記Ｎの
値を選択し、ランプゼネレータ74から選択されたＮの値
に基づく流量比信号ｈを出力するようにしてもよい。

また、流量比切替回路53内に流量比1:1/Nの各種Ｎの
値を内蔵する代りに、第４図に示すように、高圧タービ
ン６の排気温度を検出する温度検出器89と温度・流量比
関数器90とを組み合せてリレーb71のＡ接点72に接続す
るようにしてもよい。この場合、温度・流量比関数器90
には、流量比1:1/Nの数値1/Nと温度との関係が内蔵さ
れ、高圧タービン６の排気室温度に見合った1/Nの値を
自動的に選択して設定し、選択された1/Nの値に基づく
流量比をＡ接点72に出力するようにしてもよい。

〔発明の効果〕

以上の説明から明らかなように、本発明はタービン起
動時流量比切替回路で加減弁負荷要求信号に予め決めら
れた流量比信号を乗算して切替流量信号を得て、この信
号を低値優先回路を介してインタセプト弁負荷要求信号
に優先してインタセプト弁制御信号として出力するよう
にしたので、高圧タービンの入口にある加加減弁と中圧
タービンの入口にあるインタセプト弁とに流れる蒸気流
量を決められた流量比に従い変えることができ、加減弁
へ多量の冷却蒸気を導くことで高圧タービンの排気温度
を下げることが可能になる。

したがって、本発明によれば、高圧タービンの構成部
材が過熱されて材料寿命が損なわれるのを防止すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係わるタービン制御装置の一実施例を
示すブロック図、第２図は第１図における流量比切替回
路の構成を示すブロック図、第３図は第２図の切替回路
の論理回路図、第４図は第２図の流量比切替回路の一部
を変形した要部ブロック図、第５図はタービンバイパス
系統を有する発電プラントの系統図、第６図は従来のタ
ービン制御装置を示すブロック図である。 １……ボイラ、５……加減弁、６……高圧タービン、11
……インタセプト弁、12……中圧タービン、13……低圧
タービン、14……復水器、15……高圧バイパスライン、
19……低圧バイパスライン、33……回転速度制御回路、
37,38,77……加算器、41……負荷設定回路、43,47……
弁位置決め回路、44,48……電気・油圧変換器、45,49…
…弁駆動装置、46,50……弁位置検出器、52……低値優
先回路、53……流量比切替回路、67,74……ランプゼネ
レータ。

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】高圧タービンの入口に加減弁、中圧タービ
   ンの入口にインタセプト弁をそれぞれ備え、前記加減弁
   の開度を加減弁負荷要求を演算する第１の演算器の出力
   信号、前記インタセプト弁の開度をインタセプト弁負荷
   要求を演算する第２の演算器の出力信号に応じてそれぞ
   れ制御するように構成したタービン制御装置において、
   タービン起動時あるいは定格負荷から部分負荷移行時、
   前記第１の演算器から与えられる加減弁負荷要求信号に
   予め決められた流量比信号を乗算して切替流量信号を得
   る流量比切替回路と、この流量比切替回路からの切替流
   量信号と、前記第２の演算器から出力されるインタセプ
   ト弁負荷要求信号と比較し、低値を優先してインタセプ
   ト弁制御信号として出力する低値優先回路とを設けたこ
   とを特徴とするタービン制御装置。
2. 【請求項２】前記流量比切替回路に負荷設定回路で選択
   される負荷変化率選択信号に連動させて一定した変化率
   の切替流量信号を得るランプゼネレータを備えることを
   特徴とする請求項１記載のタービン制御装置。
3. 【請求項３】前記流量比切替回路に定格負荷運転移行
   時、インタセプト弁負荷要求信号に負荷設定回路で選択
   される負荷変化率選択信号に連動させて一定した変化率
   のバイアスを加算するランプゼネレータを備えることを
   特徴とする請求項１記載のタービン制御装置。