JPS6069219A - ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 - Google Patents
ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置Info
- Publication number
- JPS6069219A JPS6069219A JP17758783A JP17758783A JPS6069219A JP S6069219 A JPS6069219 A JP S6069219A JP 17758783 A JP17758783 A JP 17758783A JP 17758783 A JP17758783 A JP 17758783A JP S6069219 A JPS6069219 A JP S6069219A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- load
- prime mover
- signal
- setting signal
- efficiency
- Prior art date
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- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/02—Controlling, e.g. stopping or starting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は原動機の効率的運用を図る原動機制御装置に係
り、特に蒸気タービン等を応用した発電設備等の運用に
関する。
り、特に蒸気タービン等を応用した発電設備等の運用に
関する。
一般に原動機等の運転効率はその負荷に対して非線形に
変化するものが多く、例えば第１図に示すような曲線で
示される。第１図において縦軸は効率、横軸は負荷を表
わし、曲線２１．２２は原動機の効率曲線の一例を示し
ている。
変化するものが多く、例えば第１図に示すような曲線で
示される。第１図において縦軸は効率、横軸は負荷を表
わし、曲線２１．２２は原動機の効率曲線の一例を示し
ている。
ところで、一般的には原動機等は一定負荷状態で運転さ
れる場合が多いが、効率的運用という観点からみると必
ずしも一定負荷状態の運転が最適とは言えず、異なる２
以上の負荷状態で運転する方が全体の平均効率が向上す
ることがある。以下、発電用蒸気タービンプラントのボ
イラ給水ポンプ駆動用タービン（以下［ＢＦＰＴｊとい
う）の運用を例に、上記の事情を説明する。
れる場合が多いが、効率的運用という観点からみると必
ずしも一定負荷状態の運転が最適とは言えず、異なる２
以上の負荷状態で運転する方が全体の平均効率が向上す
ることがある。以下、発電用蒸気タービンプラントのボ
イラ給水ポンプ駆動用タービン（以下［ＢＦＰＴｊとい
う）の運用を例に、上記の事情を説明する。
一般に、タービンへの流入蒸気量の制御には蒸気加減弁
（以下１’−ＣＶＪという）を用いた流入蒸気量制御が
用いられている。第２図は複数のＣｖを有するプラント
の構成を示すブロック図である。
（以下１’−ＣＶＪという）を用いた流入蒸気量制御が
用いられている。第２図は複数のＣｖを有するプラント
の構成を示すブロック図である。
なお、以下の図面の説明において、同一要素は同一符号
で示しである。ボイラから送られた蒸気は、並列に配置
されたｃｖｌ、Ｃｖ２．ｃｖ３＊ ・ 、ｃｖｎを介し
てタービン１に与えられ、タービン１には発電機等の霞
荷装置２が接続される。
で示しである。ボイラから送られた蒸気は、並列に配置
されたｃｖｌ、Ｃｖ２．ｃｖ３＊ ・ 、ｃｖｎを介し
てタービン１に与えられ、タービン１には発電機等の霞
荷装置２が接続される。
第３図は第２図のプラントにおける効率と負荷の関係の
説明図で、縦軸にタービンサイクル効率をとり、横軸に
タービン負荷をとっている。図中の破線ｎで示す如く、
近似的にはタービン負荷が増加するにつれてタービンサ
イクル効率の増加率が減少する。ところが、実際のプラ
ントでは第２図に示す如く、複数のＣｖ１〜Ｃｖｎのノ
ズル制御によって蒸気量を制御しているので、タービン
負荷とタービンサイクル効率の関係は第３図中の夷線詞
の如く、ＣＶ１〜Ｃｖｎの開閉点δで大きく変化する。
説明図で、縦軸にタービンサイクル効率をとり、横軸に
タービン負荷をとっている。図中の破線ｎで示す如く、
近似的にはタービン負荷が増加するにつれてタービンサ
イクル効率の増加率が減少する。ところが、実際のプラ
ントでは第２図に示す如く、複数のＣｖ１〜Ｃｖｎのノ
ズル制御によって蒸気量を制御しているので、タービン
負荷とタービンサイクル効率の関係は第３図中の夷線詞
の如く、ＣＶ１〜Ｃｖｎの開閉点δで大きく変化する。
このようにタービンサイクル効率の変化率がＣＶの開閉
点付近で大きく変るのは、ＣＶ１〜Ｃｖｎのパルプ特性
（パルプ絞り作用）によるもので、一般にパルプは開き
始めに損失が最大（効率が最小）で、全開のときに損失
が最小（効率が最大）となる。
点付近で大きく変るのは、ＣＶ１〜Ｃｖｎのパルプ特性
（パルプ絞り作用）によるもので、一般にパルプは開き
始めに損失が最大（効率が最小）で、全開のときに損失
が最小（効率が最大）となる。
第４図は第２図および第３図の装置による負荷設定信号
とタービンサイクル効率の関係を示す説明図である。図
示の如く上記のパルプ絞り作用のために、Ｃｖの部分開
度点（Ｃｖの全開、全閉点の中間）におけるタービンサ
イクル効率は、ＣＶの開閉点におけるタービンサイクル
効率より低い。換言すれば、Ｃｖ開閉点の間におけるタ
ービンサイクル効率は、負荷に対して下方に凸の関数で
表わされる。従って、ノズル制御による損失を少なくし
て運転するためには、原動機をＣｖの開閉点付近で運転
できるように負荷を設定することが望ましい。
とタービンサイクル効率の関係を示す説明図である。図
示の如く上記のパルプ絞り作用のために、Ｃｖの部分開
度点（Ｃｖの全開、全閉点の中間）におけるタービンサ
イクル効率は、ＣＶの開閉点におけるタービンサイクル
効率より低い。換言すれば、Ｃｖ開閉点の間におけるタ
ービンサイクル効率は、負荷に対して下方に凸の関数で
表わされる。従って、ノズル制御による損失を少なくし
て運転するためには、原動機をＣｖの開閉点付近で運転
できるように負荷を設定することが望ましい。
従来から、ノズル制御を行なうタービンを複数用いて、
全体で要求される負荷を各タービンで分担するようなシ
ステムは一般に用いられている。
全体で要求される負荷を各タービンで分担するようなシ
ステムは一般に用いられている。
例えば、ＢＦＰＴでは全体の負荷の５０係を供給する同
一のポンプ２台が、それぞれ専用のＢＦＰＴで駆動され
、一定負荷以上では同一負荷で運転されている。これに
よれば、いずれか一方のポンプが異常停止したときのシ
ステムへの影響が軽減できる。
一のポンプ２台が、それぞれ専用のＢＦＰＴで駆動され
、一定負荷以上では同一負荷で運転されている。これに
よれば、いずれか一方のポンプが異常停止したときのシ
ステムへの影響が軽減できる。
しかし、上記のＢＦＰＴは２台とも同一負荷で運転され
るので、効率の相対的に低いＣｖの部分開度点でそれぞ
れの原動機を運転せざるをえないことが多い。このため
、従来技術ではシステム全体としての原動機の効率運用
が充分にはなしえない。
るので、効率の相対的に低いＣｖの部分開度点でそれぞ
れの原動機を運転せざるをえないことが多い。このため
、従来技術ではシステム全体としての原動機の効率運用
が充分にはなしえない。
本発明は上記の従来技術の欠点を克服するためになされ
たもので、システム全体のサイクル効率を最大にできる
原動機の制御装置を提供することを目的とする。
たもので、システム全体のサイクル効率を最大にできる
原動機の制御装置を提供することを目的とする。
上記の目的を実現するため本発明は、複数のＢＦＰＴを
共に同一負荷で運転することは必ずしも必要ではなく、
かつ負荷の配分比をＢＰＰＴごとに可変とすることは近
年のディジタル制御装置等によれば容易であることに着
目し、システム全体についての総合負荷設定信号を各原
動機に対して異なる配分比で分配することによって、全
体の平均効率が最大になるようにした原動機の制御装置
を提供するものである。また、１台のＢＰＰＴを運転す
るにあたって、負荷を時間的に切換え、変化させて、一
定時間内の平均効率が最大になるようにした原動機の制
御装置を提供するものである。
共に同一負荷で運転することは必ずしも必要ではなく、
かつ負荷の配分比をＢＰＰＴごとに可変とすることは近
年のディジタル制御装置等によれば容易であることに着
目し、システム全体についての総合負荷設定信号を各原
動機に対して異なる配分比で分配することによって、全
体の平均効率が最大になるようにした原動機の制御装置
を提供するものである。また、１台のＢＰＰＴを運転す
るにあたって、負荷を時間的に切換え、変化させて、一
定時間内の平均効率が最大になるようにした原動機の制
御装置を提供するものである。
以下、添付図面の第５図乃至第８図を参照して本発明の
いくつかの実施例を説明する。第５図はＢＰＰＴが２台
のときの一実施例の構成のブロック図である。全７ステ
ム（２台のタービン）の負荷を規定する総合負荷設定信
号Ａは分配器４に与えられ、出力は５０チづつの大きさ
の負荷設定信号５゜６に分配されて演算器ｌＯおよび加
算器１３ 、１４に与えられる。演算器１０に与えられ
る許容負荷アンバランス信号Ｂは、２台のタービンの負
荷の１田のアンバランス゛址の許容される最大値を示す
もので、システムおよび状態に応じた直としてオペレー
タ等により設定される。演算器１０から出力されるノ９
イアス信号１１ 、１２は加算器１３ 、１４で負荷設
定信号５．６に加算され、実負荷設定信号Ｃ，，Ｃ２と
して２台のタービンに出力される。
いくつかの実施例を説明する。第５図はＢＰＰＴが２台
のときの一実施例の構成のブロック図である。全７ステ
ム（２台のタービン）の負荷を規定する総合負荷設定信
号Ａは分配器４に与えられ、出力は５０チづつの大きさ
の負荷設定信号５゜６に分配されて演算器ｌＯおよび加
算器１３ 、１４に与えられる。演算器１０に与えられ
る許容負荷アンバランス信号Ｂは、２台のタービンの負
荷の１田のアンバランス゛址の許容される最大値を示す
もので、システムおよび状態に応じた直としてオペレー
タ等により設定される。演算器１０から出力されるノ９
イアス信号１１ 、１２は加算器１３ 、１４で負荷設
定信号５．６に加算され、実負荷設定信号Ｃ，，Ｃ２と
して２台のタービンに出力される。
第６図は第５図に示す実施例による負荷設定信号とター
ビンサイクル効率の関係の説明図である。
ビンサイクル効率の関係の説明図である。
演算器１０は等分に分配された負荷設定信号５，６の値
Ｓを用いて、あらかじめ記憶されている実線２４（第５
図）の如きタービンサイクル効率と負荷設定信号の関係
から、タービンサイクル効率の値８をめる。また、演算
器１０はあらかじめ記憶されている破線２３（第５図）
の関係から値１７を演算する。値８と値１７の差が所定
の値を越えるときは、演算器１０はＣＶの部分開度によ
る効率低下が顕著であると判断し、最大効率をもたらす
（最適な）・々イアス信号ｔｉ 、 １２の大きさを演
算する。
Ｓを用いて、あらかじめ記憶されている実線２４（第５
図）の如きタービンサイクル効率と負荷設定信号の関係
から、タービンサイクル効率の値８をめる。また、演算
器１０はあらかじめ記憶されている破線２３（第５図）
の関係から値１７を演算する。値８と値１７の差が所定
の値を越えるときは、演算器１０はＣＶの部分開度によ
る効率低下が顕著であると判断し、最大効率をもたらす
（最適な）・々イアス信号ｔｉ 、 １２の大きさを演
算する。
最大効率をもたらす・９イアス値の演算は次のようにし
てなされる。
てなされる。
まず、負荷設定信号５，６の値Ｓにそれぞれ絶対値が等
しく符号の異なる適当なバイアス値±ΔＳを加える。そ
して、値Ｓ＋ΔＳ、Ｓ−ΔＳがら個々の原動機のタービ
ンサイクル効率８’ （＋） ｔ ８’ （−）をめ、
システム全体としての平均効率１８′ もめる。なお、
タービンサイクル効率および平均効率の演算は、演算器
１０にあらかじめ記憶されているタービン負荷とタービ
ンサイクル効率の関係（第６図の曲線２４）に従ってな
される。
しく符号の異なる適当なバイアス値±ΔＳを加える。そ
して、値Ｓ＋ΔＳ、Ｓ−ΔＳがら個々の原動機のタービ
ンサイクル効率８’ （＋） ｔ ８’ （−）をめ、
システム全体としての平均効率１８′ もめる。なお、
タービンサイクル効率および平均効率の演算は、演算器
１０にあらかじめ記憶されているタービン負荷とタービ
ンサイクル効率の関係（第６図の曲線２４）に従ってな
される。
以下、バイアス値±ΔＳの大きさを遂次増大させ、上記
の演算を繰り返す。そして、バイアス値の絶対値が許容
負荷アンバランス信号Ｂの値（タービン間の負荷アンバ
ランスの最大限の値）と等しくなったところで演算を停
止する。このようにしてバイアス値として種々の値をと
ったときの個々の原動機のタービンサイクル効率および
システム全体としての平均効率をめることができる。
の演算を繰り返す。そして、バイアス値の絶対値が許容
負荷アンバランス信号Ｂの値（タービン間の負荷アンバ
ランスの最大限の値）と等しくなったところで演算を停
止する。このようにしてバイアス値として種々の値をと
ったときの個々の原動機のタービンサイクル効率および
システム全体としての平均効率をめることができる。
ところで、タービンサイクル効率は負荷設定信号に対し
て下方に凸の曲線で表わされるので、負荷設定信号にノ
９イアス信号を与えたときの効率は、ノ９イアス信号を
与えないときの効率よりも必ず大きくなる。従って、上
記の如き計算でめられた平均効率の値が最大になるとき
のバイアス値が、最大の平均タービン効率をもたらすノ
マイアス値になる。このようにして、許容される負荷ア
ンバランスのもとで、全体のＲＦＰＴの最大の効率をも
たらすバイアス信号１１ 、１２をめることができる。
て下方に凸の曲線で表わされるので、負荷設定信号にノ
９イアス信号を与えたときの効率は、ノ９イアス信号を
与えないときの効率よりも必ず大きくなる。従って、上
記の如き計算でめられた平均効率の値が最大になるとき
のバイアス値が、最大の平均タービン効率をもたらすノ
マイアス値になる。このようにして、許容される負荷ア
ンバランスのもとで、全体のＲＦＰＴの最大の効率をも
たらすバイアス信号１１ 、１２をめることができる。
第６図において丸印１９ 、２０はそれぞれ負荷設定信
号５，６（値はＳ）にノ１イアス信号１１ 、１２ （
値は十ΔＳ′）を加えたときの個々の原動機のタービン
サイクル効率を示し、丸印１８はそのときの全体の（２
台の原動機の）平均効率を示している。
号５，６（値はＳ）にノ１イアス信号１１ 、１２ （
値は十ΔＳ′）を加えたときの個々の原動機のタービン
サイクル効率を示し、丸印１８はそのときの全体の（２
台の原動機の）平均効率を示している。
なお、許容負荷アン・々ランス信号Ｂの設定値が十分に
大きいときは、ノ９イアス信号ｔｉ 、 １２の値を遂
次変化させて平均効率を計算する過程を省略し、ノ々イ
アス信号１１ ｔ １２のどちらか一方を一挙に変化さ
せて、実負荷設定信号Ｃ，ｔＣ２のどちらか一方がノ々
ルプ（ＣＶ）の開閉のつなぎ目まで一挙に来るようにす
ることも可能で、このようにすると容易迅速に最大の平
均タービンサイクル効率をめることができる。また、本
実施例は、ＢＦＰＴが３台以上の場合にも適用できる。
大きいときは、ノ９イアス信号ｔｉ 、 １２の値を遂
次変化させて平均効率を計算する過程を省略し、ノ々イ
アス信号１１ ｔ １２のどちらか一方を一挙に変化さ
せて、実負荷設定信号Ｃ，ｔＣ２のどちらか一方がノ々
ルプ（ＣＶ）の開閉のつなぎ目まで一挙に来るようにす
ることも可能で、このようにすると容易迅速に最大の平
均タービンサイクル効率をめることができる。また、本
実施例は、ＢＦＰＴが３台以上の場合にも適用できる。
第７図および第８図を参照し７て、原動機を１台とした
ときの本発明の詳細な説明する。第７図は同実施例の構
成を示すブロック図である。負荷設定信号Ａは加算器四
および演算器３１に与えられ、許容負荷アンバランス信
号Ｂは演算器３１に与えられる。演算器３１は負荷設定
信号Ａおよび許容負荷アンバランス信号Ｂにもとづいて
・９イアス値号あを出力し、加算器四はバイアス信号列
および負荷設定信号を加算して実負荷設定信号を出力す
る。
ときの本発明の詳細な説明する。第７図は同実施例の構
成を示すブロック図である。負荷設定信号Ａは加算器四
および演算器３１に与えられ、許容負荷アンバランス信
号Ｂは演算器３１に与えられる。演算器３１は負荷設定
信号Ａおよび許容負荷アンバランス信号Ｂにもとづいて
・９イアス値号あを出力し、加算器四はバイアス信号列
および負荷設定信号を加算して実負荷設定信号を出力す
る。
な、お、許容負荷アン、１ランス信号Ｂは実負荷設定信
号Ｃと負荷設定信号Ａの差の許容できる最大値を示して
いる。
号Ｃと負荷設定信号Ａの差の許容できる最大値を示して
いる。
第８図は第７図に示す実施例の動作の説明図で、縦軸に
モータサイクル効率をとり、横軸に負荷設定信号をとっ
ている。従来の制御装置では、例えば第８図の点５で示
されるようなある一定の負荷設定信号の下で、モータシ
ステム効率は点あて表わされる一定の状態で連続的に運
転される。これに反し本実施例では、負荷設定信号の一
定時間内の平均値が例えば第８図の点δで示される値に
なるように、演算器３１でノ９イアス信号あの値および
その変化（切り換り）時間を演算し、モータシステム効
率を第８図中の点３２ 、３３の間で適当に時間的に移
動させながら、平均値として点あのモータシステム効率
を得るように運転される。
モータサイクル効率をとり、横軸に負荷設定信号をとっ
ている。従来の制御装置では、例えば第８図の点５で示
されるようなある一定の負荷設定信号の下で、モータシ
ステム効率は点あて表わされる一定の状態で連続的に運
転される。これに反し本実施例では、負荷設定信号の一
定時間内の平均値が例えば第８図の点δで示される値に
なるように、演算器３１でノ９イアス信号あの値および
その変化（切り換り）時間を演算し、モータシステム効
率を第８図中の点３２ 、３３の間で適当に時間的に移
動させながら、平均値として点あのモータシステム効率
を得るように運転される。
このとき、第４図および第５図の実施例と同様に、バイ
アス値を遂次変化させて許容負荷アンバランス信号の値
と等しくなるまで遂次モータシステム効率を演算し、演
算結果の最大値を示すノ９イアス値を実際に与えるよう
にすると、１台の原動機から最大の効率を得ることがで
きる。
アス値を遂次変化させて許容負荷アンバランス信号の値
と等しくなるまで遂次モータシステム効率を演算し、演
算結果の最大値を示すノ９イアス値を実際に与えるよう
にすると、１台の原動機から最大の効率を得ることがで
きる。
なお、本発明はディジタル形タービン制御装置のみなら
ずアナログ形タービン制御装置にも適用することができ
る。
ずアナログ形タービン制御装置にも適用することができ
る。
上記の如く本発明では、複数の原ｗＪＪ機への負荷の配
分比を変えてそれぞれの原動機をより高い効率で運転さ
せることにより、／ステム全体の平均効率を最大にする
ことのできる原動機の制御装置が得られる。
分比を変えてそれぞれの原動機をより高い効率で運転さ
せることにより、／ステム全体の平均効率を最大にする
ことのできる原動機の制御装置が得られる。
また、１台の原動機について、異なる負荷状態での運転
を時間的に切り換えて、それぞれの負荷状態においてよ
り尚い効率で運転させることにより、一定時間の効率の
平均値を最大にすることのできる原動機の制御装置が得
られる。
を時間的に切り換えて、それぞれの負荷状態においてよ
り尚い効率で運転させることにより、一定時間の効率の
平均値を最大にすることのできる原動機の制御装置が得
られる。
第１図は原動機の効率曲線の説明図、第２図は複数のＣ
ｖを有するプラントの構成を示すグロック図、第３図は
第２図に示すプラントにおける効率曲線の説明図、第４
図は第２図および第３図に示す装置による負荷設定信号
とタービンサイクル効率の関係の説明図、第５図はＢＰ
ＰＴが２台のときの本発明の実施例の構成を示すブロッ
ク図、第６図は第５図に示す実施例による負荷設定信号
とタービンサイクル効率の関係の説明図、第７図はＢＰ
ＰＴが１台のときの本発明の実施例の構成を示すブロッ
ク図、第８図は第７図に示す実施例による負荷設定信号
とモータサイクル効率の関係の説明図である。 Ａ・・・総合負荷設定信号、Ｂ・・・許容負荷アンバラ
ンス信号、ｃ、ｃ１ｔｃ２・・・実負荷設定信号、Ｃｖ
１〜ＣＶ ・・・蒸気加減弁、１・・・蒸気タービン、
２・・・負荷、５．６・・・負荷設定信号、ｌｌ＋１２
ｔ２８・・・バイアス信号、１３？１４１２９・・・加
算器。 出願人代理人 猪 股 清 毘１図 児２図 員 荷 □荷股定イ言ち ６図 員伺設定信号
ｖを有するプラントの構成を示すグロック図、第３図は
第２図に示すプラントにおける効率曲線の説明図、第４
図は第２図および第３図に示す装置による負荷設定信号
とタービンサイクル効率の関係の説明図、第５図はＢＰ
ＰＴが２台のときの本発明の実施例の構成を示すブロッ
ク図、第６図は第５図に示す実施例による負荷設定信号
とタービンサイクル効率の関係の説明図、第７図はＢＰ
ＰＴが１台のときの本発明の実施例の構成を示すブロッ
ク図、第８図は第７図に示す実施例による負荷設定信号
とモータサイクル効率の関係の説明図である。 Ａ・・・総合負荷設定信号、Ｂ・・・許容負荷アンバラ
ンス信号、ｃ、ｃ１ｔｃ２・・・実負荷設定信号、Ｃｖ
１〜ＣＶ ・・・蒸気加減弁、１・・・蒸気タービン、
２・・・負荷、５．６・・・負荷設定信号、ｌｌ＋１２
ｔ２８・・・バイアス信号、１３？１４１２９・・・加
算器。 出願人代理人 猪 股 清 毘１図 児２図 員 荷 □荷股定イ言ち ６図 員伺設定信号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複数の原動機を含むシステムへの総合負荷設定信号
を、各原動機ごとの負荷設定信号に分配する分配器と、 各原動機負荷の間のアンバランス量の許容される最大値
を設定する許容負荷アンバランス信号、および前記負荷
設定信号にもとづいて各原動機ごとのバイアス信号を演
算する演算器と、前記負荷設定信号およびバイアス信号
にもとづいて、各原動機ごとに異なる実負荷設定信号を
出力する手段とを備え、 前記実負荷設定信号にもとづいて各原動機を運転させる
ことにより、システム全体として最大の効率を得るよう
にした原動機制御装置。 ２、原動機への負荷設定信号、および原動機についての
複数の負荷状態の間のアンバランス量の許容される最大
値を設定する許容負荷設定信号にもとづいて時間的に切
換わるバイアス信号を演算する演算器と、 前記負荷設定信号およびバイアス信号にもとづいて、前
記複数の負荷状態の間で時間的に切換わる実負荷設定信
号を出力する手段とを備え、前記実負荷設定信号にもと
づいて原動機を異なる負荷状態の間で切換運転させるこ
とにより、所定時間内の平均として最大の効率を得るよ
うにした原動機制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17758783A JPS6069219A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17758783A JPS6069219A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6069219A true JPS6069219A (ja) | 1985-04-19 |
| JPH0440526B2 JPH0440526B2 (ja) | 1992-07-03 |
Family
ID=16033588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17758783A Granted JPS6069219A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | ボイラ給水ポンプ駆動用タービンの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6069219A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01163406A (ja) * | 1987-12-18 | 1989-06-27 | Hitachi Ltd | コンバインドプラントの運転方法、および同装置 |
| US5695043A (en) * | 1990-01-26 | 1997-12-09 | Ikegami Tsushinki Co., Ltd. | Method of and an apparatus for conveying objects for inspection |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51151432A (en) * | 1975-06-20 | 1976-12-25 | Hitachi Ltd | The most suitable distribution device of load and fuel |
| JPS5372949A (en) * | 1976-12-10 | 1978-06-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Optimum driving process of private power generating installation |
| JPS57193738A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control device of internal combustion engine plant |
| JPS57200639A (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Controlling device for plant of internal combustion engine |
-
1983
- 1983-09-26 JP JP17758783A patent/JPS6069219A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0440526B2 (ja) | 1992-07-03 |
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