JPH0438114Y2

JPH0438114Y2 -

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Publication number: JPH0438114Y2
Application number: JP1983145820U
Authority: JP
Priority date: 1983-09-20
Filing date: 1983-09-20
Publication date: 1992-09-07
Also published as: KR850002557A; DE3434566C2; US4800994A; KR870001183B1; GB2146734B; DE3434566A1; JPS6052439U; BR8404696A; GB2146734A; GB8423666D0

Description

【考案の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本考案は車両等に設置されてその振動を緩衝す
る油圧緩衝器であつて、特に車両の走行条件等に
応じて減衰力を調整し得るようにした減衰力調整
式油圧緩衝器に関するものである。

〔従来の技術〕

車両に取付けられる緩衝器は例えば高速道路走
行時、一般道路走行時、砂利道、凹凸道走行時等
のように車両を走行条件に応じてその減衰力特性
が変化するようにしたものが乗り心地の面ばかり
でなく操縦安定性等の観点からも好ましい。この
ような観点から、減衰力発生機構として固定式の
もののほか走行条件等に応じて適宜減衰力を変化
させることができる可変式の減衰力発生機構を備
えた、所謂減衰力調整式油圧緩衝器が用いられて
いる。

ここで、従来技術のものにおける可変式の減衰
力発生機構は、ピストンロツドを貫通させてコン
トロールロツドを設け、該コントロールロツドの
シリンダ外端部にソレノイド、モータ等の駆動手
段を連結すると共に、そのシリンダ内端部には該
コントロールロツドにより回動されるシヤツタを
取付け、該シヤツタによりオリフイスの通路面積
を変化させるようにしていた。しかも、かかる従
来技術の油圧緩衝器のうち、ピストンロツドの伸
長側と縮小側の減衰力を異なるように設定するた
めに、単にオリフイスを設けるだけでなく、この
オリフイスを開閉するチエツク弁を設けるように
したものも知られている。そして、車体が路面に
向けて沈む方向に変位するピストンロツドの縮小
行程時にはチエツク弁を開弁させて大きな流路面
積をもつて油液を流すことにより低減衰力状態と
し、一方チエツク弁をバイパスして油液を流すオ
リフイス通路を設け、車体が路面から突き上げら
れる方向に変位する伸長行程時には油液がこのオ
リフイス通路のみを介して流れるようにすること
によつて高減衰力を得るようにしていた。

ところで、前述した従来技術の油圧緩衝器にあ
つては、その可変式減衰力発生機構は複数のオリ
フイスを設けてシヤツタによりこれら各オリフイ
スを選択的に開閉することにより、縮小行程時に
おける減衰力を多様に変化させることはできるも
のの、伸長行程時には、チエツク弁をバイパスし
て油液を流すオリフイス通路の面積が一定である
ため、伸長行程時における減衰力を車両の走行条
件に応じて多様に変化させることができない欠点
があつた。

また、他の従来技術として、ピストンロツドの
伸長行程時においても縮小行程時と同様に減衰力
を多様に変化させ、かつそれらの減衰力特性を相
互に独立して設定することができるようにするこ
とにより、車両の走行条件等に応じて最適な減衰
力を発生させることができるように調整し得るよ
うにした減衰力調整式油圧緩衝器も知られてい
る。

そこで、かかる形式をした従来技術による減衰
力調整式油圧緩衝器について、第１図ないし第７
図を参照しつつ述べる。

第１図中、１は油圧緩衝器の本体を構成するシ
リンダで、該シリンダ１内にはピストンロツド２
の一端が進入するように設けられており、該ピス
トンロツド２の他端はシリンダ１の外部に位置し
ている。３はピストンロツド２の先端部に固定し
て設けたピストンで、該ピストン３によりシリン
ダ１の内部は室Ａ，Ｂに画成されている。そし
て、ピストン３にはデイスクバルブからなり、該
ピストン３がピストンロツド２と共に伸長方向お
よび縮小方向に変位するときに常時所定の特性を
有する減衰力を発生させる固定式減衰力発生機構
としての伸長側減衰力発生機構４および縮小側減
衰力発生機構５がそれぞれ設けられている。

次に、６はピストンロツド２の先端に締着した
筒部材を氏名、該筒部材６はピストン３等をピス
トンロツド２に固定するためのロツクナツトとし
て機能すると共に、その内部には可変式減衰力発
生機構を収納する収納室７が形成されている。そ
して、筒部材６の先端部には閉塞板８が取付けら
れており、該閉塞板８によつて収納室７は閉塞さ
れている。

また、収納室７の内周壁にはオリフイス形成部
９と弁座形成部１０とからなる筒状のガイド１１
が圧入等の手段で嵌合、固着され、該ガイド１１
の内側にはシヤツタ１２が挿嵌されている。該シ
ヤツタ１２はガイド１１に案内されて回動するこ
とができるようになつており、このシヤツタ１２
を回動させるためにコントロールロツド１３が設
けられている。該コントロールロツド１３はその
一端部はシリンダ１の外部に位置してソレノイ
ド、モータ等からなる駆動手段（図示せず）に接
続され、またその他端部はピストンロツド２の軸
心部に形成した通油路を兼ねたロツド挿通孔１４
内に遊嵌されて収納室７内に延在し、シヤツタ１
２はその先端部に固着されている。

一方、筒部材６とオリフイス形成部９との間に
は円環状の油室１５が形成されており、該油室１
５と室Ａとは油通路の始、終端となる連通孔１６
を介して常時連通している。また、オリフイス形
成部９の周壁には第２図に示したようにそれぞれ
流路面積の異なる２つのオリフイス１７，１８
と、オリフイス通路１９，２０とが同一図面位置
において穿設されており、該各オリフイス１７，
１８、オリフイス通路１９，２０はその一端が油
室１５に開口すると共に他端はシヤツタ１２との
当接面に開口している。そして、シヤツタ１２の
周壁部には第３図に示したようにスリツト溝２１
が形成されており、該スリツト溝２１はシヤツタ
１２が回動せしめられたときに、オリフイス１
７，１８は選択的に開閉せしめられて室Ａの油液
をシヤツタ１２の内部油室２２に導入させること
ができるようになつている。また、シヤツタ１２
の天蓋部には複数の油穴２３，２３，…が穿設さ
れ、該各油穴２３はシヤツタ１２の天蓋部と弁座
形成部１０の内面との間の隙間を介して該弁座形
成部１０に穿設した複数の油穴２４，２４，…と
連通している。

また、弁座形成部１０の端面に位置する弁座に
は各油穴２４から弁座形成部１０と筒部材６との
間に形成した油室２５に向けてのみ油液の流通を
許すチエツク弁２６が設けられ、該チエツク弁２
６はばね２７により常時閉弁する方向に付勢され
ている。さらに、油室２５はピストンロツド２に
その軸方向に設けたロツド挿通孔１４およびそれ
と直行する方向に設けた油通路の始、終端となる
油穴２８を介して油室Ｂと常時連通している。

次に、２９はシヤツタ１２の周壁部外周面に形
成した凹溝からなる油通路で、該油通路２９はシ
ヤツタ１２を回動させることによりオリフイス通
路１９，２０と選択的に連通せしめられるように
なつている。そして、弁座形成部１０の外周面に
も凹溝からなり、シヤツタ１２の回動位置のいか
んに拘らず常に油通路２９と連通する油通路３０
が形成されており、該油通路３０の他側は油室２
５と常時連通している。

前述のようにして形成される可変式減衰力発生
機構は、連通孔１６、油室１５、オリフイス１７
または１８、油穴２３、油穴２４、チエツク弁２
６、油室２５、ロツド挿通孔１４および油穴２８
を介して油室Ａ，Ｂを連通させる弁経由流路と、
連通孔１６、油室１５、オリフイス通路１９また
は２０、油通路２９、油通路３０、油室２５、ロ
ツド挿通孔１４および油穴２８を介して油室Ａ，
Ｂ間を連通させるバイパス流路とにより形成さ
れ、弁経由流路の流路面積はオリフイス１７，１
８により規制され、またバイパス流路の流路面積
はオリフイス通路１９，２０によつて規制される
ようになつている。

そして、オリフイス１７、オリフイス通路１９
の流路面積はそれぞれオリフイス１８、オリフイ
ス通路２０の流路面積より大きくなるように形成
されている。また、オリフイス１７，１８はそれ
ぞれオリフイス通路１９，２０と180°位相を異な
らせた位置に設けられている。このため、シヤツ
タ１２がそのスリツト溝２１と油通路２９とを結
ぶ線が第２図の位置イにあるときには、オリフイ
ス１７，１８、オリフイス通路１９，２０のいず
れもが該シヤツタ１２により閉塞されて、可変式
減衰力発生機構が全閉位置となる。また、シヤツ
タ１２が60°回動して位置ロになると、弁経由流
路はオリフイス１８の流路面積で開き、またバイ
パス流路はオリフイス通路２０の流路面積をもつ
て開く小流路位置となる。シヤツタ１２が更に回
動して位置ハになると、弁経由流路の流路面積は
オリフイス１７となり、バイパス流路の流路面積
はオリフイス通路１９となり、大流路位置に変化
する。

なお、オリフイス形成部９に形成されるオリフ
イス１７，１８、オリフイス通路１９，２０は第
２図に示したものに限らず、第４図のようなオリ
フイス１７′，１８′、オリフイス通路１９′，２
０′のようにしてもよい。この場合には、シヤツ
タ１２の全閉位置イ′、小流路位置ロ′および大流
路位置ハ′のそれぞれの間の変位角は120°となる。

従来技術は前述の構成を有するもので、次にそ
の作動について第５図ないし第７図を参照して説
明する。

而して、固定式減衰力発生機構は適宜公知のも
のが使用されるから、それについての説明は省略
し、以下の説明では可変式減衰力発生機構の作動
についてのみ言及する。

そこでまず、シヤツタ１２を第２図の小流路位
置ロとした状態でピストンロツド２が伸長せしめ
られると、これと共にピストン３が第１図中矢示
Ｘ方向に変位する。この結果、油室Ｂ内が高圧と
なり、この圧力が油穴２８およびロツド挿通孔１
４を介して油室２５内に流入する。ここで、チエ
ツク弁２６は油室２５から油穴２４への油液の流
通を阻止するようになつているから、弁経由流路
は形成されない状態にある。一方、この油室２５
内の油液は第５図に矢示F₁で示した如く、バイ
パス流路を構成する油通路３０、油通路２９、オ
リフイス通路２０、油室１５および連通孔１６を
順次介して油室Ａ内に流れ、このときオリフイス
通路２０を流れる際に生じる油圧抵抗力によつて
ピストンロツド２に対する所定の減衰力が生じ
る。

一方、ピストンロツド２がピストン３と共に第
１図に矢示Ｙで示した如く縮小方向に変位する
と、油室Ａ内が高圧となり、この圧力が連通孔１
６を介して油室１５内に作用する。そして、この
油室１５内に導かれた油液は第６図に矢示F₂で
示したように、オリフイス通路２０を介して油通
路２９、油通路３０、油室２５、ロツド挿通孔１
４および油穴２８からなるバイパス流路を介して
油室Ｂに向け流れ、このときにオリフイス通路２
０を流れる油液に対する油圧抵抗力により所定の
減衰力が得られる。これと同時に油室１５内の油
液はオリフイス１８を介してスリツト溝２１から
シヤツタ１２の内部に流入し、さらに油穴２３，
２４を介してチエツク弁２６に作用し、この圧力
がばね２７によるチエツク弁２６の設定圧より大
きくなると、該チエツク弁２６が開弁して第６図
に矢示F₃で示したように弁経由流路が開かれる
ことになり、減衰力特性が緩やかとなる方向に変
化する。

次に、シヤツタ１２を大流路位置ハとなるよう
に回動させると、ピストンロツド２の伸長行程時
および縮小行程時の双方において開かれるバイパ
ス流路はオリフイス通路１９を介するようにな
り、また伸長行程時にのみ開かれる弁経由流路は
オリフイス１７を介するようになる。そして、オ
リフイス通路１９、オリフイス１７の流路面積は
それぞれオリフイス通路２０、オリフイス１８の
流路面積より大きくなつているから、減衰力特性
は伸長側、縮小側のいずれも小流路位置ロのそれ
より緩やかとなるように変化する。

さらに、シヤツタ１２を全閉位置イとなるよう
に回動させると、ピストンロツド２の伸長行程時
にも縮小行程時にも、弁経由流路およびバイパス
流路が形成されないことになるから、固定式減衰
力発生機構のみが作用して減衰力特性は最も大き
くなる。

従つて、従来技術ではシヤツタ１２を適宜回動
させることにより、第７図に示したような減衰力
特性が得られる。ここで、同図中一点鎖線で示し
たものはシヤツタ１２が全閉位置イにあるとき、
実線はシヤツタ１２の小流路位置ロ、点線は大流
路位置ハにあるときの特性である。同図から明ら
かなように、ピストンロツド２の伸長行程時にお
ける特性および縮小行程時でチエツク弁２６の開
弁前のピストンロツド２の低速域における特性も
縮小行程でのチエツク弁２６の開弁後における特
性と同様、３段階で変化する。従つて、オリフイ
ス１７，１８、オリフイス通路１９，２０の数や
位置および流路面積を適宜設定することにより、
走行条件等に応じて最適となるような減衰力を発
生させることができるようになり、車両の乗り心
地、操縦安定性が著しく改善される。

〔従来技術の問題点〕

然るに、上記従来技術によるものは、伸長行程
では、第５図中に矢示F₁で示すバイパス流路を
流れる油液によつて所望の減衰力を発生させる
が、このバイパス流路の流路面積をS₁とする。

一方、縮小行程では、第６図中に矢示F₂で示
すバイパス流路を流れる油液と、矢示F₃で示す
弁経由流路を流れる油液とによつて所望の減衰力
を発生させるが、このバイパス流路と弁経由流路
とは並列に形成されるから、伸長行程と同様にバ
イパス流路の流路面積をS₁とし、弁経由流路の流
路面積をS₂とすると、この縮小行程での然流路面
積は（S₁＋S₂）となる。

而して、機種等に応じて伸長行程での減衰力を
変更させるために、バイパス流路の流路面積S₁を
変え、縮小行程での減衰力を従来通りに維持させ
るように、流路面積（S₁＋S₂）を一定に保持させ
る設計変更を行なうことがある。この場合、伸長
行程でのバイパス流路の流路面積S₁を変えると、
弁経由流路の流路面積S₂も変えない限り、縮小行
程での減衰力を従来通りに維持させることはでき
ない。

即ち、従来技術によるものは、オリフイス通路
１９，２０の流路面積を変えるときには、オリフ
イス１７，１８の流路面積も同時に変えなくては
ならないという問題点がある。

このように、オリフイス１７，１８とオリフイ
ス通路１９，２０の流路面積を同時に変更すると
いうことは、筒形のガイド１１に穴加工を施すと
きに、ドリル交換のための段取りに多大な時間を
必要とし、当該ガイド１１の生産ロツト毎の無駄
時間が大となるという問題点がある。

さらに、オリフイス１７，１８とオリフイス通
路１９，２０の流路面積が両方変わるということ
は、流路抵抗の変化による他の部品への影響もあ
り、設計変更が面倒になり、設計の自由度に劣る
という問題点もある。

〔考案の目的〕

本考案は前述した従来技術の問題点に鑑みなさ
れたもので、伸長側、縮小側の減衰力特性を変更
するとき、独立して減衰力の設定を行ないうるよ
うにした減衰力調整式油圧緩衝器を提供すること
を目的とするものである。

〔考案の構成〕前述の目的を達成するために、本考案に係る減
衰力調整式油圧緩衝器は、シリンダと、基端側が
該シリンダ外に位置し、先端側が該シリンダ内に
進入して設けられたピストンロツドと、該ピスト
ンロツドの先端側に設けられ、前記シリンダ内を
２つの油室に画成するピストンと、該ピストンに
よつて画成された２つの油室を連通するように前
記ピストンロツド内を介して形成された通油路
と、該通油路の途中に回動可能に設けられたシヤ
ツタと、先端側が該シヤツタに固着されて該シヤ
ツタを回動せしめるコントロールロツドと、前記
油通路の途中に設けられ、前記シヤツタの回動に
より流路面積が可変とされるオリフイスと、前記
油通路の途中において該オリフイスと異なる位置
で該オリフイスと直列に設けられ、前記シヤツタ
の回動により流路面積が可変とされるオリフイス
通路と、前記油通路の途中において前記オリフイ
スと直列に、かつ該オリフイス通路と並列に設け
られ、前記ピストンロツドの縮小行程でのみ開弁
するチエツク弁とを備え、前記オリフイスとオリ
フイス通路とは、前記シヤツタの同一回動位置に
おいて前記オリフイスの流路面積の方が前記オリ
フイス通路の流路面積よりも大きく設定する構成
としたことにある。

〔作用〕

このように構成することにより、コントロール
ロツドによつてシヤツタを回動操作すれば、いず
れか一のオリフイスとオリフイス通路とが同時に
選択される。

ピストンの伸長行程では、一方の油室が高圧と
なつてチエツク弁が閉弁し、一方の油室からの油
液は選択れたオリフイス通路からこれと直列なオ
リフイスを介して他方の油室に流出し、この間オ
リフイス通路の流路面積によつて定まる所望の伸
長側高減衰力を発生する。

また、ピストンの縮小行程では、他方の油室が
高圧となり、選択されたオリフイスから流入した
圧油でチエツク弁を大きく開弁し、他方の油室に
油液が流出し、この間オリフイスの流路面積によ
つて定まる所望の縮小側減衰力を発生する。この
とき、オリフイス通路に対してチエツク弁が並列
に設けられているから、該オリフイス通路の流路
面積が小さく設定されていても、当該オリフイス
通路は縮小側減衰力の発生に実質的に寄与するこ
とはない。

〔実施例〕

以下、本考案の実施例を第８図ないし第１１図
を参照しつつ詳細に説明する。なお、同図におい
て前述した従来技術と同一構成要素については同
一符号を付してその説明を省略するものとする。

然るに、本実施例ではオリフイス形成部と弁座
形成部とを一体に形成してなるガイド４１が筒部
材６内に圧入嵌合されている。また、シヤツタ４
２にはその周胴部に180°位相をずらせて一対のス
リツト溝４３Ａ，４３Ｂが天蓋部との連結部位に
至る長さをもつて形成されている。そして、ガイ
ド４１の先端側の部位には一端が油室２５に開口
し、他端がシヤツタ４２のスリツト溝４３Ａ，４
３Ｂにより選択的に油室２２に開口する３組のオ
リフイス４４Ａ，４４Ｂ，４５Ａ，４５Ｂおよび
４６Ａ，４６Ｂが穿設されており、これら各組の
オリフイスの流路面積は相互に異なるようになつ
ている。また、ガイド４１の基端寄りの位置には
相異なる流路面積を有する２個のオリフイス通路
４７，４８が設けられ、該各オリフイス通路４
７，４８の一端がそれぞれガイド４１の外周面に
形成した凹溝からなる油通路４９，５０を介して
常時油室２５と連通し、またその他端がシヤツタ
４２の回動により選択的に油室２２に開口するよ
うになつている。

ここで、３組のオリフイス４４Ａ，４４Ｂ，４
５Ａ，４５Ｂおよび４６Ａ，４６Ｂの流路面積
は、オリフイス通路４７，４８の流路面積よりも
大となるように設定されているもので、このこと
は第９図、第１０図の断面形状及び個数から明ら
かであり、また第１１図の特性からも明らかであ
る。即ち、オリフイス４５Ａ，４５Ｂの流路面積
はこれら複数の大径穴断面積の合計であるのに対
し、オリフイス通路４７は単一の小径穴断面積で
設定されている。

さらに、ガイド４１にはコントロールロツド１
３を囲むように油穴５１が設けられ、該油穴５１
の周囲に弁座５２が形成されている。そして、該
弁座５２に離着座するチエツク弁５３はコントロ
ールロツド１３に摺動可能に嵌合されている。

而して、本実施例では弁経由流路もバイパス流
路も共に３組のオリフイス４４Ａ，４４Ｂ，４５
Ａ，４５Ｂ、および４６Ａ，４６Ｂと、ガイド４
１内の油室２２を経由することになる。この結
果、バイパス流路は前記油室２２、オリフイス通
路４７または４８、油通路４９または５０、油室
２５からなる系路として構成され、弁経由流路は
前記油室２２、油穴２３，５１、チエツク弁５
３、油室２５からなる系路として構成される。従
つて、３組のオリフイス４４Ａ，４４Ｂ，４５
Ａ，４５Ｂ，４６Ａ，４６Ｂと、２個のオリフイ
ス通路４７，４８とは直列接続の関係にあり、バ
イパス流路と弁経由流路とは並列接続の関係にあ
る。

本実施例はこのように構成されるが、このよう
な構成を採用することによつても、シヤツタ４２
を適宜回動させれば第１１図に示したように減衰
力特性は３段階に変化する。

まず、オリフイス４４Ａ，４４Ｂとオリフイス
通路４７を同時に開口させると、図中点線で示し
た如く低減衰力発生状態となる。即ち、伸長行程
では油室Ｂが高圧となり、この圧力が油穴２８、
ロツド挿通孔１４を介して油室２５に流入し、チ
エツク弁５３を閉弁し、弁経由流路は形成されな
い。このため、油室２５内の油液は、オリフイス
通路４７、油室２２、オリフイス４４Ａ，４４
Ｂ、油室１５、連通孔１６を順次介して油室Ａ内
に流れる。この際、オリフイス通路４７の流路面
積がオリフイス４４Ａ，４４Ｂの流路面積よりも
小さいので、該オリフイス通路４７による低減衰
力を得る。また、縮小行程では油室Ａ内が高圧と
なり、連通孔１６、油室１５を介して油室２２に
流入する。この油室２２に圧油が流入すると、チ
エツク弁５３が開弁し、油穴２３，５１を介して
油室２５、ロツド挿通孔１４、油穴２８を介して
流れる弁経由流路と、油室２２、オリフイス通路
４７、油通路４９、油室２５、ロツド挿通孔１
４、油穴２８を介して流れるバイパス流路とが並
列に形成される。しかし、チエツク弁５３が大き
く開弁し、一方オリフイス通路４７の流路面積は
小さいから、オリフイス４４Ａ，４４Ｂの流路面
積で定まる低減衰力を得る。

また、オリフイス４５Ａ，４５Ｂとオリフイス
通路４８とを同時に開口させると、伸長行程、縮
小行程では、前述したと同様の作動によつて、実
線で示す中減衰力特性が得られる。さらに、オリ
フイス４６Ａ，４６Ｂのみだと一点鎖線で示す高
減衰力特性が発揮される。

このように、本実施例では、ピストンロツドの
伸長行程ではオリフイス通路４７または４８の流
路面積のみによつて独立的に減衰力特性を設定
し、縮小行程ではオリフイス４４Ａ，４４Ｂ，４
５Ａ，４５Ｂまたは４６Ａ，４６Ｂの流路面積の
みによつて独立的に減衰力特性を設定することが
できる。

この結果、伸長側、縮小側の減衰力特性を変更
することがあつても、前記オリフイス通路４７，
４８または前記オリフイス４４Ａ，４４Ｂ，４５
Ａ，４５Ｂ，４６Ａ，４６Ｂの流路面積を独立し
て変更すればよい。従つて、従来技術の如く、伸
長行程での減衰力を変更し、縮小行程での減衰力
を従来通りに一定に維持させようとする設計変更
を行なう場合にも、何らの支障もなく簡便に設計
変更が可能となる。また、ガイド４１に穴加工を
施すときにも、ドリル交換のための段取り時間を
短縮することができる。さらに、油圧緩衝器を設
計変更するときにも、流路抵抗の変化による他の
部品への影響は最小なものとなるから、設計変更
の自由度を高めることができる。

しかも、オリフイス４４Ａ，４４Ｂ，４５Ａ，
４５Ｂおよび４６Ａ，４６Ｂの形成位置とオリフ
イス通路４７，４８の形成位置は軸方向に異なる
ように設けているから、これらの各オリフイス、
オリフイス通路の数や位置の設定の自由度はさら
に大きくなると共に、穴加工も簡単となる。

なお、前述の実施例では、単筒式の油圧緩衝器
を示したが２重筒式のものにも適用することがで
きる。また固定式減衰力発生機構は適宜公知のも
のを用いることができ、図示のものに限られるも
のではない。さらに、減衰力は伸長行程、縮小行
程共に３段階に変化させるようにしたが、オリフ
イスとオリフイス通路の数や位置を適宜のものと
すれば、４段階以上に変化させるようにでき、ま
た伸長行程と縮小行程とでは異なる段階数で変化
させることもできる。

〔考案の効果〕

以上詳細に説明したように、本考案に係る減衰
力調整式油圧緩衝器は、ピストンによつえ画成さ
れたシリンダ内の２つの油室間を連通する油通路
の途中に設けられ、シヤツタの回動により流路面
積が可変とされるオリフイスと、前記油通路の途
中において該オリフイスと異なる位置で該オリフ
イスと直列に設けられ、シヤツタの回動により流
路面積が可変とされるオリフイス通路と、前記油
通路の途中において前記オリフイスと直列に、か
つ該オリフイス通路と並列に設けられ、ピストン
ロツドの縮小行程でのみ開弁するチエツク弁とを
有し、前記オリフイスとオリフイス通路とは、前
記シヤツタの同一回動位置においてオリフイスの
流路面積の方がオリフイス通路の流路面積よりも
大きく設定する構成としたから、ピストンロツド
の伸長行程での減衰力特性はオリフイス通路の流
路面積のみで独立的に決定することができ、縮小
行程での減衰力特性はオリフイスの流路面積のみ
で独立的に決定することができ、縮小行程での減
衰力特性はオリフイスの流路面積のみで独立的に
決定することができ、ピストンロツドの伸長行程
と縮小行程との双方の減衰力を車両の走行条件等
に応じて設計変更する場合の設計の自由度を高め
ることができると共に、生産ロツト毎の機種変更
時に穴あけ加工の段取りを行なう場合にも、ドリ
ル交換等の段取り時間の短縮が可能となる等の効
果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第７図は従来技術を示し、第１図
は従来技術による油圧緩衝器の要部断面図、第２
図は第１図の−矢示方向断面図、第３図はシ
ヤツタ外観図、第４図はオリフイスとオリフイス
通路の変形例を示す第２図と同様の断面図、第５
図および第６図はそれぞれ異なる作動状態を示す
可変式減衰力発生機構の作動説明図、第７図は減
衰力特性線図、第８図ないし第１１図は本考案の
実施例を示し、第８図は本実施例による油圧緩衝
器の要部断面図、第９図および第１０図は第８図
中の−，−矢示方向断面図、第１１図は
減衰力特性線図である。１……シリンダ、２……ピストンロツド、３…
…ピストン、４，５……固定式減衰力発生機構、
６……筒部材、１３……コントロールロツド、１
４……ロツド挿通孔、１５，２２，２５……油
室、２３，２８，５１……油穴、４１……ガイ
ド、４２……シヤツタ、４３Ａ，４３Ｂ……スリ
ツト溝、４４Ａ，４４Ｂ，４５Ａ，４５Ｂ，４６
Ａ，４６Ｂ……オリフイス、４７，４８……オリ
フイス通路、４９，５０……油通路、５３……チ
エツク弁、Ａ，Ｂ……室。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

シリンダと、基端側が該シリンダ外に位置し、
先端側が該シリンダ内に進入して設けられたピス
トンロツドと、該ピストンロツドの先端側に設け
られ、前記シリンダ内を２つの油室に画成するピ
ストンと、該ピストンによつて画成された２つの
油室を連通するように前記ピストンロツド内を介
して形成された通油路と、該通油路の途中に回動
可能に設けられたシヤツタと、先端側が該シヤツ
タに固着されて該シヤツタを回動せしめるコント
ロールロツドと、前記油通路の途中に設けられ、
前記シヤツタの回動により流路面積が可変とされ
るオリフイスと、前記油通路の途中において該オ
リフイスと異なる位置で該オリフイスと直列に設
けられ、前記シヤツタの回動により流路面積が可
変とされるオリフイス通路と、前記油通路の途中
において前記オリフイスと直列に、かつ該オリフ
イス通路と並列に設けられ、前記ピストンロツド
の縮小行程でのみ開弁するチエツク弁とを備え、
前記オリフイスとオリフイス通路とは、前記シヤ
ツタの同一回動位置において前記オリフイスの流
路面積の方が前記オリフイス通路の流路面積より
も大きく設定する構成としてなる減衰力調整式油
圧緩衝器。