JPH0436785B2 - - Google Patents
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- JPH0436785B2 JPH0436785B2 JP59064289A JP6428984A JPH0436785B2 JP H0436785 B2 JPH0436785 B2 JP H0436785B2 JP 59064289 A JP59064289 A JP 59064289A JP 6428984 A JP6428984 A JP 6428984A JP H0436785 B2 JPH0436785 B2 JP H0436785B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/0209—Seam welding; Backing means; Inserts of non-horizontal seams in assembling non-horizontal plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/038—Seam welding; Backing means; Inserts using moulding means
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、氷海域船舶や北海向海洋構造物
等、溶接部に対する低温じん性の要求仕様が厳し
くかつ厚板構造の多い場合において好適な片面多
層盛エレクトロガスアーク溶接方法に関する。
等、溶接部に対する低温じん性の要求仕様が厳し
くかつ厚板構造の多い場合において好適な片面多
層盛エレクトロガスアーク溶接方法に関する。
従来、エレクトロガスアーク溶接法は、造船に
おける船側外板や円筒陸上タンクの立向き継手に
対する高能率溶接法として使用されている。
おける船側外板や円筒陸上タンクの立向き継手に
対する高能率溶接法として使用されている。
しかし、この溶接法は、他の溶接法に比べて溶
接入熱量が極めて大きく、溶着金属並びに継手熱
影響部が脆化するため、その利用は、低温じん性
の仕様が低グレードの鋼板でかつ比較的薄板の継
手に限定されており、氷海域船舶や北海向海洋構
造物等、溶接部に対する低温じん性の要求仕様が
厳しくかつ厚板の構造が多い建造においては適用
されない。
接入熱量が極めて大きく、溶着金属並びに継手熱
影響部が脆化するため、その利用は、低温じん性
の仕様が低グレードの鋼板でかつ比較的薄板の継
手に限定されており、氷海域船舶や北海向海洋構
造物等、溶接部に対する低温じん性の要求仕様が
厳しくかつ厚板の構造が多い建造においては適用
されない。
これは、従来のエレクトロガスアーク溶接法
が、薄板においては片面一層盛の溶接法であつた
ために、板厚の増加に対して入熱量のコントロー
ルができないことによる。
が、薄板においては片面一層盛の溶接法であつた
ために、板厚の増加に対して入熱量のコントロー
ルができないことによる。
また、従来では、陸上の円筒タンク等をエレク
トロガスアーク溶接する場合、裏面に内構材がな
いため開先の両面から片側一層盛で施工すること
により、入熱量を下げる工夫をしている。しか
し、この方法では、裏面に内構材がある構造物に
対しては適用できないという問題がある。
トロガスアーク溶接する場合、裏面に内構材がな
いため開先の両面から片側一層盛で施工すること
により、入熱量を下げる工夫をしている。しか
し、この方法では、裏面に内構材がある構造物に
対しては適用できないという問題がある。
この発明は、前記の点に留意してなされたもの
であり、溶接部に対する低温じん性の要求仕様が
厳しくかつ厚板の構造においても、溶接入熱量を
一定値以下に保ちながら片面からの多層盛エレク
トロガスアーク溶接により高能率に溶接すること
を目的とする。
であり、溶接部に対する低温じん性の要求仕様が
厳しくかつ厚板の構造においても、溶接入熱量を
一定値以下に保ちながら片面からの多層盛エレク
トロガスアーク溶接により高能率に溶接すること
を目的とする。
前記目的を達成するために、この発明において
は、鋼板の突合せ継手の開先の後側に裏当を配設
すると共に、開先の前側に、両側が両鋼板の前面
に当接する当金部とこの当金部の中央部より後方
に突設され開先内に挿入された上下方向に長い突
起部と当金部の上部に設けられシールドガス供給
パイプが接続されたシールドガス供給部と突起部
の上面に後側が低くなるよう傾斜して形成された
供給部からのシールドガスを開先内の溶融池及び
アーク部に案内する傾斜面とを備えた水冷銅当板
を配設し、 鋼板の板厚ｔ、開先のルートギヤツプａ、開先
角度2θ、エレクトロガスアーク溶接の溶接電流
Ｉ、電圧Ｅ、溶着速度Ｐ及び鋼板の許容入熱量Ｊ
に対し、前記突起部の突起高さＨを に設定し、 開先内の裏当と突起部との間を水冷銅当金を上
動しながら立向き姿勢でエレクトロガスアーク溶
接により初層溶接し、つぎに、他の水冷銅当金を
用い、開先内の初層ビードと他の水冷構当金との
間をこの水冷銅当金を上動しながら２層溶接し、
開先を片面より多層盛で溶接するものである。
は、鋼板の突合せ継手の開先の後側に裏当を配設
すると共に、開先の前側に、両側が両鋼板の前面
に当接する当金部とこの当金部の中央部より後方
に突設され開先内に挿入された上下方向に長い突
起部と当金部の上部に設けられシールドガス供給
パイプが接続されたシールドガス供給部と突起部
の上面に後側が低くなるよう傾斜して形成された
供給部からのシールドガスを開先内の溶融池及び
アーク部に案内する傾斜面とを備えた水冷銅当板
を配設し、 鋼板の板厚ｔ、開先のルートギヤツプａ、開先
角度2θ、エレクトロガスアーク溶接の溶接電流
Ｉ、電圧Ｅ、溶着速度Ｐ及び鋼板の許容入熱量Ｊ
に対し、前記突起部の突起高さＨを に設定し、 開先内の裏当と突起部との間を水冷銅当金を上
動しながら立向き姿勢でエレクトロガスアーク溶
接により初層溶接し、つぎに、他の水冷銅当金を
用い、開先内の初層ビードと他の水冷構当金との
間をこの水冷銅当金を上動しながら２層溶接し、
開先を片面より多層盛で溶接するものである。
したがつて、この発明の片面多層盛エレクトロ
ガスアーク溶接方法によると、鋼板の開先内に前
面より挿入される突起部を備えた水冷銅当金およ
び他の水冷銅当金を用い、かつ、突起部の突起高
さを、鋼板の板厚、開先のルートギヤツプ、開先
角度、溶接電流、電圧、溶着速度及び鋼板の許容
入熱量により最適値に設定するようにしたので、
厚板突合せ継手を、溶接入熱量を一定値以下に制
御しながら、片面より多層盛にてエレクトロガス
アーク溶接することができるものであり、板厚が
厚くなつても溶接入熱量を一定値以下に保ちなが
ら片面からのエレクトロガスアーク溶接法を可能
にでき、このため、低温じん性の仕様が厳しい氷
海域や北海等で稼動する船舶および海洋構造物の
厚板立向き継手に適用し、高能率に溶接すること
ができ、溶接時間の大幅な短縮が図れるものであ
る。
ガスアーク溶接方法によると、鋼板の開先内に前
面より挿入される突起部を備えた水冷銅当金およ
び他の水冷銅当金を用い、かつ、突起部の突起高
さを、鋼板の板厚、開先のルートギヤツプ、開先
角度、溶接電流、電圧、溶着速度及び鋼板の許容
入熱量により最適値に設定するようにしたので、
厚板突合せ継手を、溶接入熱量を一定値以下に制
御しながら、片面より多層盛にてエレクトロガス
アーク溶接することができるものであり、板厚が
厚くなつても溶接入熱量を一定値以下に保ちなが
ら片面からのエレクトロガスアーク溶接法を可能
にでき、このため、低温じん性の仕様が厳しい氷
海域や北海等で稼動する船舶および海洋構造物の
厚板立向き継手に適用し、高能率に溶接すること
ができ、溶接時間の大幅な短縮が図れるものであ
る。
しかも、初層溶接の際に用いる水冷銅当金にお
いては、開先内に挿入される突起部の上面に形成
された傾斜面により、突起部の後方つまり開先内
奥部の溶融池及びアーク部にシールドガスを円滑
にかつ的確に案内でき、シールドガスの供給機能
を水冷銅当金自身に持たせることができ、溶接作
業の簡易化、溶接品質の向上に寄与できるもので
ある。
いては、開先内に挿入される突起部の上面に形成
された傾斜面により、突起部の後方つまり開先内
奥部の溶融池及びアーク部にシールドガスを円滑
にかつ的確に案内でき、シールドガスの供給機能
を水冷銅当金自身に持たせることができ、溶接作
業の簡易化、溶接品質の向上に寄与できるもので
ある。
また、この発明の溶接方法を、特に熱影響部の
じん性の優れた制御圧延鋼との組み合せで使用す
れば、能率の向上は著しく、これまでの手溶接法
や半自動溶接法での施工に比べて生産工程の短縮
に寄与できる効果は極めて大となる。
じん性の優れた制御圧延鋼との組み合せで使用す
れば、能率の向上は著しく、これまでの手溶接法
や半自動溶接法での施工に比べて生産工程の短縮
に寄与できる効果は極めて大となる。
つぎにこの発明を、その１実施例を示した図面
とともに詳細に説明する。
とともに詳細に説明する。
図面は片面２層盛エレクトロガスアーク溶接の
場合を示し、１，１は立向き姿勢で突合せ溶接さ
れる厚板の鋼板、２は鋼板１，１の突合せ継手の
上下方向の開先であり、前方に拡開されており、
この開先２のルートギヤツプａは裏波ビードを得
るために標準４mmに保たれ、また、開先角度θ0は
板厚に応じて20°〜40°の範囲の最適値に設定され
ている。３は鋼板１，１の後面に当接され開先２
の後面を閉塞する上下方向の裏当である。
場合を示し、１，１は立向き姿勢で突合せ溶接さ
れる厚板の鋼板、２は鋼板１，１の突合せ継手の
上下方向の開先であり、前方に拡開されており、
この開先２のルートギヤツプａは裏波ビードを得
るために標準４mmに保たれ、また、開先角度θ0は
板厚に応じて20°〜40°の範囲の最適値に設定され
ている。３は鋼板１，１の後面に当接され開先２
の後面を閉塞する上下方向の裏当である。
４は初層溶接用の水冷銅当金であり、第３図な
いし第５図に示すように、鋼板１，１の前面に当
接する当金部５と開先２内に前面より挿入される
上下方向の突起部６とからなり、突起部６を開先
２内に挿入した状態で溶接の進行とともに上動さ
れる。この突起部６は、溶接部の収縮による走行
トラブルを避るため開先角度θ0に対してω＝θ0−
10°の角度で突出され、また、突起部６の先端は、
ビード形状を凹形にするためにスラグだめとして
９mmRの面取りがなされている。
いし第５図に示すように、鋼板１，１の前面に当
接する当金部５と開先２内に前面より挿入される
上下方向の突起部６とからなり、突起部６を開先
２内に挿入した状態で溶接の進行とともに上動さ
れる。この突起部６は、溶接部の収縮による走行
トラブルを避るため開先角度θ0に対してω＝θ0−
10°の角度で突出され、また、突起部６の先端は、
ビード形状を凹形にするためにスラグだめとして
９mmRの面取りがなされている。
７は突起部６の上端面に溶接線に対して60°の
角度を設けて形成されたシールドガス案内用傾斜
面、８は当金部４の中央部に傾斜面７と同様60°
の角度を設けて一体に取り付けられた吹出口９が
傾斜面７上に開口されたシールドガス供給部であ
り、シールドガス供給パイプ１０からのシールド
ガスが供給部８の吹出口９より傾斜面７上を通つ
て吹き出される。
角度を設けて形成されたシールドガス案内用傾斜
面、８は当金部４の中央部に傾斜面７と同様60°
の角度を設けて一体に取り付けられた吹出口９が
傾斜面７上に開口されたシールドガス供給部であ
り、シールドガス供給パイプ１０からのシールド
ガスが供給部８の吹出口９より傾斜面７上を通つ
て吹き出される。
１１は当金部５から導入されて突起部６内を貫
通し下方より導出された冷却水パイプであり、該
パイプ１１内に冷却水を矢印に示すように流し、
溶接による当該水冷銅当金４の過熱を防止する。
通し下方より導出された冷却水パイプであり、該
パイプ１１内に冷却水を矢印に示すように流し、
溶接による当該水冷銅当金４の過熱を防止する。
１２はエレクトロガスアーク溶接用溶接トーチ
であり、第１図および第２図の太線矢印に示すよ
うに前後方向にオシレートしながら溶接を進行す
る。なお、図中１３は初層溶接ビードを示し、１
３ａは凝固金属、１３ｂは溶融金属、１３ｃはス
ラグである。
であり、第１図および第２図の太線矢印に示すよ
うに前後方向にオシレートしながら溶接を進行す
る。なお、図中１３は初層溶接ビードを示し、１
３ａは凝固金属、１３ｂは溶融金属、１３ｃはス
ラグである。
ところで、前述の水冷銅当金４においては、開
先２内に挿入される突起部６の突起高さＨは、鋼
板１の許容入熱量および板厚等から理論計算結果
により設定されるが、つぎにこの突起高さＨの計
算方法を、第６図の計算モデルを用いて説明す
る。
先２内に挿入される突起部６の突起高さＨは、鋼
板１の許容入熱量および板厚等から理論計算結果
により設定されるが、つぎにこの突起高さＨの計
算方法を、第６図の計算モデルを用いて説明す
る。
まず、板厚ｔの鋼板１を２層盛エレクトロガス
アーク溶接するに際し、ルートギヤツプをａcm、
開先角度を2θ（＝θ0）、初層のど厚をｘcmとする
と、初層溶接ビード１３の断面積Ｓはつぎの式
で計算される。
アーク溶接するに際し、ルートギヤツプをａcm、
開先角度を2θ（＝θ0）、初層のど厚をｘcmとする
と、初層溶接ビード１３の断面積Ｓはつぎの式
で計算される。
Ｓ＝（ａ＋xtan θ）・ｘ（cm2） ……
また、１cm長さだけ溶接するのに要する溶着金
属重量Ｗは式を用いてつぎの式で計算され
る。
属重量Ｗは式を用いてつぎの式で計算され
る。
Ｗ＝7.8S＝7.8x(a+xtanθ)(ｇ/cm) ……
つぎに、この溶接法において、使用電流Ｉ(A)、
電圧Ｅ（Ｖ）での溶着速度をＰ（ｇ／min）、溶接
速度をｖ（cm／min）とすると、１cmだけ溶接す
るのに要する溶着金属重量Ｗはつぎの式で計算
される。
電圧Ｅ（Ｖ）での溶着速度をＰ（ｇ／min）、溶接
速度をｖ（cm／min）とすると、１cmだけ溶接す
るのに要する溶着金属重量Ｗはつぎの式で計算
される。
Ｗ＝Ｐ／ｖ（ｇ／cm） ……
一方、入熱量Ｊは通常つぎの式で計算され
る。
る。
Ｊ＝60EI／ｖ（joule／cm） ……
そして、式および式によりつぎの式が得
られ、 Ｗ＝PJ／60EI …… さらに、式を式に代入してつぎの式が求
まる。
られ、 Ｗ＝PJ／60EI …… さらに、式を式に代入してつぎの式が求
まる。
x2＋ａ／tanθ・ｘ−0.002PJ／EItanθ＝０……
この式に示す２次方程式の解つぎの式とな
る。
この式に示す２次方程式の解つぎの式とな
る。
かつ、ｘ＞０
したがつて、突起部６の突起高さＨはつぎの
式より計算され、最適値が決定される。
式より計算され、最適値が決定される。
たとえば、板厚ｔ＝４cm、ルートギヤツプａ＝
0.4cm、開先角度2θ＝20°、溶接電流Ｉ＝380A、電
圧Ｅ＝38V、この電流での溶着速度Ｐ＝170ｇ／
min、（1.6mmφワイヤでの実測値）および鋼板１
の許容入熱量Ｊ＝100000joule／cmとすると、
式より、突起部６の突起高さＨ＝1.3cmが設定さ
れる。
0.4cm、開先角度2θ＝20°、溶接電流Ｉ＝380A、電
圧Ｅ＝38V、この電流での溶着速度Ｐ＝170ｇ／
min、（1.6mmφワイヤでの実測値）および鋼板１
の許容入熱量Ｊ＝100000joule／cmとすると、
式より、突起部６の突起高さＨ＝1.3cmが設定さ
れる。
ところで、第７図は、鋼板１の許容入熱量Ｊと
初層溶接ののど厚ｘとの関係の理論曲線である。
初層溶接ののど厚ｘとの関係の理論曲線である。
これによると、低温じん性の観点からの鋼板１
の許容入熱量Ｊが設定されると、開先２の開先角
度2θによりのど厚ｘが決まり、水冷銅当金４の突
起部６の突起高さＨが決定され、最も合理的な片
面多層盛エレクトロガスアーク溶接が可能とな
る。
の許容入熱量Ｊが設定されると、開先２の開先角
度2θによりのど厚ｘが決まり、水冷銅当金４の突
起部６の突起高さＨが決定され、最も合理的な片
面多層盛エレクトロガスアーク溶接が可能とな
る。
つぎに、前記実施例の溶接方法について説明す
る。
る。
第１図および第２図に示すように、鋼板１，１
の後面に裏当３を設けるとともに、鋼板１，１の
前面に水冷銅当金４をその突起部６を開先２内に
挿入して設ける。
の後面に裏当３を設けるとともに、鋼板１，１の
前面に水冷銅当金４をその突起部６を開先２内に
挿入して設ける。
そして、開先２内の裏当３と突起部６との間を
上方から溶接トーチ１２により、該トーチ１２を
前後にオシレートしながら立向き姿勢でエレクト
ロガスアーク溶接による初層溶接を行う。このと
き、供給パイプ１０からのシールドガスが吹出口
９より60°の角度で溶融池ならびにアーク部に吹
き出され、また、水冷銅当金４は冷却水パイプ１
１の水により水冷されながら溶接の進行とともに
上動される。
上方から溶接トーチ１２により、該トーチ１２を
前後にオシレートしながら立向き姿勢でエレクト
ロガスアーク溶接による初層溶接を行う。このと
き、供給パイプ１０からのシールドガスが吹出口
９より60°の角度で溶融池ならびにアーク部に吹
き出され、また、水冷銅当金４は冷却水パイプ１
１の水により水冷されながら溶接の進行とともに
上動される。
つぎに、前述の初層溶接終了後、突起部を有し
ない他の水冷銅当金を用いてこれを鋼板１，１の
前面に配置し、開先２内の初層溶接ビード１３と
当該水冷銅当金との間を、前述と同様に、当該水
冷銅当金を溶接の進行とともに上動して、エレク
トロガスアーク溶接により２層溶接する。
ない他の水冷銅当金を用いてこれを鋼板１，１の
前面に配置し、開先２内の初層溶接ビード１３と
当該水冷銅当金との間を、前述と同様に、当該水
冷銅当金を溶接の進行とともに上動して、エレク
トロガスアーク溶接により２層溶接する。
したがつて、前記実施例によると、突起部６を
備えた水冷銅当金４を用いて初層溶接するととも
に、他の水冷銅当金を用いて２層溶接することに
より、厚板の鋼板１，１の開先２を、鋼板１の許
容最大入熱量以下の溶接条件で片面から２層盛エ
レクトロガスアーク溶接することができ、このた
め、低温じん性の仕様が厳しくかつ厚板の構造物
における溶接においても、高能率にかつ短時間に
行なうことができるものであり、これまでエレク
トロガスアーク溶接法の適用ができなかつた氷海
域船舶や北海向海洋構造物の建造においても十分
適用できるものできるものである。
備えた水冷銅当金４を用いて初層溶接するととも
に、他の水冷銅当金を用いて２層溶接することに
より、厚板の鋼板１，１の開先２を、鋼板１の許
容最大入熱量以下の溶接条件で片面から２層盛エ
レクトロガスアーク溶接することができ、このた
め、低温じん性の仕様が厳しくかつ厚板の構造物
における溶接においても、高能率にかつ短時間に
行なうことができるものであり、これまでエレク
トロガスアーク溶接法の適用ができなかつた氷海
域船舶や北海向海洋構造物の建造においても十分
適用できるものできるものである。
たとえば、−60℃以下の極低温域でも、35J以上
の高い衝撃性能が得られることも実験的に確認さ
れている。
の高い衝撃性能が得られることも実験的に確認さ
れている。
なお、前記実施例では、片面２層盛エレクトロ
ガスアーク溶接の場合について説明したが、この
発明は鋼板の板圧に応じ３層以上の多層盛の場合
にも同様に実施することができ、たとえば３層盛
の場合、２層溶接用の水冷銅当金にも開先内に挿
入される突起部を備えたものを使用する。この場
合の突起部の突起高さは、前述と同様の計算手順
により最適値を設定する。
ガスアーク溶接の場合について説明したが、この
発明は鋼板の板圧に応じ３層以上の多層盛の場合
にも同様に実施することができ、たとえば３層盛
の場合、２層溶接用の水冷銅当金にも開先内に挿
入される突起部を備えたものを使用する。この場
合の突起部の突起高さは、前述と同様の計算手順
により最適値を設定する。
図面はこの発明の片面多層盛エレクトロガスア
ーク溶接方法の１実施例を示し、第１図および第
２図は初層溶接時の側面図および平面図、第３
図、第４図および第５図は初層溶接用水冷銅当金
の正面図、平面図および側面図、第６図は水冷銅
当金の突起部の突起高さの計算モデルを示す平面
図、第７図は鋼板の許容入熱量と初層のど厚との
関係図である。 １，１……鋼板、２……開先、３……裏当、４
……水冷銅当金、６……突起部、１２……溶接ト
ーチ、１３……初層溶接ビード。
ーク溶接方法の１実施例を示し、第１図および第
２図は初層溶接時の側面図および平面図、第３
図、第４図および第５図は初層溶接用水冷銅当金
の正面図、平面図および側面図、第６図は水冷銅
当金の突起部の突起高さの計算モデルを示す平面
図、第７図は鋼板の許容入熱量と初層のど厚との
関係図である。 １，１……鋼板、２……開先、３……裏当、４
……水冷銅当金、６……突起部、１２……溶接ト
ーチ、１３……初層溶接ビード。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼板の突合せ継手の開先の後側に裏当を配設
すると共に、前記開先の前側に、両側が前記両鋼
板の前面に当接する当金部と該当金部の中央部よ
り後方に突設され前記開先内に挿入された上下方
向に長い突起部と前記当金部の上部に設けられシ
ールドガス供給パイプが接続されたシールドガス
供給部と前記突起部の上面に後側が低くなるよう
傾斜して形成され前記供給部からのシールドガス
を前記開先内の溶融池及びアーク部に案内する傾
斜面とを備えた水冷銅当板を配設し、 前記鋼板の板厚ｔ、前記開先のルートギヤツプ
ａ、開先角度2θ、エレクトロガスアーク溶接の溶
接電流Ｉ、電圧Ｅ、溶着速度Ｐ及び前記鋼板の許
容入熱量Ｊに対し、前記突起部の突起高さＨを に設定し、 前記開先内の前記裏当と前記突起部との間を前
記水冷銅当金を上動しながら立向き姿勢でエレク
トロガスアーク溶接により初層溶接し、つぎに、
他の水冷銅当金を用い、前記開先内の前記他の水
冷銅当金と初層ビードとの間を該水冷銅当金を上
動しながら２層溶接し、前記開先を片面より多層
盛で溶接することを特徴とする片面多量盛エレク
トロガスアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6428984A JPS60206582A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 片面多層盛エレクトロガスア−ク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6428984A JPS60206582A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 片面多層盛エレクトロガスア−ク溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60206582A JPS60206582A (ja) | 1985-10-18 |
| JPH0436785B2 true JPH0436785B2 (ja) | 1992-06-17 |
Family
ID=13253921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6428984A Granted JPS60206582A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 片面多層盛エレクトロガスア−ク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60206582A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09108841A (ja) * | 1995-10-12 | 1997-04-28 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 立向エレクトロガス溶接装置 |
| KR100591293B1 (ko) | 2005-01-15 | 2006-06-19 | 주식회사 한진중공업 | 일렉트로가스용접법과 가스메탈아크용접법을 함께사용하는 역컴바인드용접법과 이에 사용되는 습동판 |
| JP2011083811A (ja) * | 2009-10-19 | 2011-04-28 | Ihi Corp | 溶接装置及びこれを用いた溶接方法 |
| CN102990202B (zh) * | 2012-11-30 | 2015-07-15 | 大连船舶重工集团有限公司 | 一种水冷式背滑块垂直气电立焊设备 |
| CN104511682A (zh) * | 2015-01-12 | 2015-04-15 | 大连中远川崎船舶工程有限公司 | 一种单枪单丝垂直气电焊的方法 |
| JP6879018B2 (ja) * | 2017-04-04 | 2021-06-02 | 日本製鉄株式会社 | 溶接継手の作製方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841677A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 立向多層溶接法 |
-
1984
- 1984-03-31 JP JP6428984A patent/JPS60206582A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841677A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 立向多層溶接法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60206582A (ja) | 1985-10-18 |
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