JPH0436442A - 永久磁石合金およびその製造方法 - Google Patents
永久磁石合金およびその製造方法Info
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- JPH0436442A JPH0436442A JP2142372A JP14237290A JPH0436442A JP H0436442 A JPH0436442 A JP H0436442A JP 2142372 A JP2142372 A JP 2142372A JP 14237290 A JP14237290 A JP 14237290A JP H0436442 A JPH0436442 A JP H0436442A
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- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、VCM (ボイスコイルモータ)9回転機器
等に使用される高性能希土類永久磁石に関するものであ
る。
等に使用される高性能希土類永久磁石に関するものであ
る。
Sm−Fe−Ti系は新しい永久磁石材料となる可能性
を有する組成系として注目を集めている。
を有する組成系として注目を集めている。
)えば、特開昭62−241302では、Sm−Fe−
Ti系焼結磁石の磁気特性として1Hc=9.8kOe
、(BH)max=26.5MGOeが報告されている
。この組成系における主相はThMn12型の結晶構造
を有している。しかし、実際にはこの組成系で焼結磁石
が作製された例はなく、超急冷・メカニカルアロイング
による磁気特性が報告されている。
Ti系焼結磁石の磁気特性として1Hc=9.8kOe
、(BH)max=26.5MGOeが報告されている
。この組成系における主相はThMn12型の結晶構造
を有している。しかし、実際にはこの組成系で焼結磁石
が作製された例はなく、超急冷・メカニカルアロイング
による磁気特性が報告されている。
また、特開昭61−10209には、R−Fe系にTと
してTi、Zr、Hf、Nb、Ta、V、Cr、Mn、
Mo、WおよびGoから選ばれた少なくとも一種と、M
としてB、C,P、Si。
してTi、Zr、Hf、Nb、Ta、V、Cr、Mn、
Mo、WおよびGoから選ばれた少なくとも一種と、M
としてB、C,P、Si。
AlおよびGeから選ばれた少なくとも一種を添加する
ことにより、RFe5相を安定化させた焼結磁石の磁気
特性が報告されている。しかし、本特許に記載されてい
る磁石合金は実用化されておらず、また磁石化にも至っ
ていない。
ことにより、RFe5相を安定化させた焼結磁石の磁気
特性が報告されている。しかし、本特許に記載されてい
る磁石合金は実用化されておらず、また磁石化にも至っ
ていない。
このSmFe1lTi組成よりもSmの多いSm20F
e70T i 10の組成において、超急冷・メカニ
カルアロイングにより50kOeを越える固有保磁力が
得られたと報告されている。 (K、 5chnizk
e、 L、 5chltz、 J、 WeCker a
nd M、 Katter、 Appl、 Phys
、 Lett、 56.587(1990)、 M、
Katter、 J、 Wecker and L、
5chultz、 Appl、 Phys、 Lett
、 56゜1377 (1990) )この磁石の主相
は非常に不安定で、結晶構造は明かになっていない。
e70T i 10の組成において、超急冷・メカニ
カルアロイングにより50kOeを越える固有保磁力が
得られたと報告されている。 (K、 5chnizk
e、 L、 5chltz、 J、 WeCker a
nd M、 Katter、 Appl、 Phys
、 Lett、 56.587(1990)、 M、
Katter、 J、 Wecker and L、
5chultz、 Appl、 Phys、 Lett
、 56゜1377 (1990) )この磁石の主相
は非常に不安定で、結晶構造は明かになっていない。
またR−Fe−Ti−Co系でSi、A1等を添加して
2相分離させた希土類磁石の発明が知られている(特開
平1−298703号公報参照)。
2相分離させた希土類磁石の発明が知られている(特開
平1−298703号公報参照)。
上記Sm20Fe70TilOの永久磁石は高い固有保
磁力が得られるものの、超急冷・メカニカルアロイング
でしか磁石化できないため、Brや(BH)maxが低
い。また、これらの製造方法ではボンド磁石しか得られ
ず、緻密化したバルク状の磁石は得られないという欠点
がある。
磁力が得られるものの、超急冷・メカニカルアロイング
でしか磁石化できないため、Brや(BH)maxが低
い。また、これらの製造方法ではボンド磁石しか得られ
ず、緻密化したバルク状の磁石は得られないという欠点
がある。
本発明はSm−Fe−Ti系において、硬質磁性化に寄
与する相を安定化させることを目的として、各種添加元
素を加えて検討した。その結果C0とAlもしくはSi
を複合添加することにより、インゴット、焼結体でも固
有保磁力が得られることを見いだした。また、保磁力は
550−1150℃での熱処理によって大きくなること
がわかった。本発明者は、前記特開平1−298703
号公報では知られてない新規な結晶構造を有する磁石の
開発に成功したものである。
与する相を安定化させることを目的として、各種添加元
素を加えて検討した。その結果C0とAlもしくはSi
を複合添加することにより、インゴット、焼結体でも固
有保磁力が得られることを見いだした。また、保磁力は
550−1150℃での熱処理によって大きくなること
がわかった。本発明者は、前記特開平1−298703
号公報では知られてない新規な結晶構造を有する磁石の
開発に成功したものである。
即ち、本発明に関わる永久磁石合金は、RaFebCo
cTidADeMf (ここで、RはYを含む全ての希
土類元素、ADはA1もしくはSiのうち少なくとも1
種、MはB、V、Cr、Ni、Mn、Cu、Zn、Ga
、Ge、Zr、Nb。
cTidADeMf (ここで、RはYを含む全ての希
土類元素、ADはA1もしくはSiのうち少なくとも1
種、MはB、V、Cr、Ni、Mn、Cu、Zn、Ga
、Ge、Zr、Nb。
Mo、Hf、Ta、Wのうち少なくとも一種で、10≦
a≦40at%、15≦b≦85at%、0≦c≦70
.0.1≦d≦20at%、0≦e≦15 at%)
の組成から成る永久磁石合金である。
a≦40at%、15≦b≦85at%、0≦c≦70
.0.1≦d≦20at%、0≦e≦15 at%)
の組成から成る永久磁石合金である。
本発明で希土類元素の量aは10at%以上、40at
%以下で、好ましくは14.5at%以上、25at%
以下がよい。14.5at%未満では保磁力(iHc)
が十分でないし、25at%を越えると飽和磁束密度(
M s )が低下する。
%以下で、好ましくは14.5at%以上、25at%
以下がよい。14.5at%未満では保磁力(iHc)
が十分でないし、25at%を越えると飽和磁束密度(
M s )が低下する。
Feは磁気モーメントを増大するので15at%を越え
て添加することが好ましいが、85at%以上になると
、保磁力が低下する。
て添加することが好ましいが、85at%以上になると
、保磁力が低下する。
Goはキュリー温度の向上に効果があるが、70at%
を越えて添加すると飽和磁束密度を低下させ、かつ高価
であるから好ましくない。また、本発明においてCoは
耐食性の向上にも効果がある。
を越えて添加すると飽和磁束密度を低下させ、かつ高価
であるから好ましくない。また、本発明においてCoは
耐食性の向上にも効果がある。
ADはA1とSiのうち少なくとも1種であり、保磁力
の増加と相の安定化に効果がある。添加量が0.fat
%以下では硬質磁性化に効果がなく、20at%を越え
て使用すると飽和磁束密度を低下させ、磁気特性に好ま
しくない相が生成する。
の増加と相の安定化に効果がある。添加量が0.fat
%以下では硬質磁性化に効果がなく、20at%を越え
て使用すると飽和磁束密度を低下させ、磁気特性に好ま
しくない相が生成する。
Mは保磁力の増加に効果があるが、15at%を越えて
添加すると飽和磁束密度とキュリー温度を低下させる。
添加すると飽和磁束密度とキュリー温度を低下させる。
本発明に係わる永久磁石合金は公知の製造方法、例えば
、溶解、鋳造、熱処理、または溶解、鋳造、粉砕、成形
、焼結、熱処理、または溶解、鋳造、超急冷、熱処理す
ることにより得られる。
、溶解、鋳造、熱処理、または溶解、鋳造、粉砕、成形
、焼結、熱処理、または溶解、鋳造、超急冷、熱処理す
ることにより得られる。
本発明に係わる永久磁石合金は各種製造方法で得られた
バルクもしくはフレーク形状の試料を550−1150
℃で熱処理することにより、保磁力が著しく向上される
。
バルクもしくはフレーク形状の試料を550−1150
℃で熱処理することにより、保磁力が著しく向上される
。
以下に本発明を実施例により説明する。
実施例 1
第1a表に示すSm、Co、Fe、Ti、B。
Al、Si、V、Cr、Cu、Ga、Ge、Zr、Nb
、Mo、Hf、Wの元素からなる組成の合金をアーク溶
解により作製した。得られたインゴットを850℃で6
時間、熱処理した。得られた磁気特性を第1b表に示す
。
、Mo、Hf、Wの元素からなる組成の合金をアーク溶
解により作製した。得られたインゴットを850℃で6
時間、熱処理した。得られた磁気特性を第1b表に示す
。
(以下余白)
第1a表
第1b表
以上のように、GoとA1およびGoとSiを複合添加
した場合、熱処理後に最も高い保磁力が得られ、A1と
SiではA1添加の方が高い保磁力を示している。
した場合、熱処理後に最も高い保磁力が得られ、A1と
SiではA1添加の方が高い保磁力を示している。
実施例 2
第2a表に示すSm、Go、Fe、Ti、Alの元素か
らなる組成の合金をアーク溶解で作製し、得られたイン
ゴットを900℃で1時間、熱処理した後、急冷した。
らなる組成の合金をアーク溶解で作製し、得られたイン
ゴットを900℃で1時間、熱処理した後、急冷した。
得られた磁気特性を第2b表に示す。
(以下余白)
第2a表
かし、Ti量がゼロでは高保磁力は得られない。
第2b表
表から明かなようにTiが8at%の場合に最も高い保
磁力が得られたが、Ti量が4at%でも大きい保磁力
が得られた。COとA1の複合添加によりTi量を低下
することが可能と言える。し実施例 3 実施例 2におけるSm20Fe52co15Ti8A
15のインゴットについて、X線回折と熱磁気分析を行
った。第1図に本組成の熱処理前と熱処理後のX線回折
図を示す。熱処理前のインゴットにはSm (Fe、G
o、Ti)12とSm(Fe。
磁力が得られたが、Ti量が4at%でも大きい保磁力
が得られた。COとA1の複合添加によりTi量を低下
することが可能と言える。し実施例 3 実施例 2におけるSm20Fe52co15Ti8A
15のインゴットについて、X線回折と熱磁気分析を行
った。第1図に本組成の熱処理前と熱処理後のX線回折
図を示す。熱処理前のインゴットにはSm (Fe、G
o、Ti)12とSm(Fe。
Co)2に相当する回折パターンが見られるが、熱処理
後のインゴットにはSm (Fe,Co,Ti)3と考
えられる結晶構造による回折パターンが見られる。熱処
理前のインゴットについて熱磁気分析を行ったところ、
Sm (Fe、Co、Ti)12に相当する334℃の
キュリー温度とSm(Fe、Co)2に相当する393
℃のキュリー温度が確認された。これに対して熱処理後
のインゴットは、332℃のキュリー温度と本組成の硬
質磁性化に寄与しているSm (Fe、 Go、 Ti
。
後のインゴットにはSm (Fe,Co,Ti)3と考
えられる結晶構造による回折パターンが見られる。熱処
理前のインゴットについて熱磁気分析を行ったところ、
Sm (Fe、Co、Ti)12に相当する334℃の
キュリー温度とSm(Fe、Co)2に相当する393
℃のキュリー温度が確認された。これに対して熱処理後
のインゴットは、332℃のキュリー温度と本組成の硬
質磁性化に寄与しているSm (Fe、 Go、 Ti
。
A1)、相と考えられる365℃のキュリー温度の相が
観測された。
観測された。
第2図に熱処理前と熱処理後のSEM写真を示す。また
、各相の分析結果を第3表に示す。この結果から熱処理
前のインゴットにはSm、(Fe、Co、Ti、Al)
、Sm (Fe、Co、Ti、Al)2、Sm (F
e、Go、Ti、Al)12(Fe、Go)、Ti相が
観測され、熱処理後のインゴットにはSm (Fe、
Co、 Ti、 A1)2、Sm (Fe、Co、Ti
、Al)、、(Fe、Co)、Ti、Sm2 (Fe、
Go、Ti、A1)17の相が見られる。このような組
織変化が本組成の硬質磁性化に効果があることがわかっ
た。
、各相の分析結果を第3表に示す。この結果から熱処理
前のインゴットにはSm、(Fe、Co、Ti、Al)
、Sm (Fe、Co、Ti、Al)2、Sm (F
e、Go、Ti、Al)12(Fe、Go)、Ti相が
観測され、熱処理後のインゴットにはSm (Fe、
Co、 Ti、 A1)2、Sm (Fe、Co、Ti
、Al)、、(Fe、Co)、Ti、Sm2 (Fe、
Go、Ti、A1)17の相が見られる。このような組
織変化が本組成の硬質磁性化に効果があることがわかっ
た。
(以下余、白)
第3表
熱処理後
本 本分析はスタンダードレス法による測定結果である
。
。
(以下jら)
実施例 4
第4a表に示すCe、Nd、Pr、Sm、G。
、Fe、Ti、Al、Siの元素からなる組成の合金を
アーク溶解で作製し、得られたインゴットを900℃で
1時間、熱処理した。このインゴットをディスクミルで
粗粉砕し、ジェットミルで微粉砕した。得られた微粉を
横磁場成形し、1170℃で焼結し、850℃で1時間
、熱処理した。
アーク溶解で作製し、得られたインゴットを900℃で
1時間、熱処理した。このインゴットをディスクミルで
粗粉砕し、ジェットミルで微粉砕した。得られた微粉を
横磁場成形し、1170℃で焼結し、850℃で1時間
、熱処理した。
得られた磁気特性を第4b表に示す。
第4b表
第4a表
実施例 5
第5a表に示すSm、 Co、 Fe、 Ti、 Al
、Si、B、V、Cr+ Mn、Zr、Hf、Wの元素
からなる組成の合金をアーク溶解で作製し、超急冷した
。得られたフレークを850℃で1時間、熱処理し、ボ
ンド磁石にした。得られた磁気特性を第5b表に示す。
、Si、B、V、Cr+ Mn、Zr、Hf、Wの元素
からなる組成の合金をアーク溶解で作製し、超急冷した
。得られたフレークを850℃で1時間、熱処理し、ボ
ンド磁石にした。得られた磁気特性を第5b表に示す。
超急冷することにより非常に高い保磁力が得られている
、M=Bの場合に高い保磁力が得られた。
、M=Bの場合に高い保磁力が得られた。
第5a表
第5b表
実施例 6
第6a表に示すSm、Go、Fe、Ti、Al、Siの
元素からなる組成の合金をアーク溶解で作製し、得られ
たインゴットを900℃で1時間、熱処理した。このイ
ンゴットをディスクミルで粗粉砕し、ジェットミルで微
粉砕した。得られた微粉を横磁場成形し、1180℃で
焼結した後、1130℃で4時間、溶体化処理した。試
料をさらに800℃で24時間熱処理し、1. O℃
/minの冷却速度で室温まで冷却した。得られた磁気
特性を第6b表に示す。
元素からなる組成の合金をアーク溶解で作製し、得られ
たインゴットを900℃で1時間、熱処理した。このイ
ンゴットをディスクミルで粗粉砕し、ジェットミルで微
粉砕した。得られた微粉を横磁場成形し、1180℃で
焼結した後、1130℃で4時間、溶体化処理した。試
料をさらに800℃で24時間熱処理し、1. O℃
/minの冷却速度で室温まで冷却した。得られた磁気
特性を第6b表に示す。
(FX千床石)
第6a表
第6b表
聾1図
(廚
以上のように、Smが15at%の少ない量であっても
焼結後、溶体化処理し、時効処理することにより、高い
磁気特性と熱安定性が得られることを見いだした。
焼結後、溶体化処理し、時効処理することにより、高い
磁気特性と熱安定性が得られることを見いだした。
以上のように、本発明によればR−Fe−Ti系磁性材
料にCoとAlもしくはGoとSiを添加することによ
り、高い保磁力と熱安定性を有する永久磁石が得られる
。
料にCoとAlもしくはGoとSiを添加することによ
り、高い保磁力と熱安定性を有する永久磁石が得られる
。
第1図はSm20Fe52Co15Ti8A15合金の
熱処理前と、熱処理後におけるCo−にα線によるX線
回折図、第2図はS m20F e52Co15T 1
8A15合金の熱処理前と熱処理後のSEM像を示す金
属組織写真である。 第21囚 紐未標釣 ゑ処理1t ′シへ
熱処理前と、熱処理後におけるCo−にα線によるX線
回折図、第2図はS m20F e52Co15T 1
8A15合金の熱処理前と熱処理後のSEM像を示す金
属組織写真である。 第21囚 紐未標釣 ゑ処理1t ′シへ
Claims (4)
- 1.R_aFe_bCo_cTi_dAD_eM_f(
ここで、RはYを含む全ての希土類元素、ADはAlも
しくはSiのうち少なくとも1種、MはB,V,Cr,
Ni,Mn,Cu,Zn,Ga,Ge,Zr,Nb,M
o,Hf,Ta,Wのうち少なくとも一種で、10≦a
≦40at%,15≦b≦85at%,0≦c≦70,
0.1≦d≦20at%,0≦e≦15at%)の組成
から成る永久磁石合金。 - 2.第1項記載の組成を有するインゴットを550−1
150℃で熱処理することを特徴とする永久磁石合金の
製造方法。 - 3.第1項記載の組成を有するインゴットを550−1
150℃で熱処理し、粉砕、成形、焼結した後、溶体化
処理し、再度550−1150℃で熱処理することを特
徴とする永久磁石合金の製造方法。 - 4.R_aFe_bCo_cTi_dAD_eM_f(
ここで、RはYを含む全ての希土類元素、ADはAlも
しくはSiのうち少なくとも1種、MはB,V,Cr,
Ni,Mn,Cu,Zn,Ga,Ge,Zr,Nb,M
o,Hf,Ta,Wのうち少なくとも一種で、10≦a
≦40at%,15≦b≦85at%,0≦c≦70,
0.1≦d≦20at%,0≦e≦15at%)の組成
から成りSm(Fe,Co,Ti)_3相の結晶構造を
有することを特徴とする永久磁石合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2142372A JPH0436442A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2142372A JPH0436442A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0436442A true JPH0436442A (ja) | 1992-02-06 |
Family
ID=15313851
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2142372A Pending JPH0436442A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 永久磁石合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0436442A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003100509A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-04 | Nec Tokin Corp | 磁気コア及びそれを用いたインダクタンス部品 |
CN105611466A (zh) * | 2016-01-01 | 2016-05-25 | 苏州井利电子股份有限公司 | 一种用于扬声器的高寿命音圈线 |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2142372A patent/JPH0436442A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003100509A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-04 | Nec Tokin Corp | 磁気コア及びそれを用いたインダクタンス部品 |
CN105611466A (zh) * | 2016-01-01 | 2016-05-25 | 苏州井利电子股份有限公司 | 一种用于扬声器的高寿命音圈线 |
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