JPH04360765A

JPH04360765A - 接触放電ドレッシング・ツルーイング方法および装置と、そのための電極部材

Info

Publication number: JPH04360765A
Application number: JP21395791A
Authority: JP
Inventors: Junichi Tamaki; 田牧　純一; Buyo Kitagawa; 北川　武揚
Original assignee: NIITORETSUKUSU HONSHA KK
Current assignee: NIITORETSUKUSU HONSHA KK
Priority date: 1991-02-04
Filing date: 1991-08-26
Publication date: 1992-12-14
Anticipated expiration: 2011-11-06
Also published as: JP2552043B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、導電性超砥粒砥石のド
レッシング・ツルーイング方法および装置と、そのため
の電極部材に係わり、特にドレッシング・ツルーイング
における精度と能率を向上するための技術的思想に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】超砥粒砥石は砥粒保持力が強く、摩耗の
少ない砥石として利用価値が大きい。しかしその反面、
ドレッシング・ツルーイングが困難なため使い勝手が悪
く利用範囲は限られていた。

【０００３】こうした超砥粒砥石の内メタルボンド超砥
粒砥石の様な導電性を有する超砥粒砥石については、ド
レッシング・ツルーイングを効果的に行うために、従来
は、電解ドレス・放電ドレス等により電気的に金属結合
剤を除去する方法がとられていた。しかし、電解ドレス
は金属結合剤の除去量の制御が困難であった。一方、放
電ドレスは電極の片減りによる放電ムラが発生するため
金属結合剤を均一に除去することが困難であり、また電
極の摩耗も大きく、大がかりな装置が必要となる等の問
題があった。

【０００４】これらの対策として、最近では、図１９に
示す様に、メタルボンド超砥粒砥石が電極と接触・離脱
する時に発生する放電作用を利用した接触放電ドレッシ
ング・ツルーイング方法の適用が試みられている。この
接触放電による方法は、装置が簡便な点が長所として知
られている。

【０００５】具体的には、図示（Ａ）の様に、カップ型
のメタルボンド超砥粒砥石１００を回転させつつこれに
接触させた正負一対の平行電極対１０１との間に放電を
発生させる方法であり、間隙を設けて置かれた正負の電
極１０２，１０３を、砥石の回転方向の速度ベクトルＶ
の方向にある間隔で前後に配置し、回転している砥石１
００の研削作業面１００ａに接触させて放電を発生させ
る装置構成が採用されていた。なお、平型砥石１１０に
対する場合は、図示（Ｂ）の様に平行電極対１０１を接
触させて放電によるドレッシング・ツルーイングを行っ
ている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来の
接触放電による方法では、図７〜図９に示す様に、難点
として電極間隔の２倍に相当するピッチで砥石作業面に
凹凸の縞目が発生してしまうという問題があった。また
、この従来の接触放電による方法では、図１９にｖで示
す様に、トラバース方式で砥石の研削作業面のドレッシ
ング・ツルーイングを行うことが多く、図１５の（Ａ）
，（Ｂ）に示す様に、砥石端部に、切込み量に等しいだ
れが発生するという欠点があった。

【０００７】本発明は、メタルボンド超砥粒砥石のドレ
ッシング・ツルーイングに有効な接触放電による方法を
さらに改良し、縞目の発生やトラバース方式による場合
のだれの発生といったことを防止し、精度よいドレッシ
ング・ツルーイングを実施することのできる接触放電ド
レッシング・ツルーイング方法および装置と、そのため
の電極部材とを提供することを目的として完成された。

【０００８】

【課題を解決するための手段及び作用】かかる目的を達
成するためなされた本発明の接触放電ドレッシング・ツ
ルーイング方法は、その構成として、回転している導電
性超砥粒砥石の研削作業面に正負の電極対を接触させ、
該電極対と前記研削作業面との間に放電を発生させるこ
とで、該研削作業面のドレッシングまたはツルーイング
を行う接触放電ドレッシング・ツルーイング方法におい
て、正負交互に所定間隔で配設した複数の電極対の列を
有する電極部材を、該電極対の列が前記砥石の回転方向
と略直交するように前記研削作業面に接触させ、前記砥
石を回転させると共に前記電極対の列を該砥石の回転方
向と略直交する方向へ移動させつつ前記接触放電を発生
させることによって前記導電性超砥粒砥石のドレッシン
グまたはツルーイングを行うことを特徴とするものとし
て完成された。

【０００９】そして、ここにおいて、前記電極対の列は
、円盤の周縁部に環状に配設されたものであって、該円
盤を回転させることにより前記電極対の列の移動を行う
ことを特徴とする接触放電ドレッシング・ツルーイング
方法としても完成されている。

【００１０】また、本発明の接触放電ドレッシング・ツ
ルーイング装置は、その構成として、砥石回転手段によ
って回転される導電性超砥粒砥石の研削作業面に正負の
電極対を接触させ、該電極対と前記研削作業面との間に
放電を発生させることで、該研削作業面のドレッシング
またはツルーイングを行う接触放電ドレッシング・ツル
ーイング装置において、正負交互に所定間隔で配設した
複数の電極対の列を有する電極部材と、該電極対の列が
前記砥石の回転方向と略直交するように前記電極部材を
前記研削作業面に接触させる電極対接触手段と、前記電
極部材を前記砥石の回転方向と略直交する方向に移動さ
せる電極部材移動手段と、該電極部材移動手段によって
移動中の電極部材に対して給電をする給電手段とを備え
たことを特徴とするものとして完成された。

【００１１】そして、この装置は、前記電極部材は周縁
部に前記電極対の列を環状に配設した円盤状電極部材で
あり、前記電極部材移動手段は該円盤状電極部材を回転
させる電極部材回転手段であり、前記給電手段は、前記
電極部材と一体に回転駆動される受電部材と、該回転駆
動される受電部材に接触する給電部材とからなることを
特徴とする接触放電ドレッシング・ツルーイング装置と
しても完成されている。

【００１２】さらに本発明は、円盤本体の盤面の周縁部
に所定間隔で環状に配設された複数の電極からなる第１
の電極群と、該第１の電極群の各電極間に絶縁部材を介
してそれぞれ配設されて環状の列をなす第２の電極群と
を備え、前記第１の電極群と第２の電極群とを一方を正
の電極列とすると共に他方を負の電極列として導電性超
砥粒砥石の研削作業面に接触させることで、接触放電法
によるドレッシングまたはツルーイングを行うための接
触放電ドレッシング・ツルーイング用電極部材の発明と
しても完成されている。この電極部材は、上述した新規
な構成からなる本発明の接触放電ドレッシング・ツルー
イング方法および装置に適用するのに特に適したものと
なっている。

【００１３】こうした本発明の構成を明らかにするため
に、導電性超砥粒砥石の代表であるメタルボンド超砥粒
砥石による正面研削用カップ型砥石の接触放電ドレッシ
ング・ツルーイング方法を例にその作用を説明する。こ
こで説明する正面研削用カップ型砥石の接触放電ドレッ
シング・ツルーイング方法は、図１０に示す様に、互い
に隙間ｄがあり絶縁された正電極４３の列と負電極４９
の列とを円盤の外周部盤面に電極が露出する様に環状に
交互に並んだ状態に配設した回転電極部材７を、回転さ
せながらメタルボンド超砥粒砥石７０の研削作業面７５
ａに対してプランジ研削状態となる様に押圧し、同じく
回転している砥石７０との間に接触放電を発生させるこ
とにより、メタルボンド超砥粒砥石７０のドレッシング
・ツルーイングを行う方法である。ここで正負の電極対
５３のうち少なくとも１対が常に砥石７０と接触するよ
うに隙間ｄおよび電極４３，４９の幅を設定する。

【００１４】このとき、砥石７０の研削作業面７５ａは
円筒リングの部分であり、複数の電極４３，４９により
構成された電極対５３の列が回転しながら砥石７０と接
触しており、紙面の垂直方向にプランジ研削が行われる
。図示の例では、砥石７０と電極対５３とは接触位置Ｐ
１，Ｐ２の２箇所で接触している。ここで、砥石７０の
研削作業面７５ａの幅寸法を考慮して、この正負一対の
電極対５３の少なくとも１つが、常に砥石７０と接触し
ているように電極幅と隙間間隔を設計すると、放電は接
触領域Ｐ１，Ｐ２内で連続して発生することが保証され
る。

【００１５】しかし、より特徴的な点は、この正負の電
極対５３の列が砥石７０の回転方向の相対速度ベクトル
に対して略直交して配置されている点である。この配置
の点を比較するならば、従来の平行電極法においては、
図１９に示す様に、砥石進行方向Ｖに沿って電極１０２
，１０３が平行に並んでいた。両者の差を言うならば、
本発明は、従来の平行電極方式における電極間隔をゼロ
にしたものであるということもできる。この砥石の研削
作業面に対する電極対の配置の関係から、本発明によれ
ば、これまでの平行電極法の難点であった砥石進行方向
に縞目が発生して成長して行くという現象を抑える効果
がある。

【００１６】ところで、本発明によれば砥石進行方向へ
の縞目の発生はなくなるものの、回転する電極対５３の
通過方向、即ち砥石７０の半径方向については縞目が発
生する場合もある。しかし、本発明方法により発生する
砥石半径方向への縞目は、あたかも単石ダイヤモンドド
レッサでドレスするときの効果と同じであって、この二
つの接触位置Ｐ１と接触位置Ｐ２とでは、回転電極部材
７の回転速度ｖの分だけそれぞれの相対速度ベクトルＶ
Ｐ１，ＶＰ２がずれるので、電極対５３は、砥石作業面
に対してクロスハッチの様な軌跡を描くことになる。つ
まり、この図１０に示した具体例では、ねじ状砥石の利
点まで期待できることになる。

【００１７】また本発明は、同じく平面研削用平型砥石
にも適用できる。この場合には、図１３に示す様に、カ
ップ型砥石に対して用いたのと同じ回転電極部材７を、
砥石８５の研削作業面８５ａの中心部にセットし、プラ
ンジ速度ｆにて砥石８５の最下点の両側ＰＬ　，ＰＲ　
で切り込みを与えながらプランジ研削する方法である。

【００１８】この平型砥石８５に対する方法では、接触
位置Ｐ３には常に少なくとも一対の電極対５３が存在し
ており、また、電極対５３の列に対する砥石８５の相対
ベクトルは、回転電極部材７の回転速度の分だけわずか
に傾いた矢印ＶＰ３で示す方向となる。いずれにしても
、図１０と同様、これらの電極対５３の列は砥石進行方
向に対してほぼ直交して配置されたものとなり、縞目の
発生を抑制することができるというカップ型砥石に対す
るときと同様の効果を奏する。

【００１９】

【実施例】次に、本発明の電極部材を用いた本発明装置
により本発明方法を具体的に実施した好適な実施例を図
面と共に説明する。図１〜図３に実施例としての回転電
極式の接触放電ドレス装置１を示す。なお、この装置は
、寸法として横２２５ｍｍ×高さ１６５ｍｍ×奥行き７
０ｍｍとし、通常の平面研削盤のテーブルに固定できる
大きさになっている。

【００２０】この回転電極式接触放電ドレス装置１は、
ベース３上に電極支持体５を介して円盤状の回転電極部
材７を回転自在に取り付けたものである。ベース３は、
その横方向両端に取り付けられたベース補助板９によっ
て平面研削盤のテーブルに対して所定高さの位置に固定
される。

【００２１】電極支持体５は、ケーシング１１と、この
ケーシング１１に対して玉軸受け１３を介して支持され
ると共にベース３に対して玉軸受け１５を介して支持さ
れた回転軸１７と、この回転軸１７の上端に取り付けら
れた回転ヘッド１９とを備えている。

【００２２】回転電極部材７はこの回転ヘッド１９に取
り付けられる。そして、回転電極部材７は、電極支持体
５と並んでベース３上に取り付けた可変速ＤＣモータ２
１により、プーリ２３，２５およびタイミングベルト２
７を介して回転駆動される。また、回転軸１７には、中
央下部に互いの間を絶縁された受電部材としての二つの
スリップリング３１，３３が配設されている。一方、電
極支持体５には、バネによって付勢され、常時所定の押
圧状態にてスリップリング３１，３３に外周方向から当
接する給電端子３５，３７が取り付けられている。

【００２３】また、回転電極部材７からは正負のリード
線３９が伸ばされて回転軸１７の中心部を挿通されてス
リップリング３１，３３に接続されている。そして、図
示しない電源から給電端子３５，３７に付与された正負
の電圧が、給電端子３５，３７とスリップリング３１，
３３の作用によって、回転中においても、回転電極部材
７の正負の電極へそれぞれ付与される様になされている
。

【００２４】本実施例においては、回転電極部材７は、
電極外径を７０ｍｍに設計しており、その回転速度はＤ
Ｃモータ２１により自由に調整できるようになっている
。次に、回転電極部材７の構成について図４，図５を参
照しつつ説明する。回転電極部材７は、直径６０ｍｍの
円盤４１の周縁部外側に図示上方に伸びる多数の正電極
４３を所定間隔で環状に配設された外径７０ｍｍの正電
極体４５と、直径７０ｍｍの円盤４７の周縁部上面に図
示上方に伸びる多数の負電極４９を所定間隔で環状に配
設された外径７０ｍｍの負電極体５１とを組み合わせて
、正負の電極４３，４９が交互に並んで電極対５３の列
を環状に配置したものとして構成される。ここで、各電
極体４５，５１において、それぞれの電極４３，４９は
刃幅１ｍｍで、間隙３ｍｍにて配設してあるから、両者
を組み合わせた状態では、各電極間の間隙は１ｍｍにな
る。

【００２５】ただし、このままの状態で直流電圧を印加
すると、電極間隙の間に侵入する研削液を介して電解現
象が発生し、発熱と共に常時通電の状態になり易く、放
電が起こりにくくなる。そこで、本実施例では、図５に
示す様に、正電極体４５と負電極体５１の円盤４１，４
７間に絶縁シート５５を介装している。さらに、電極４
３，４９間の隙間も絶縁している。

【００２６】また、負電極体５１の円盤４７中央上面に
は凹部５７が形成され、正電極体４５の中央下面にも凹
部５９が形成されている。さらに、絶縁シート５５の中
央にもこれら凹部５７，５９に対応する開口６１が設け
られており、組み立てた状態において一つの空所が形成
される様になっている。この空所には負電極体５１の円
盤４７を貫通する貫通孔６３を介してリード線３９が挿
入され、正負の各電極体４５，５１に別々に接続されて
いる。この結果、給電端子３５，３７，スリップリング
３１，３３およびリード線３９を介して、正電極体４５
には正の電圧が付与され、負電極体５１には負の電圧が
付与されることになる。

【００２７】以上の様な本実施例の回転電極式接触放電
ドレス装置１を用いて本発明方法の優位性を確認するた
めに、平行電極式の接触放電ドレスを比較例として以下
の実験を行った。実験に供した砥石仕様とドレス条件を
表１に示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】なお、回転電極式接触放電ドレスにおける
プランジ速度ｆは、工具研削盤での通常の制御方法によ
り制御した。実験内容としては、それぞれについて、ツ
ルーイング能率、トポグラフィ特性を測定した。なお、
表１に示す様に、平行電極式，回転電極式の各接触放電
ドレスにおける電極材としては、Ｃ２８０１黄銅を用い
た。また、使用した電源は市販の定電圧直流電源で、印
加電圧は４０Ｖであり、その特徴としては、負荷電流が
ある値、本実験の場合には５Ａ以上になると電圧が降下
するような保護回路を有している。

【００３０】実験に用いたカップ型砥石７０の形状を図
６に示す。カップ型砥石７０は、その一部を、ＳＥＭ観
察用検鏡片（検鏡用砥石クラスタ）７１として着脱が自
由なように幅２０ｍｍに渡ってワイヤカットで切断して
ある。また、研削作業面となるダイヤモンド砥石７５の
ツルーイング量を測定する際の基準面として使用するた
め、カップ型砥石７０の外周部にはＧＣ砥石７３が接着
されている。ドレッシング・ツルーイング実験結果は次
の通りである。

【００３１】（１）平行電極式接触放電ドレスの実験結
果まず、カップ型砥石７０を表１に示した仕様のスティッ
ク砥石を用いて、図７に（Ｂ）として示す砥石の研削作
業面形状まで十分にツルーイングして砥石面振れ量をゼ
ロにした。なお、図中斜線部分は砥石クラスタ７１の存
在する部分を示す。続いてこのカップ型砥石７０のダイ
ヤモンド砥石７５の研削作業面７５ａに対して、図中（
Ａ）として示す様に、電極間隔１４ｍｍの平行電極対８
０を砥石回転方向の速度ベクトルＶの方向に正負電極８
１，８２が並ぶ様に接触させ、接触放電ドレス加工を行
った。この平行電極式接触放電ドレスにおいて、累積電
極切り込み量が０．６ｍｍ付近に達した時点での砥石の
研削作業面形状を図中（Ｃ）に示す。図に明らかな様に
、砥石クラスタ７１付近の２、３箇所において、砥石の
研削作業面７５ａにへこんだ部分が発生し、縞目が形成
されていた。また、その縞目の間隔は、おおよそ２８ｍ
ｍと、正負電極８１，８２の間隔の２倍に等しいことが
判った。

【００３２】この状態で引き続き接触放電ドレス加工を
継続すると、へこんだ部分の深さはますます深くなる一
方で、図８の（Ａ），（Ｂ）の様に、縞目の溝を深めな
がら新しい縞目が次々と周辺部に広がって発生して行っ
た。このことから、平行電極式の接触放電ドレス加工に
おいては、縞目を発生した後に、その溝を深めながら電
極間隔の２倍のピッチで新たな縞目を周辺部に新しく発
生させて行くという自己増殖過程を有しているというこ
とが判った。

【００３３】なお本実験に使用したカップ型砥石７０の
場合には、検鏡用砥石クラスタ７１を作成するためにワ
イヤカットしたことで、このクラスタ７１の前後２箇所
に０．４ｍｍ程度の間隙が設けられているため、それが
放電ムラを引き起こす原因になり、第１番目の縞目の発
生要因を積極的に備えた形になっていた。

【００３４】次に、平行電極対８０の間隔を１４ｍｍか
ら４ｍｍに狭めて実験を繰り返した。その結果を図９に
示す。なお、電極幅が３ｍｍであるから、電極間の間隙
は１ｍｍになっている。この場合にも、やはり電極間隔
の２倍、すなわち８ｍｍ程度のピッチで凹凸状の縞目が
発生しており、その深さは１０μｍ以上になっていた。

【００３５】このように平行電極式接触放電ドレスは、
本質的に縞目が発生しやすいドレス機構であることが確
認できた。またその発生原因は放電ムラであるため放電
が断続的に行われることを余儀なくさせるセグメント砥
石に対しては、縞目が必ず発生することになるというこ
とも判った。

【００３６】（２）回転電極式接触放電ドレスの実験結
果さて本発明の回転電極式接触放電ドレスについて、図１
０に示す様な位置関係で、即ち、回転電極部材７の電極
対５３の列が、カップ型砥石７０の回転方向の速度ベク
トルＶに略直交する方向に２箇所Ｐ１，Ｐ２で所定の平
面プランジ研削状態にて接触する様に工具研削盤を用い
て行った、接触放電ドレス加工の実験結果を次に説明す
る。

【００３７】この回転電極式の実験においても、まずス
ティック砥石で十分ツルーイングして砥石面ぶれ量を除
去し、その後にカップ型砥石７０を工具研削盤から１度
取り外してから再度取り付けることで、初期面ぶれ量と
して１８μｍを与えた。そのときの砥石の研削作業面７
５ａの形状を図１１に記号Ｘにて示す。

【００３８】次にこの砥石７０に対して回転電極方式に
よる接触放電ドレスを行い砥石面ぶれ量の変化を追跡し
た。図１１には、その結果をグラフとしたものを併せて
示している。この図に示すように砥石面ぶれ量は確実に
減少して行き、累積切り込み量２．６ｍｍで砥石面ぶれ
量はほぼゼロになっている。このときの砥石の研削作業
面７５ａの形状は図示記号Ｙの通りである。

【００３９】またこの累積切込み量を増大していく過程
において、平行電極式のように縞目が発生することもな
くその最終形状はほぼ真円となっていた。図１２は、以
上のドレス実験により得られた砥石の最終形状を、ＧＣ
スティック砥石によるドレス結果と比較したものである
。図中（Ａ）がスティック砥石によるドレス加工後の形
状を、（Ｂ）が回転電極式接触放電ドレス加工後の形状
を示している。図から明らかな様に、この回転電極式接
触放電ドレス加工後の砥石の研削作業面形状は、スティ
ック砥石によるものと比べて遜色の無い良好なツルーイ
ング精度を有していることが判る。

【００４０】（３）回転電極式接触放電ドレスを平面研
削用平型砥石に適用した実験結果続いて、カップ型砥石７０についてこれまでに得られた
回転電極式接触放電ドレス加工による良好な結果が、平
型ダイヤモンド砥石についても得られるかどうかを確認
する為に、同様の実験を平型ダイヤモンド砥石に対して
、図１３に示す様に、やはり砥石８５の回転方向の速度
ベクトルＶに対して略直交する方向に正負電極が並ぶ様
に回転電極部材７を配置して接触放電ドレス加工を行っ
た。このときの実験結果を図１４に示す。

【００４１】この実験では、平型砥石８５に対して、図
示Ｑの様に、初期に８μｍ程度の偏心を与え、その後回
転電極方式による接触放電ドレス加工を行った。実験結
果では、ドレス加工の継続中、常に安定した放電状態が
得られ、累積切り込み量２ｍｍ程度で図示Ｒの様なほぼ
真円状の砥石の研削作業面形状を得ることができた。こ
うして、本方式は平型砥石に対しても有効であることが
確認された。

【００４２】（４）砥石の研削作業面のだれの有無に関
する実験結果次に、形状精度評価の観点を変えて、砥石真円度の他に
、砥石切り込み方向の断面形状についてはどうなのかを
検討した結果を図１５に示す。まず、図中（Ａ），（Ｂ
）は平行電極式接触放電ドレスをトラバース方式で行っ
たときに形成される砥石作業面の形状を測定した結果で
ある。

【００４３】一般に、スティック砥石法を用いてトラバ
ース方式でドレスすると、ドレッサ切り込み量に対応し
た勾配が砥石作業面に形成されることが知られている。平行電極式接触放電ドレスの場合にも同様の結果が表れ
ていて、図中（Ａ）の場合には切り込み量５μｍに相当
するだれが、（Ｂ）の場合には切り込み量１０μｍに相
当するだれが、いずれも砥石の研削作業面の縁部の両側
に形成されていることが判る。一方、回転電極式接触放
電ドレスをプランジ研削で行った場合、図中（Ｃ）は、
図中（Ａ），（Ｂ）に対してはるかに平坦であった。

【００４４】（５）ツルーイング能率に関する実験結果
次に、ツルーイング能率について述べる。図１６は、砥
石ツルーイング能率を、回転電極式接触放電ドレスとス
ティック砥石研削法で比較した結果である。図中（Ａ）
は、ドレッサ、即ち砥石または黄銅の消耗体積とツルー
イング量との関係にて比較したものである。また、図中
（Ｂ）はドレスに要する時間とツルーイング量との関係
にて比較したものである。いずれの図からも、回転電極
式接触放電ドレスのほうが圧倒的に有利であることが判
る。

【００４５】なお、各方法においては、ドレスパラメー
タが全く異なるので厳密な比較はできないが、そのこと
を考慮しても、回転電極式接触放電ドレスは、従来のス
ティック砥石研削法の８倍程度ツルーイング能率が高い
ことには変わりない。（６）ドレッシング・ツルーイング面のトポグラフィに
関する実験結果図１７は、回転電極式接触放電ドレス加工によってドレ
ス加工された砥石の研削作業面のトポグラフィ特性を明
らかにするために、その比較参照データとして、砥石に
対して描く運動軌跡が回転電極式接触放電ドレスと同じ
であるカップツルア方式を用いて平型砥石をツルーイン
グし、そのトポグラフィを三次元表示したものである。なお、図は全体を把握するために等高線間隔２μｍで表
示したものであり、急峻な面においては等高線間隔が潰
れた表示となっている。

【００４６】この場合、ドレス工具としてのＧＣ砥粒は
この図の左上から右下に進行しており、砥粒の後方にボ
ンドテールが発生していることが判る。また、この場合
の平均マトリクス深さを求めると、３０μｍになる。一
方、図１８は、回転電極方式による接触放電ドレスによ
る砥石の研削作業面のトポグラフィを、図１７と同様に
等高線表示したものである。このように、ＧＣ砥石ドレ
ス面と異なり、ボンドテールが全く存在しないのが放電
ドレス面の特徴である。

【００４７】また、マトリクスの平均深さを計算すると
、回転電極式接触放電ドレスによる場合は４７μｍにな
り、先の図１７の等高線図と比べて１．５倍以上になっ
ていた。このことは、接触放電ドレスは十分なドレス効
果を有しているということを示しており、適正な条件を
設定してやれば、短時間で突出し量をコントロールでき
るというポテンシャルを有していることが判る。

【００４８】なお、回転電極式接触放電ドレスによる砥
粒の突き出し状態をＳＥＭで観察した結果、砥粒のまわ
りのマトリックスがきれいに除去されており、ダイヤ砥
粒だけが突出していることが判った。また、マトリクス
の表面には、放電による溶融痕が認められ、これが本発
明の作用の項で説明したクロスハッチ状の軌跡を形成し
て、ねじ状砥石の利点を引き出すことも確認された。

【００４９】以上本発明の好適な実施例を説明したが、
本発明は何らこれら実施例に限定されず、その要旨を逸
脱しない範囲の種々なる態様を採用することができるこ
とはもちろんである。即ち、本発明は、砥石回転方向ベ
クトルに対して略直交するように、電極対の列を研削作
業面に接触させ、砥石を回転させると共にこの電極対の
列を砥石の回転方向ベクトルと略直交する方向へ移動さ
せつつ接触放電を発生させることによってメタルボンド
超砥粒砥石のドレッシングまたはツルーイングを行うこ
とを特徴とする接触放電ドレッシング・ツルーイング方
法およびそのための装置と電極部材の発明を要旨として
いるのであり、特に回転電極であれば取り扱い等が簡便
であるというさらなる作用・効果を奏するものの、これ
に限らず例えば長い直線状の電極対の列を有する電極部
材を摺動させつつ接触放電を発生させる構成としてもよ
いのである。

【００５０】また、メタルボンド超砥粒砥石以外にも、
電着超砥粒砥石も同様の効果が得られるし、例えばレジ
ノイドボンド超砥粒砥石においても導電性を付与したも
のが市販されているが、これに対しても本発明を適用し
得ることは勿論である。なお、ビトリファイドボンド超
砥粒砥石においても、これに導電性が付与されていれば
同様である。

【００５１】また、次に説明する第２実施例の様に、接
触放電以外のドレッシング・ツルーイング作用をも併せ
て奏する装置・方法として構成することもできる。第２
実施例では、回転電極部材７をさらに改良し、図２０，
図２１に示す様な構成を採用した。

【００５２】第２実施例の回転電極部材１００は、第１
実施例の回転電極部材７の正電極体４５の内側に、さら
にリング状のＧＣ砥石（ＪＩＳ表示「ＧＣ　　８０Ｈ　
　Ｖ」のビトリファイド結合砥石）１１０を取り付けた
ものである。このＧＣ砥石１１０の高さは正電極４３と
同じである。即ち、組上がった状態では、正電極４３，
負電極４９及びＧＣ砥石１１０の上端が揃う。

【００５３】この第２実施例の回転電極部材１００を第
１実施例で説明した回転電極式接触放電ドレス装置１の
電極支持体５に取り付け、図２２に示す様に、平型ダイ
ヤモンド砥石１２０の下端において、平型ダイヤモンド
砥石１２０の回転方向の速度ベクトルＶに対し略直交す
る方向に正負の電極４３，４９が並ぶようにセットして
接触放電ドレッシング・ツルーイング加工を行った。接
触放電ドレッシング・ツルーイング加工の最中は、正負
の電極４３，４９とＧＣ砥石１１０とが共に平型ダイヤ
モンド砥石１２０の研削作業面１２０ａに接触すること
になる。

【００５４】なお、この平型ダイヤモンド砥石１２０は
、ＪＩＳ表示「ＳＤＣ　　２００Ｎ１００Ｂ」のレジノ
イドダイヤモンド砥石１Ａ１型であり、レジノイドボン
ドには導電処理がしてあるため、接触放電が可能なもの
である。この第２実施例の回転電極部材１００によるド
レッシング・ツルーイング加工においては、正負の電極
４５，４９と平型ダイヤモンド砥石１２０の研削作業面
１２０ａのレジノイドボンドとの間での接触放電による
ドレッシング・ツルーイングと、ＧＣ砥石１１０の砥粒
によるドレッシング・ツルーイングとが行われる。

【００５５】この第２実施例の回転電極部材１００を用
いた場合の作用・効果を確かめるため、当初２７〜２８
μｍの振れがあった平型ダイヤモンド砥石１２０をドレ
ッシング・ツルーイングして振れ３μｍ以下にするのに
必要な電極切込み量を調べた。なお、ＧＣ砥石１１０を
備えないものについても同様の計測を行い比較した。そ
の結果を図２３に示す。

【００５６】図示実線の様に、ＧＣ砥石１１０を備えた
回転電極部材１１０を用いた場合には、累積電極切込み
量５００μｍで平型ダイヤモンド砥石１２０の振れが３
μｍとほぼ満足のいくドレッシング・ツルーイング状態
に達した。これに対し、図示点線の様に、ＧＣ砥石１１
０を備えないものでは、５００μｍの電極切込み量では
未だ６μｍの振れが残っており、さらに切込みが必要で
あった。

【００５７】この電極切込み量は、１パスの電極切込み
量に切込み回数を掛けたものである。従って、ＧＣ砥石
１１０をも備えることにより、ドレッシング・ツルーイ
ングに要する加工時間をさらに大幅に節減できることが
分かった。図示の例では、振れ９μｍでは、第２実施例
のものの方の加工時間は約１／３になっている。

【００５８】この様に、第２実施例によれば、回転電極
の接触放電によるだけでなく、ＧＣ砥石によるドレッシ
ング・ツルーイングをも併用することにより、加工効率
を大幅に向上することができた。なお、第２実施例にお
いても回転電極を用いていることから、縞目の発生等の
問題がないということは第１実施例にて説明したと同様
である。

【００５９】第２実施例の場合の効率向上については、
メカニズムとしては不明な点が多いが、次の様に考えら
れる。接触放電は、電極とボンド面との間隔が広いと発
生し難くなり、また放電によるスパークの勢いも弱くな
る。従って、接触放電のみであれば、ある程度ボンド面
が後退してくるとこうした原因によりドレッシング・ツ
ルーイング能率が落ち、同一の切込み量であるのに振れ
の減少が進み難くなる。

【００６０】これに対し、ＧＣ砥石によるドレッシング
・ツルーイングは、ＧＣ砥粒の脱落によるエロージョン
効果により、放電で起きたボンド面の後退を更に進め、
ダイヤモンド砥粒をより脱落し安くすることが考えられ
る。従って、接触放電だけであるならば能率が落ちる状
況においても、ＧＣ砥石がこれをカバーする形で作用し
、結果として大幅な効率向上ができたものと考える。しかしながら、これは一応の推定であり、メカニズムと
してはこれだけではなく、あるいはこれとは異なってい
ることも考えられる。いずれにしても、図２３の結果が
示す通り、回転電極だけのときよりも、ＧＣ砥石を組み
合わせた方が効率が向上することは間違いがない。

【００６１】この第２実施例についても、第１実施例と
同様に、さらに種々に変形することが可能である。例え
ば、ＧＣ砥石は回転電極の内側だけでなく、外側にも設
けることとしてもよい。

【００６２】

【発明の効果】以上説明した様に、本発明によれば、従
来ドレッシング・ツルーイングの困難であったメタルボ
ンドダイヤモンド砥石等に対して、良好なツルーイング
精度で、縞目の発生することのない接触放電ドレッシン
グ・ツルーイング加工を行うことができる。

【００６３】また、従来の平行電極方式の接触放電ドレ
ッシング・ツルーイングにおいては、トラバース方式に
よる場合のだれの発生といったことがあったが、これも
防止することができる。さらに、本発明によれば、非常
に能率よくドレッシング・ツルーイングを施すことがで
きる。

【００６４】加えて、ＧＣカップツルア方式のような砥
石研削法と比較しても、ツルーイング効率、ドレス効率
が高く、砥粒粉による研削盤まわりの汚れを気にする必
要がないなどの点でも優れている。

【図面の簡単な説明】

【図１】　　実施例の回転電極式接触放電ドレス装置を
一部破断して示す正面図である。

【図２】　　実施例の回転電極式接触放電ドレス装置の
電極支持体部分の断面図である。

【図３】　　実施例の回転電極式接触放電ドレス装置の
平面図である。

【図４】　　第１実施例の回転電極部材の平面図である
。

【図５】　　第１実施例の回転電極部材の組立状態を示
す断面図である。

【図６】　　第１実施例および比較例で対象としたカッ
プ型砥石の正面および断面を示す説明図である。

【図７】　　比較例の平行電極式接触放電ドレスでの電
極と砥石との関係および実験結果の説明図である。

【図８】　　比較例の平行電極式接触放電ドレスでの実
験結果の説明図である。

【図９】　　比較例の平行電極式接触放電ドレスでの電
極と砥石との関係および実験結果の説明図である。

【図１０】　　カップ型砥石に対する第１実施例の回転
電極式接触放電ドレスでの電極と砥石との関係を示す説
明図である。

【図１１】　　カップ型砥石に対する第１実施例の実験
結果の説明図である。

【図１２】　　カップ型砥石に対する第１実施例を比較
例としてのＧＣスティック砥石によるドレスと比較した
ツルーイング精度に関する実験結果の説明図である。

【図１３】　　平型砥石に対する第１実施例の回転電極
式接触放電ドレスでの電極と砥石との関係を示す説明図
である。

【図１４】　　平型砥石に対する第１実施例の実験結果
の説明図である。

【図１５】　　カップ型砥石に対して回転電極式接触放
電ドレスによる場合と平行電極式接触放電ドレスによる
場合との砥石縁部でのだれの発生状況を比較した説明図
である。

【図１６】　　回転電極式接触放電ドレスのツルーイン
グ能率をスティック砥石による場合と比較した説明図で
ある。

【図１７】　　カップツルア方式を用いて平型砥石をツ
ルーイングし、そのトポグラフィを等高線表示（角度の
急峻な部分は黒く潰れた表示になっている）にて示した
説明図である。

【図１８】　　回転電極式接触放電ドレスを用いて平型
砥石をツルーイングし、そのトポグラフィを等高線表示
（角度の急峻な部分は黒く潰れた表示になっている）に
て示した説明図である。

【図１９】　　従来の平行電極式接触放電ドレスでの電
極と砥石との関係を示す説明図である。

【図２０】　　第２実施例の回転電極部材の組立状態を
示す断面図である。

【図２１】　　第２実施例の回転電極部材の平面図であ
る。

【図２２】　　平型砥石に対して第２実施例の回転電極
部材にてドレッシング・ツルーイングする際の配置関係
を示す説明図である。

【図２３】　　内側にＧＣ砥石を配設した第２実施例の
回転電極部材を用いた場合のドレシング・ツルーイング
効率を、ＧＣ砥石を配設しなかった場合のものと比較し
たグラフである。

【符号の説明】

１・・・回転電極式接触放電ドレス装置、３・・・ベー
ス、５・・・電極支持体、７，１００・・・回転電極部
材、１７・・・回転軸、１９・・・回転ヘッド、２１・
・・ＤＣモータ、３１・・・スリップリング、３５・・
・給電端子、３９・・・リード線、４１・・・円盤、４
３・・・正電極、４５・・・正電極体、４７・・・円盤
、４９・・・負電極、５１・・・負電極体、５３・・・
電極対、５５・・・絶縁シート，１１０・・・ＧＣ砥石
。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】　　回転している導電性超砥粒砥石の研削
作業面に正負の電極対を接触させ、該電極対と前記研削
作業面との間に放電を発生させることで、該研削作業面
のドレッシングまたはツルーイングを行う接触放電ドレ
ッシング・ツルーイング方法において、正負交互に所定
間隔で配設した複数の電極対の列を有する電極部材を、
該電極対の列が前記砥石の回転方向と略直交するように
前記研削作業面に接触させ、前記砥石を回転させると共
に前記電極対の列を該砥石の回転方向と略直交する方向
へ移動させつつ前記接触放電を発生させることによって
前記導電性超砥粒砥石のドレッシングまたはツルーイン
グを行うことを特徴とする接触放電ドレッシング・ツル
ーイング方法。
【請求項２】　　前記電極対の列は、円盤の周縁部に環
状に配設されたものであって、該円盤を回転させること
により前記電極対の列の移動を行うことを特徴とする請
求項１記載の接触放電ドレッシング・ツルーイング方法
。
【請求項３】　　砥石回転手段によって回転される導電
性超砥粒砥石の研削作業面に正負の電極対を接触させ、
該電極対と前記研削作業面との間に放電を発生させるこ
とで、該研削作業面のドレッシングまたはツルーイング
を行う接触放電ドレッシング・ツルーイング装置におい
て、正負交互に所定間隔で配設した複数の電極対の列を
有する電極部材と、該電極対の列が前記砥石の回転方向
と略直交するように前記電極部材を前記研削作業面に接
触させる電極対接触手段と、前記電極部材を前記砥石の
回転方向と略直交する方向に移動させる電極部材移動手
段と、該電極部材移動手段によって移動中の電極部材に
対して給電をする給電手段とを備えたことを特徴とする
接触放電ドレッシング・ツルーイング装置。
【請求項４】　　前記電極部材は周縁部に前記電極対の
列を環状に配設した円盤状電極部材であり、前記電極部
材移動手段は該円盤状電極部材を回転させる電極部材回
転手段であり、前記給電手段は、前記電極部材と一体に
回転駆動される受電部材と、該回転駆動される受電部材
に接触する給電部材とからなることを特徴とする請求項
３記載の接触放電ドレッシング・ツルーイング装置。
【請求項５】　　円盤本体の盤面の周縁部に所定間隔で
環状に配設された複数の電極からなる第１の電極群と、
該第１の電極群の各電極間に絶縁部材を介してそれぞれ
配設されて環状の列をなす第２の電極群とを備え、前記
第１の電極群と第２の電極群とを一方を正の電極列とす
ると共に他方を負の電極列として導電性超砥粒砥石の研
削作業面に接触させることで、接触放電法によるドレッ
シングまたはツルーイングを行うための接触放電ドレッ
シング・ツルーイング用電極部材。