JPH04348126A - ポリエーテルスルホン溶融物の製造方法 - Google Patents
ポリエーテルスルホン溶融物の製造方法Info
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- JPH04348126A JPH04348126A JP13079191A JP13079191A JPH04348126A JP H04348126 A JPH04348126 A JP H04348126A JP 13079191 A JP13079191 A JP 13079191A JP 13079191 A JP13079191 A JP 13079191A JP H04348126 A JPH04348126 A JP H04348126A
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Landscapes
- Polymers With Sulfur, Phosphorus Or Metals In The Main Chain (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、重合体中の溶媒残存量
が少なく、耐熱性および機械的強度に優れた熱可塑性ポ
リエーテルスルホンの製造方法に関する。
が少なく、耐熱性および機械的強度に優れた熱可塑性ポ
リエーテルスルホンの製造方法に関する。
【従来の技術及びその問題点】これまで、ポリエーテル
スルホンは、二価フェノール、アルカリ金属化合物およ
び4,4’−ジクロルジフェニルスルホンとを有機極性
溶媒中で反応させて、反応系で二価フェノールのアルカ
リ金属二塩を合成して、または、二価フェノールのアル
カリ金属二塩を予め合成しておいて、4,4’−ジクロ
ルジフェニルスルホンと有機極性溶媒中で反応させるこ
とによって製造されることが知られている(特公昭42
−7799号、特公昭45−21318号、特開昭48
−19700号)。二価フェノールを使う重縮合反応に
おいて副成する水を取り除くために、水と共沸物を形成
する少量の有機溶媒も反応系に添加される。
スルホンは、二価フェノール、アルカリ金属化合物およ
び4,4’−ジクロルジフェニルスルホンとを有機極性
溶媒中で反応させて、反応系で二価フェノールのアルカ
リ金属二塩を合成して、または、二価フェノールのアル
カリ金属二塩を予め合成しておいて、4,4’−ジクロ
ルジフェニルスルホンと有機極性溶媒中で反応させるこ
とによって製造されることが知られている(特公昭42
−7799号、特公昭45−21318号、特開昭48
−19700号)。二価フェノールを使う重縮合反応に
おいて副成する水を取り除くために、水と共沸物を形成
する少量の有機溶媒も反応系に添加される。
【0002】重縮合溶媒として極性の高い適当な有機溶
媒を用いることによって、高分子量の重縮合体を反応中
に析出させることなく製造することができる。重縮合反
応に伴ってアルカリ金属の塩化物が固体として反応系に
生成し、この塩化物と重合体を含有する有機溶液とは、
遠心分離あるいは濾過によって分離される。前記の分離
された重合体を含有する有機溶液から重合体を分離する
方法としては、溶液に重合体の貧溶媒を添加して重合体
を沈澱析出させた後、粒子状の重合体を水洗、乾燥する
方法が通常良く採用されている。溶液から粒子状の重合
体を分離する方法として、非極性溶媒で置換する(特開
昭59−74123号、同59−74125号)、ジア
ルキルケトンを添加する(特開昭59−155431号
)、反応溶液を噴霧状にして貧溶媒と接触させる(特開
昭49−110791号)ことなどが提案されている。 しかしながら、上記の溶媒分離方法は複雑な操作を必要
とし、また、粒子状の重合体中には、溶媒が多く残存し
、貧溶媒による洗浄、乾燥によって溶媒を充分に除去す
ることが困難である。
媒を用いることによって、高分子量の重縮合体を反応中
に析出させることなく製造することができる。重縮合反
応に伴ってアルカリ金属の塩化物が固体として反応系に
生成し、この塩化物と重合体を含有する有機溶液とは、
遠心分離あるいは濾過によって分離される。前記の分離
された重合体を含有する有機溶液から重合体を分離する
方法としては、溶液に重合体の貧溶媒を添加して重合体
を沈澱析出させた後、粒子状の重合体を水洗、乾燥する
方法が通常良く採用されている。溶液から粒子状の重合
体を分離する方法として、非極性溶媒で置換する(特開
昭59−74123号、同59−74125号)、ジア
ルキルケトンを添加する(特開昭59−155431号
)、反応溶液を噴霧状にして貧溶媒と接触させる(特開
昭49−110791号)ことなどが提案されている。 しかしながら、上記の溶媒分離方法は複雑な操作を必要
とし、また、粒子状の重合体中には、溶媒が多く残存し
、貧溶媒による洗浄、乾燥によって溶媒を充分に除去す
ることが困難である。
【0003】
【問題点解決のための技術的手段】本発明は、重合体製
造時に用いられた有機溶媒などの揮発成分を容易に重合
体から分離でき、揮発成分としての有機溶媒の残存量の
少ないポリエーテルスルホン溶融物を製造する方法を提
供するものである。本発明は、ポリエーテルスルホンと
有機溶媒との混合物を遠心式薄膜蒸発機に供給し、有機
溶媒を蒸発除去するポリエーテルスルホン溶融物の製造
方法に関する。
造時に用いられた有機溶媒などの揮発成分を容易に重合
体から分離でき、揮発成分としての有機溶媒の残存量の
少ないポリエーテルスルホン溶融物を製造する方法を提
供するものである。本発明は、ポリエーテルスルホンと
有機溶媒との混合物を遠心式薄膜蒸発機に供給し、有機
溶媒を蒸発除去するポリエーテルスルホン溶融物の製造
方法に関する。
【0004】本発明におけるポリエーテルスルホンとし
ては、有機溶媒中、無水アルカリ金属化合物の存在下、
二価フェノール化合物と4,4’−ジハロゲノジフェニ
ルスルホンとの重縮合反応によって得られる高重合体で
ある。有機溶媒としては、例えば、ジメチルスルホキシ
ド、ジエチルスルホキシドなどのスルホキシド系溶媒、
N,N−ジメチルホルムアミド、N,N−ジメチルアセ
トアミドなどのアミド系溶媒、N−メチル−2−ピロリ
ドン、N−ビニル−2−ピロリドンなどのピロリドン系
溶媒、N−メチル−2−ピペリドンなどのピペリドン系
溶媒、ヘキサメチレンスルホキシド、γ−ブチロラクト
ン等、あるいは、1,3−ジメチル−2−イミダゾリジ
ノン、1,3−ジエチル−2−イミダゾリジノンなどの
2−イミダゾリジノン系溶媒を挙げることができる。
ては、有機溶媒中、無水アルカリ金属化合物の存在下、
二価フェノール化合物と4,4’−ジハロゲノジフェニ
ルスルホンとの重縮合反応によって得られる高重合体で
ある。有機溶媒としては、例えば、ジメチルスルホキシ
ド、ジエチルスルホキシドなどのスルホキシド系溶媒、
N,N−ジメチルホルムアミド、N,N−ジメチルアセ
トアミドなどのアミド系溶媒、N−メチル−2−ピロリ
ドン、N−ビニル−2−ピロリドンなどのピロリドン系
溶媒、N−メチル−2−ピペリドンなどのピペリドン系
溶媒、ヘキサメチレンスルホキシド、γ−ブチロラクト
ン等、あるいは、1,3−ジメチル−2−イミダゾリジ
ノン、1,3−ジエチル−2−イミダゾリジノンなどの
2−イミダゾリジノン系溶媒を挙げることができる。
【0005】無水アルカリ金属化合物としては、アルカ
リ金属炭酸塩、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属水
素化物、あるいはアルカリ金属アルコキシドなどが挙げ
られる。特に、炭酸ナトリウムおよび炭酸カリウムが好
ましく用いられる。二価フェノール化合物としては、例
えば、ハイドロキノン、カテコール、レゾルシン、4,
4’−ビフェノール、ビス(ヒドロキシフェニル)アル
カン類、ジヒドロキシジフェニルスルホン類、ジヒドロ
キシジフェニルエーテル類、あるいはそれらのベンゼン
環の水素の少なくとも一つが、適当な置換基(例えば、
メチル基、エチル基、プロピル基などの低級アルキル基
、メトキシ基、エトキシ基などのアルコキシ基などの置
換基)で置換されたもの、または、前記の化合物を二種
類以上混合したものを挙げることができる。4,4’−
ジハロゲノジフェニルスルホンとしては、4,4’−ジ
クロルジフェニルスルホン、4,4’−ジフルオロジフ
ェニルスルホンなどを挙げることができる。二価フェノ
ールを使用する重縮合反応において、通常、共沸脱水剤
としてベンゼン、トルエン、キシレン、芳香族ハロゲン
化物などが用いられる。
リ金属炭酸塩、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属水
素化物、あるいはアルカリ金属アルコキシドなどが挙げ
られる。特に、炭酸ナトリウムおよび炭酸カリウムが好
ましく用いられる。二価フェノール化合物としては、例
えば、ハイドロキノン、カテコール、レゾルシン、4,
4’−ビフェノール、ビス(ヒドロキシフェニル)アル
カン類、ジヒドロキシジフェニルスルホン類、ジヒドロ
キシジフェニルエーテル類、あるいはそれらのベンゼン
環の水素の少なくとも一つが、適当な置換基(例えば、
メチル基、エチル基、プロピル基などの低級アルキル基
、メトキシ基、エトキシ基などのアルコキシ基などの置
換基)で置換されたもの、または、前記の化合物を二種
類以上混合したものを挙げることができる。4,4’−
ジハロゲノジフェニルスルホンとしては、4,4’−ジ
クロルジフェニルスルホン、4,4’−ジフルオロジフ
ェニルスルホンなどを挙げることができる。二価フェノ
ールを使用する重縮合反応において、通常、共沸脱水剤
としてベンゼン、トルエン、キシレン、芳香族ハロゲン
化物などが用いられる。
【0006】前記重縮合反応の終了後、重合溶液の濾過
又は遠心分離によって、重合体が溶解している重合溶液
(重合体と有機溶媒との混合物)と塩化物に分離される
。本発明においては、通常知られた遠心式薄膜蒸発機に
よって、前記の重合溶液から有機溶媒を直接に一段、あ
るいは二段で蒸発除去する。または、前記の重合溶液に
沈澱剤、例えば水、アルコールなどを加えて重合体を析
出し、析出固体を乾燥後、遠心式薄膜蒸発機によって、
重合体に含まれた有機溶媒およびごく少量の水、アルコ
ールなどの揮発成分を蒸発除去する。遠心式薄膜蒸発機
を用いて一段で希薄な重合溶液から有機溶媒を蒸発除去
して高粘度の重合体溶融物を製造する場合には、排気能
力の点から重合溶液の処理量が制限されたり、処理量を
多くするために薄膜蒸発機の内面積および内温度を大き
くする必要があり、排気方法に工夫を要する。そのため
、希薄な重合溶液からの有機溶媒の蒸発除去と濃厚な重
合溶液からの有機溶媒の蒸発除去を、遠心式薄膜蒸発機
を二台直列につなぎ、別々に行うことが好ましい。
又は遠心分離によって、重合体が溶解している重合溶液
(重合体と有機溶媒との混合物)と塩化物に分離される
。本発明においては、通常知られた遠心式薄膜蒸発機に
よって、前記の重合溶液から有機溶媒を直接に一段、あ
るいは二段で蒸発除去する。または、前記の重合溶液に
沈澱剤、例えば水、アルコールなどを加えて重合体を析
出し、析出固体を乾燥後、遠心式薄膜蒸発機によって、
重合体に含まれた有機溶媒およびごく少量の水、アルコ
ールなどの揮発成分を蒸発除去する。遠心式薄膜蒸発機
を用いて一段で希薄な重合溶液から有機溶媒を蒸発除去
して高粘度の重合体溶融物を製造する場合には、排気能
力の点から重合溶液の処理量が制限されたり、処理量を
多くするために薄膜蒸発機の内面積および内温度を大き
くする必要があり、排気方法に工夫を要する。そのため
、希薄な重合溶液からの有機溶媒の蒸発除去と濃厚な重
合溶液からの有機溶媒の蒸発除去を、遠心式薄膜蒸発機
を二台直列につなぎ、別々に行うことが好ましい。
【0007】本発明で使用できる良く知られた遠心式薄
膜蒸発機としては、たとえば図1に示すような竪型の薄
膜蒸発機、図2に示すような直列二段式の竪型の薄膜蒸
発機などを用いることができる。本発明において、薄膜
蒸発機内の温度、減圧度などの条件は、使用する蒸発機
内面積、重合体と有機溶媒との混合物の濃度、処理量に
依存するが、全体の製造コストを考慮すると、薄膜蒸発
機に導入するポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合
物が有機溶媒を50〜95重量%含む場合、蒸発機の内
部温度は、ポリエーテルスルホンのガラス転移温度以上
、通常150〜350℃、好ましくは200〜350℃
に保持し、蒸発機の減圧度としては、大気圧下、通常5
00torr以下、特に好ましくは300torr以下
にして、溶媒の残存量が1.0重量%以下のポリエーテ
ルスルホン溶融物を効果的に製造できる。
膜蒸発機としては、たとえば図1に示すような竪型の薄
膜蒸発機、図2に示すような直列二段式の竪型の薄膜蒸
発機などを用いることができる。本発明において、薄膜
蒸発機内の温度、減圧度などの条件は、使用する蒸発機
内面積、重合体と有機溶媒との混合物の濃度、処理量に
依存するが、全体の製造コストを考慮すると、薄膜蒸発
機に導入するポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合
物が有機溶媒を50〜95重量%含む場合、蒸発機の内
部温度は、ポリエーテルスルホンのガラス転移温度以上
、通常150〜350℃、好ましくは200〜350℃
に保持し、蒸発機の減圧度としては、大気圧下、通常5
00torr以下、特に好ましくは300torr以下
にして、溶媒の残存量が1.0重量%以下のポリエーテ
ルスルホン溶融物を効果的に製造できる。
【0008】薄膜蒸発機に導入するポリエーテルスルホ
ンの有機溶媒との混合物が有機溶媒(重合溶媒以外に、
少量の水、アルコールなど含む)を0.5〜10重量%
含む場合、蒸発機の内部温度は、通常200〜380℃
、好ましくは270〜380℃に保持し、蒸発機の減圧
度としては、大気圧下、通常500torr以下、特に
好ましくは300torr以下にして、溶媒などの揮発
成分の残存量が0.1重量%以下で、かつ、300℃に
おける溶融粘度が500〜500000ポイズであるポ
リエーテルスルホン溶融物を効果的に製造することがで
きる。さらに所望すれば揮発成分の残存量が0.05重
量%以下で、かつ、300℃における溶融粘度が100
0〜500000ポイズ、好ましくは、1000〜20
0000ポイズのポリエーテルスルホン溶融物を製造す
ることができる。
ンの有機溶媒との混合物が有機溶媒(重合溶媒以外に、
少量の水、アルコールなど含む)を0.5〜10重量%
含む場合、蒸発機の内部温度は、通常200〜380℃
、好ましくは270〜380℃に保持し、蒸発機の減圧
度としては、大気圧下、通常500torr以下、特に
好ましくは300torr以下にして、溶媒などの揮発
成分の残存量が0.1重量%以下で、かつ、300℃に
おける溶融粘度が500〜500000ポイズであるポ
リエーテルスルホン溶融物を効果的に製造することがで
きる。さらに所望すれば揮発成分の残存量が0.05重
量%以下で、かつ、300℃における溶融粘度が100
0〜500000ポイズ、好ましくは、1000〜20
0000ポイズのポリエーテルスルホン溶融物を製造す
ることができる。
【0009】本発明において二段で有機溶媒を蒸発除去
する場合、有機溶媒を50〜95重量%含む重合溶液を
第1段目の薄膜蒸発機に供給し、蒸発機内部の温度は、
通常150〜330℃であるが、好ましくは200〜3
30℃であり、薄膜蒸発機の蒸発時の減圧度としては、
大気圧下、通常500torr以下、特に好ましくは3
00torr以下である。第1段目の薄膜蒸発機の底か
ら排出されるポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合
物中の溶媒量は、通常0.5〜30重量%、好ましくは
0.5〜10重量%である。第1段目の薄膜蒸発機から
排出された重合溶液を、第2段目の薄膜蒸発機に供給し
、蒸発機内部の温度は、通常200〜380℃であるが
、好ましくは270〜380℃であり、薄膜蒸発機の蒸
発時の減圧度としては、大気圧下、通常500torr
以下、特に好ましくは300torr以下である。第2
段目の蒸発機の底から排出されるポリエーテルスルホン
溶融物の溶融粘度は、300℃において通常500〜5
00000ポイズ、好ましくは1000〜400000
ポイズであり、特に好ましくは、1000〜20000
0ポイズである。ポリエーテルスルホン溶融物中の残存
溶媒量は、通常0.1重量%以下、所望すれば0.05
重量%以下にすることができる。
する場合、有機溶媒を50〜95重量%含む重合溶液を
第1段目の薄膜蒸発機に供給し、蒸発機内部の温度は、
通常150〜330℃であるが、好ましくは200〜3
30℃であり、薄膜蒸発機の蒸発時の減圧度としては、
大気圧下、通常500torr以下、特に好ましくは3
00torr以下である。第1段目の薄膜蒸発機の底か
ら排出されるポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合
物中の溶媒量は、通常0.5〜30重量%、好ましくは
0.5〜10重量%である。第1段目の薄膜蒸発機から
排出された重合溶液を、第2段目の薄膜蒸発機に供給し
、蒸発機内部の温度は、通常200〜380℃であるが
、好ましくは270〜380℃であり、薄膜蒸発機の蒸
発時の減圧度としては、大気圧下、通常500torr
以下、特に好ましくは300torr以下である。第2
段目の蒸発機の底から排出されるポリエーテルスルホン
溶融物の溶融粘度は、300℃において通常500〜5
00000ポイズ、好ましくは1000〜400000
ポイズであり、特に好ましくは、1000〜20000
0ポイズである。ポリエーテルスルホン溶融物中の残存
溶媒量は、通常0.1重量%以下、所望すれば0.05
重量%以下にすることができる。
【0010】蒸発機の下部から排出されたポリエーテル
スルホン溶融物からは、溶融物を成形機に通すことによ
って所望の形状を有するポリエーテルスルホン成形体を
製造することができる。本発明によって得られたポリエ
ーテルスルホン溶融物は、有機溶媒等の揮発成分が少な
く、従って、耐熱、耐酸化、耐薬品性に優れた、高分子
量のポリエーテルスルホン成形体を製造することができ
、この成形品は優れた機械的特性を有している。このた
め成形品の用途としては、電気絶縁部品、電気接点部品
、耐熱被覆材、耐熱水器具、摺動部品などが挙げられる
。
スルホン溶融物からは、溶融物を成形機に通すことによ
って所望の形状を有するポリエーテルスルホン成形体を
製造することができる。本発明によって得られたポリエ
ーテルスルホン溶融物は、有機溶媒等の揮発成分が少な
く、従って、耐熱、耐酸化、耐薬品性に優れた、高分子
量のポリエーテルスルホン成形体を製造することができ
、この成形品は優れた機械的特性を有している。このた
め成形品の用途としては、電気絶縁部品、電気接点部品
、耐熱被覆材、耐熱水器具、摺動部品などが挙げられる
。
【0011】〔実施例〕以下に本発明の実施例を説明す
る。実施例における還元粘度写ηsp/cは次式によっ
て表される。 ηsp/c=(t−t0)/t0/c 但し、tは重合体溶液の粘度計における標線間の通過時
間(秒)、t0は純溶媒の粘度計における標線間の通過
時間(秒)、cは重合体溶液の濃度(g/100ml溶
媒)を表す。粘度の測定は、30℃、N−メチル−2−
ピロリドン溶媒を用いて、重合体溶液の濃度0.5g/
100mlで行った。 実施例1 N−メチル−2−ピロリドン(NMP)にηsp/c(
NMP,0.5g/dl,30℃)が0.55のポリエ
ーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジクロルジフ
ェニルスルホン:ハイドロキノン:4,4’−ビフェノ
ール=2:1:1からの重合体)が30重量%溶解した
溶媒混合物を、電熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜
蒸発機に30L/hで導入し、内部温度300℃、内部
圧25torrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機下
部からは溶融ポリエーテルスルホンを排出し、溶融物を
ペレット化した。ペレット中のNMPの残存量は、0.
22重量%であり、還元粘度が0.55であった。
る。実施例における還元粘度写ηsp/cは次式によっ
て表される。 ηsp/c=(t−t0)/t0/c 但し、tは重合体溶液の粘度計における標線間の通過時
間(秒)、t0は純溶媒の粘度計における標線間の通過
時間(秒)、cは重合体溶液の濃度(g/100ml溶
媒)を表す。粘度の測定は、30℃、N−メチル−2−
ピロリドン溶媒を用いて、重合体溶液の濃度0.5g/
100mlで行った。 実施例1 N−メチル−2−ピロリドン(NMP)にηsp/c(
NMP,0.5g/dl,30℃)が0.55のポリエ
ーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジクロルジフ
ェニルスルホン:ハイドロキノン:4,4’−ビフェノ
ール=2:1:1からの重合体)が30重量%溶解した
溶媒混合物を、電熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜
蒸発機に30L/hで導入し、内部温度300℃、内部
圧25torrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機下
部からは溶融ポリエーテルスルホンを排出し、溶融物を
ペレット化した。ペレット中のNMPの残存量は、0.
22重量%であり、還元粘度が0.55であった。
【0012】実施例2
N−メチル−2−ピロリドン(NMP)にηs/pc(
NMP,0.5g/dl,30℃)が0.45のポリエ
ーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジクロルジフ
ェニルスルホン:ビスフェノールA=1:1からの重合
体)が40重量%溶解した溶媒混合物を、電熱面積0.
2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に40L/hで導入し
、内部温度300℃、内部圧25torrでNMPを蒸
発除去した。薄膜蒸発機下部からは溶融ポリエーテルス
ルホンを排出し、溶融物をペレット化した。 ペレット中のNMPの残存量は、0.28重量%であり
、還元粘度が0.45であった。 実施例3 N−メチル−2−ピロリドン(NMP)にηsp/c(
NMP,0.5g/dl,30℃)が0.45のポリエ
ーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジクロルジフ
ェニルスルホン:4,4’−ビフェノール=1:1から
の重合体)が20重量%溶解した溶媒混合物を、電熱面
積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に30L/hで
導入し、内部温度300℃、内部圧10torrでNM
Pを蒸発除去した。薄膜蒸発機下部からは溶融ポリエー
テルスルホンを排出し、溶融物をペレット化した。ペレ
ット中のNMPの残存量は、0.20重量%であり、還
元粘度が0.45であった。
NMP,0.5g/dl,30℃)が0.45のポリエ
ーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジクロルジフ
ェニルスルホン:ビスフェノールA=1:1からの重合
体)が40重量%溶解した溶媒混合物を、電熱面積0.
2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に40L/hで導入し
、内部温度300℃、内部圧25torrでNMPを蒸
発除去した。薄膜蒸発機下部からは溶融ポリエーテルス
ルホンを排出し、溶融物をペレット化した。 ペレット中のNMPの残存量は、0.28重量%であり
、還元粘度が0.45であった。 実施例3 N−メチル−2−ピロリドン(NMP)にηsp/c(
NMP,0.5g/dl,30℃)が0.45のポリエ
ーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジクロルジフ
ェニルスルホン:4,4’−ビフェノール=1:1から
の重合体)が20重量%溶解した溶媒混合物を、電熱面
積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に30L/hで
導入し、内部温度300℃、内部圧10torrでNM
Pを蒸発除去した。薄膜蒸発機下部からは溶融ポリエー
テルスルホンを排出し、溶融物をペレット化した。ペレ
ット中のNMPの残存量は、0.20重量%であり、還
元粘度が0.45であった。
【0013】実施例4
ηsp/c(NMP,0.5g/dl,30℃)が0.
55のポリエーテルスルホン(原料のモル比4,4’−
ジクロルジフェニルスルホン:ビスフェノールA=1:
1からの重合体)にN−メチル−2−ピロリドンが3重
量%含まれた溶媒混合物を、押出機を用いて340℃で
薄膜蒸発機に12L/hで導入し、内部温度305℃、
内部圧9torrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機
下部からは溶融粘度約30000ポイズの溶融ポリエー
テルスルホンを排出し、重合体をペレット化した。ペレ
ット中のNMPの残存量は、0.001重量%であり、
還元粘度が0.55であった。 実施例5 薄膜蒸発機の内部圧を15torrに代えた以外は、実
施例4と同様に溶媒を除去し、溶融粘度約20000ポ
イズの溶融ポリエーテルスルホンを排出し、重合体をペ
レット化した。ペレット中のNMPの残存量は、0.0
015重量%であり、還元粘度が0.55であった。
55のポリエーテルスルホン(原料のモル比4,4’−
ジクロルジフェニルスルホン:ビスフェノールA=1:
1からの重合体)にN−メチル−2−ピロリドンが3重
量%含まれた溶媒混合物を、押出機を用いて340℃で
薄膜蒸発機に12L/hで導入し、内部温度305℃、
内部圧9torrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機
下部からは溶融粘度約30000ポイズの溶融ポリエー
テルスルホンを排出し、重合体をペレット化した。ペレ
ット中のNMPの残存量は、0.001重量%であり、
還元粘度が0.55であった。 実施例5 薄膜蒸発機の内部圧を15torrに代えた以外は、実
施例4と同様に溶媒を除去し、溶融粘度約20000ポ
イズの溶融ポリエーテルスルホンを排出し、重合体をペ
レット化した。ペレット中のNMPの残存量は、0.0
015重量%であり、還元粘度が0.55であった。
【0014】実施例6
N−メチル−2−ピロリドン(NMP)に還元粘度ηs
p/c(NMP,0.5g/dl,30℃)が0.55
のポリエーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジク
ロルジフェニルスルホン:4,4’−ビフェノール=1
:1で製造された重合体)が25重量%溶解した溶媒混
合物を、電熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機
に30L/hで導入し、内部温度280℃、内部圧20
0torrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機下部か
らはNMPの含有量が8.7重量%である濃縮されたポ
リエーテルスルホン溶媒混合物を排出し、これを別の電
熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に導入し、
内部温度310℃、内部圧3.5torrでNMPを蒸
発除去した。薄膜蒸発機下部からは300℃での溶融粘
度約25000ポイズ、NMPの残存量が0.002重
量%であるポリエーテルスルホン溶融物を排出し、溶融
物をペレット化した。ペレットのηsp/cは0.55
であった。
p/c(NMP,0.5g/dl,30℃)が0.55
のポリエーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジク
ロルジフェニルスルホン:4,4’−ビフェノール=1
:1で製造された重合体)が25重量%溶解した溶媒混
合物を、電熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機
に30L/hで導入し、内部温度280℃、内部圧20
0torrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機下部か
らはNMPの含有量が8.7重量%である濃縮されたポ
リエーテルスルホン溶媒混合物を排出し、これを別の電
熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に導入し、
内部温度310℃、内部圧3.5torrでNMPを蒸
発除去した。薄膜蒸発機下部からは300℃での溶融粘
度約25000ポイズ、NMPの残存量が0.002重
量%であるポリエーテルスルホン溶融物を排出し、溶融
物をペレット化した。ペレットのηsp/cは0.55
であった。
【0015】実施例7
N−メチル−2−ピロリドン(NMP)に還元粘度ηs
p/c(NMP,0.5g/dl,30℃)が0.55
のポリエーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジク
ロルジフェニルスルホン:ビスフェノールA=1:1で
製造された重合体)が30重量%溶解した溶媒混合物を
、電熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に30
L/hで導入し、内部温度310℃、内部圧3.5to
rrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機下部からはN
MPの含有量が4.1重量%である濃縮されたポリエー
テルスルホン溶媒混合物を排出し、これを別の電熱面積
0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に導入し、内部温
度320℃、内部圧20torrでNMPを蒸発除去し
た。薄膜蒸発機下部からは300℃での溶融粘度約30
000ポイズ、NMPの残存量が0.001重量%であ
るポリエーテルスルホン溶融物を排出し、溶融物をペレ
ット化した。ペレットのηsp/cは0.55であった
。
p/c(NMP,0.5g/dl,30℃)が0.55
のポリエーテルスルホン(原料のモル比4,4’−ジク
ロルジフェニルスルホン:ビスフェノールA=1:1で
製造された重合体)が30重量%溶解した溶媒混合物を
、電熱面積0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に30
L/hで導入し、内部温度310℃、内部圧3.5to
rrでNMPを蒸発除去した。薄膜蒸発機下部からはN
MPの含有量が4.1重量%である濃縮されたポリエー
テルスルホン溶媒混合物を排出し、これを別の電熱面積
0.2m2の攪拌翼付竪型薄膜蒸発機に導入し、内部温
度320℃、内部圧20torrでNMPを蒸発除去し
た。薄膜蒸発機下部からは300℃での溶融粘度約30
000ポイズ、NMPの残存量が0.001重量%であ
るポリエーテルスルホン溶融物を排出し、溶融物をペレ
ット化した。ペレットのηsp/cは0.55であった
。
【発明の効果】本発明において、有機溶媒に溶解したポ
リエーテルスルホンと有機溶媒との混合物から、連続し
た二台の遠心式薄膜蒸発機を用い、簡単な操作で溶媒を
除去することによって、重合体の物性、特に粘度変化を
伴わず、溶媒の残存量が少ないポリエーテルスルホン溶
融物を製造する方法を見出した。
リエーテルスルホンと有機溶媒との混合物から、連続し
た二台の遠心式薄膜蒸発機を用い、簡単な操作で溶媒を
除去することによって、重合体の物性、特に粘度変化を
伴わず、溶媒の残存量が少ないポリエーテルスルホン溶
融物を製造する方法を見出した。
【発明の効果】本発明において、ポリエーテルスルホン
と有機溶媒との混合物から、一個あるいは連続した二個
の遠心式薄膜蒸発機を用いた簡単な操作で、有機溶媒な
どの揮発成分を蒸発除去することによって、蒸発除去操
作中に重合体の粘度などの物性に影響を与えずに、溶媒
の含有量が少ないポリエーテルスルホン溶融物を製造す
る方法を見出した。
と有機溶媒との混合物から、一個あるいは連続した二個
の遠心式薄膜蒸発機を用いた簡単な操作で、有機溶媒な
どの揮発成分を蒸発除去することによって、蒸発除去操
作中に重合体の粘度などの物性に影響を与えずに、溶媒
の含有量が少ないポリエーテルスルホン溶融物を製造す
る方法を見出した。
【図1】本発明において使用できる薄膜蒸発機の一例で
あって、構造の概略図である。
あって、構造の概略図である。
【図2】本発明において使用できる二段方式の薄膜蒸発
機の一例であって、構造の概略図である。
機の一例であって、構造の概略図である。
1 薄膜蒸発機、
2 薄膜蒸発機上部入口、
3 減圧排気口、
4 排出口。
5 第1段目の薄膜蒸発機、
6 薄膜蒸発機上部入口、
7 減圧排気口、
8 第2段目の薄膜蒸発機、
9 排出口。
10 減圧排気口、
11 ポンプ
Claims (4)
- 【請求項1】ポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合
物を遠心式薄膜蒸発機に供給し、有機溶媒を蒸発除去す
るポリエーテルスルホン溶融物の製造方法。 - 【請求項2】有機溶媒の含有率が50〜95重量%であ
るポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合物を、内部
温度150〜350℃の遠心式薄膜蒸発機に供給し、ポ
リエーテルスルホン溶融物中の有機溶媒の残存量が1.
0重量%以下になるまで有機溶媒を蒸発除去するポリエ
ーテルスルホン溶融物の製造方法。 - 【請求項3】有機溶媒の含有率が0.5〜10重量%で
あるポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合物を、内
部温度200〜380℃の遠心式薄膜蒸発機に供給し、
ポリエーテルスルホン溶融物中の有機溶媒の残存量が0
.1重量%以下で、300℃における溶融粘度が500
〜500000ポイズになるまで有機溶媒を蒸発除去す
るポリエーテルスルホン溶融物の製造方法。 - 【請求項4】有機溶媒の含有率が50〜95重量%であ
るポリエーテルスルホンと有機溶媒との混合物を、内部
温度150〜330℃の第1段目の遠心式薄膜蒸発機に
供給し、ポリエーテルスルホン溶融物中の有機溶媒の残
存量が0.5〜30重量%になるまで有機溶媒を蒸発除
去し、さらに連続的に前記の濃縮されたポリエーテルス
ルホン溶媒混合物を、内部温度200〜380℃の第2
段目の遠心式薄膜蒸発機に供給し、ポリエーテルスルホ
ン溶融物中の有機溶媒をその残存量が0.1重量%以下
になるまで蒸発除去し、300℃における溶融粘度が5
00〜500000ポイズのポリエーテルスルホン溶融
物の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13079191A JPH04348126A (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-22 | ポリエーテルスルホン溶融物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3-128827 | 1991-03-15 | ||
JP12882791 | 1991-03-15 | ||
JP13079191A JPH04348126A (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-22 | ポリエーテルスルホン溶融物の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04348126A true JPH04348126A (ja) | 1992-12-03 |
Family
ID=26464398
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13079191A Pending JPH04348126A (ja) | 1991-03-15 | 1991-03-22 | ポリエーテルスルホン溶融物の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04348126A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005068434A (ja) * | 2003-08-26 | 2005-03-17 | General Electric Co <Ge> | 溶剤からポリマーを分離する方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS612401A (ja) * | 1984-05-30 | 1986-01-08 | アルカテル・トムソン・フエソー・エルチアン | 側面導波管を装着した主導波管形式のフイルタ |
JPS6114910A (ja) * | 1984-07-02 | 1986-01-23 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | 弾性重合体の造粒方法 |
-
1991
- 1991-03-22 JP JP13079191A patent/JPH04348126A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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