JPH042736A - 高靭性Ｗ―Ｎｉ―Ｆｅ焼結合金の製造方法 - Google Patents
高靭性Ｗ―Ｎｉ―Ｆｅ焼結合金の製造方法Info
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- JPH042736A JPH042736A JP10216390A JP10216390A JPH042736A JP H042736 A JPH042736 A JP H042736A JP 10216390 A JP10216390 A JP 10216390A JP 10216390 A JP10216390 A JP 10216390A JP H042736 A JPH042736 A JP H042736A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高靭性−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の製造方法に関
するものである。
するものである。
高靭性Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金は、例えば防護物を貫通
する発射体に使用され、高度の強度及び靭性が求められ
ている。この種の高靭性Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の従来
の製造方法として、例えば特公昭６３３０３９１号公報
に開示されるものがある。この公報に開示される製造方
法は、次の各工程からなる。
する発射体に使用され、高度の強度及び靭性が求められ
ている。この種の高靭性Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の従来
の製造方法として、例えば特公昭６３３０３９１号公報
に開示されるものがある。この公報に開示される製造方
法は、次の各工程からなる。
■、タングステンが８５〜９８重量％で、残部がニッケ
ルと鉄とからなり、ニッケルと鉄との重量比が５；５か
ら８；２の範囲の組成からなる混合粉末、又は各々の粉
末を、４００〜８００℃又は２００〜５００℃の酸化雰
囲気中で溶結する工程。
ルと鉄とからなり、ニッケルと鉄との重量比が５；５か
ら８；２の範囲の組成からなる混合粉末、又は各々の粉
末を、４００〜８００℃又は２００〜５００℃の酸化雰
囲気中で溶結する工程。
■、焙溶結た粉末を４００〜８００℃の還元雰囲気中で
還元する工程。
還元する工程。
■、還元した粉末を圧縮して圧粉体とする工程。
■、圧粉体をニッケル鉄合金の液相発生温度以上の温度
で焼結する工程。
で焼結する工程。
そして、この焼結工程としては、水素雰囲気炉による焼
結が開示され、１３５０℃の温度で１時間の予備焼結と
、１４６０℃の温度で３２時間の本焼結とからなる。
結が開示され、１３５０℃の温度で１時間の予備焼結と
、１４６０℃の温度で３２時間の本焼結とからなる。
■、焼結体を冷却する工程。
上記のような製造方法において、■タングステンの粒径
を４０〜１００μｍにし、■酸素、炭素量を各々０．０
５重量％、０．００５重量％以下、■タングステン粒中
のニッケル、鉄の固溶量を各々０．１重量％以上、０．
２重量％以上を具備させることにより、伸び２０％以上
の安定した高靭性の焼結体が得られるとしている。
を４０〜１００μｍにし、■酸素、炭素量を各々０．０
５重量％、０．００５重量％以下、■タングステン粒中
のニッケル、鉄の固溶量を各々０．１重量％以上、０．
２重量％以上を具備させることにより、伸び２０％以上
の安定した高靭性の焼結体が得られるとしている。
しかしながら、このような従来の高靭性Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ
焼結合金の製造方法にあっては、製造された焼結体の靭
性が、前記の使用目的にとって充分なものとはなってい
なかった。その原因は、焼結工程に水素雰囲気炉を用い
ることにある。すなわち、水素雰囲気炉によって焼結体
に水素ガスが残留し、所定の加圧力を加えて焼結した場
合でも、粉体の気孔内に閉じ込められた水素ガスによっ
て焼結体内部の加圧力が不足し、焼結密度が高まらない
ことに原因がある。加えて、特に、本焼結に要する焼結
時間が３２時間と長いため、焼結体が粒成長し、靭性を
低下させている。
焼結合金の製造方法にあっては、製造された焼結体の靭
性が、前記の使用目的にとって充分なものとはなってい
なかった。その原因は、焼結工程に水素雰囲気炉を用い
ることにある。すなわち、水素雰囲気炉によって焼結体
に水素ガスが残留し、所定の加圧力を加えて焼結した場
合でも、粉体の気孔内に閉じ込められた水素ガスによっ
て焼結体内部の加圧力が不足し、焼結密度が高まらない
ことに原因がある。加えて、特に、本焼結に要する焼結
時間が３２時間と長いため、焼結体が粒成長し、靭性を
低下させている。
（課題を解決するための手段〕
本発明は、このような従来の技術的課題に鑑みてなされ
たものであり、その構成は、タングステンが８５〜９８
重量％で、残部がニッケルと鉄とからなり、ニッケルと
鉄との重量比が５＝５から８：２の範囲の組成からなる
高靭性−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の製造方法において、前記
組成の圧粉体を、４０Ｔｏ ｒ ｒ以下の減圧水素雰囲
気中で、１３００−１４００℃の温度範囲にて予備焼結
した後、アルゴンガス雰囲気中で、１４６０〜１５５０
℃の温度範囲にて２時間以内の焼結を行う高靭性−Ｎｉ
−Ｆｅ焼結合金の製造方法である。
たものであり、その構成は、タングステンが８５〜９８
重量％で、残部がニッケルと鉄とからなり、ニッケルと
鉄との重量比が５＝５から８：２の範囲の組成からなる
高靭性−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の製造方法において、前記
組成の圧粉体を、４０Ｔｏ ｒ ｒ以下の減圧水素雰囲
気中で、１３００−１４００℃の温度範囲にて予備焼結
した後、アルゴンガス雰囲気中で、１４６０〜１５５０
℃の温度範囲にて２時間以内の焼結を行う高靭性−Ｎｉ
−Ｆｅ焼結合金の製造方法である。
このような高靭性−−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の製造方法に
よれば、先ず、圧粉体を、４０Ｔｏ ｒ ｒ以下の減圧
水素雰囲気中で１３００〜１４００℃の温度範囲にて予
備焼結するので、圧粉体の混合粉体が固相のままで還元
作用を受けつつ予備焼結が行われる。また、この予備焼
結に伴って、焼結体が水素ガスをほとんど吸蔵せず、し
かも粉体を充分に還元させることができる。しかして、
水素ガス等の残留に起因する焼結密度の低下が回避でき
ると共に、残留水素ガス及び酸素ガスに起因する引張り
伸び特性の低下が回避できる。
よれば、先ず、圧粉体を、４０Ｔｏ ｒ ｒ以下の減圧
水素雰囲気中で１３００〜１４００℃の温度範囲にて予
備焼結するので、圧粉体の混合粉体が固相のままで還元
作用を受けつつ予備焼結が行われる。また、この予備焼
結に伴って、焼結体が水素ガスをほとんど吸蔵せず、し
かも粉体を充分に還元させることができる。しかして、
水素ガス等の残留に起因する焼結密度の低下が回避でき
ると共に、残留水素ガス及び酸素ガスに起因する引張り
伸び特性の低下が回避できる。
その後、アルゴンガス雰囲気中で１４６０〜１５５０℃
の温度範囲つまりタングステンの溶解温度未満でニッケ
ル及び鉄の溶解温度以上の温度にて２時間以内の焼結を
行うので、固相をなすタングステンの中にニッケル及び
鉄の液相が形成されると共に、雰囲気ガスの圧力を受け
た高密度の焼結体を得ることができる。加えて、焼結時
間が２時間以内と短いので、焼結体の粒成長が抑制され
、粒径の小さいタングステンの中にニッケル及び鉄が良
好に分散されて固溶した状態となる。この場合、本焼結
に連続焼結炉を用いれば、各焼結体に均一かつ短時間保
持による焼結を与えることができる。その結果、粗粒化
せず、靭性の高い焼結体が得られる。勿論、アルゴンガ
ス雰囲気中の焼結に際し、残留水素ガス及び酸素ガスが
増加することはなく、残留ガスが焼結合金のふくれ又は
気孔を形成し、靭性低下又は引張り伸び特性の低下を生
ずることはない。
の温度範囲つまりタングステンの溶解温度未満でニッケ
ル及び鉄の溶解温度以上の温度にて２時間以内の焼結を
行うので、固相をなすタングステンの中にニッケル及び
鉄の液相が形成されると共に、雰囲気ガスの圧力を受け
た高密度の焼結体を得ることができる。加えて、焼結時
間が２時間以内と短いので、焼結体の粒成長が抑制され
、粒径の小さいタングステンの中にニッケル及び鉄が良
好に分散されて固溶した状態となる。この場合、本焼結
に連続焼結炉を用いれば、各焼結体に均一かつ短時間保
持による焼結を与えることができる。その結果、粗粒化
せず、靭性の高い焼結体が得られる。勿論、アルゴンガ
ス雰囲気中の焼結に際し、残留水素ガス及び酸素ガスが
増加することはなく、残留ガスが焼結合金のふくれ又は
気孔を形成し、靭性低下又は引張り伸び特性の低下を生
ずることはない。
［実施例］
以下、本発明の実施例について図面を参照して説明する
。
。
第１〜４図は、１実施例を示す。第１図中において符号
１は、圧粉体を示す。圧粉体ｌは、タングステン（−）
が８５〜９８重量％で、残部がニッケル（Ｎｉ）と鉄（
Ｆｅ）とからなり、ニッケルと鉄との重量比が５：５か
ら８：２の範囲の組成からなる混合粉末を、所定のゴム
袋に入れ、静水圧成型にて圧縮して棒状体を形成し、そ
の後、必要に応して機械加工を施し、一端部にテーパ部
１ａを有する所定の形状を与えである。ここで、タング
ステン量を８５〜９８重量％に限定する理由は、８５重
量％未満では液相焼結中に合金の変形を止し、９８重量
％を越えるとＮｉ−Ｆｅのバインダー相が少なくなり、
焼結体の靭性がいずれも低下するためである。そして、
ニッケルと鉄との重量比を５：５から８：２の範囲に限
定することにより、発射体に実用土木められる靭性が良
好に確保できる。
１は、圧粉体を示す。圧粉体ｌは、タングステン（−）
が８５〜９８重量％で、残部がニッケル（Ｎｉ）と鉄（
Ｆｅ）とからなり、ニッケルと鉄との重量比が５：５か
ら８：２の範囲の組成からなる混合粉末を、所定のゴム
袋に入れ、静水圧成型にて圧縮して棒状体を形成し、そ
の後、必要に応して機械加工を施し、一端部にテーパ部
１ａを有する所定の形状を与えである。ここで、タング
ステン量を８５〜９８重量％に限定する理由は、８５重
量％未満では液相焼結中に合金の変形を止し、９８重量
％を越えるとＮｉ−Ｆｅのバインダー相が少なくなり、
焼結体の靭性がいずれも低下するためである。そして、
ニッケルと鉄との重量比を５：５から８：２の範囲に限
定することにより、発射体に実用土木められる靭性が良
好に確保できる。
そして、上記の圧粉体１に対し、予備焼結及び本焼結を
順次に与える。予備焼結は、真空焼結炉を用いて１３０
０〜１４００℃の温度範囲にて行う。真空焼結炉におい
て、減圧水素雰囲気（４０Ｔｏｒｒ以下）として焼結す
ることにより、圧粉体１に還元作用を与えることができ
、はぼ純タングステンになると共に、焼結温度を１３０
０〜１４００℃の温度範囲、つまりタングステンは勿論
、ニッケル及び鉄の溶解温度以下の温度に維持すること
により、圧粉体ｌの混合粉体が固相のままで連通孔が無
い状態に、予備焼結が行われる。４０Ｔｏ ｒ ｒ以下
の減圧水素雰囲気であるので、水素ガス等はほとんど吸
蔵されない。残存水素量が少なくなり、また、引張り伸
び特性が良好に与えられることについては、後述する。
順次に与える。予備焼結は、真空焼結炉を用いて１３０
０〜１４００℃の温度範囲にて行う。真空焼結炉におい
て、減圧水素雰囲気（４０Ｔｏｒｒ以下）として焼結す
ることにより、圧粉体１に還元作用を与えることができ
、はぼ純タングステンになると共に、焼結温度を１３０
０〜１４００℃の温度範囲、つまりタングステンは勿論
、ニッケル及び鉄の溶解温度以下の温度に維持すること
により、圧粉体ｌの混合粉体が固相のままで連通孔が無
い状態に、予備焼結が行われる。４０Ｔｏ ｒ ｒ以下
の減圧水素雰囲気であるので、水素ガス等はほとんど吸
蔵されない。残存水素量が少なくなり、また、引張り伸
び特性が良好に与えられることについては、後述する。
また、本焼結は、連続焼結炉を用いて１４６０〜１５’
５０℃の温度範囲にて２時間以内（但し、１５分以上）
の焼結とする。連続焼結炉による焼結は、アルゴンガス
雰囲気中で行われ、１４６０〜１５５０℃の温度範囲、
つまりタングステンの溶解温度未満でニッケル及び鉄の
溶解温度以上の温度に維持することにより、固相をなす
タングステンの中にニッケル及び鉄の液相が形成される
と共に、雰囲気ガスの圧力を受けた高密度の焼結体を得
ることができる。加えて、焼結時間が２時間以内と短い
ので、焼結体の粒成長が抑制され、粒径の小さいタング
ステンの中にニッケル及び鉄が良好に分散されて固溶し
た状態が得られる。このように、本焼結に連続焼結炉を
用いたことにより各焼結体に均一かつ短時間保持による
焼結を与えることができる。その結果、粗粒化せず、靭
性の高い焼結体が得られる。勿論、アルゴンガス雰囲気
の連続焼結炉による焼結に際し、残留水素ガス及び酸素
ガスが増加することはなく、残留ガスが焼結合金のふく
れ又は気孔を形成し、靭性低下又は引張り伸び特性の低
下を生ずることはない。
５０℃の温度範囲にて２時間以内（但し、１５分以上）
の焼結とする。連続焼結炉による焼結は、アルゴンガス
雰囲気中で行われ、１４６０〜１５５０℃の温度範囲、
つまりタングステンの溶解温度未満でニッケル及び鉄の
溶解温度以上の温度に維持することにより、固相をなす
タングステンの中にニッケル及び鉄の液相が形成される
と共に、雰囲気ガスの圧力を受けた高密度の焼結体を得
ることができる。加えて、焼結時間が２時間以内と短い
ので、焼結体の粒成長が抑制され、粒径の小さいタング
ステンの中にニッケル及び鉄が良好に分散されて固溶し
た状態が得られる。このように、本焼結に連続焼結炉を
用いたことにより各焼結体に均一かつ短時間保持による
焼結を与えることができる。その結果、粗粒化せず、靭
性の高い焼結体が得られる。勿論、アルゴンガス雰囲気
の連続焼結炉による焼結に際し、残留水素ガス及び酸素
ガスが増加することはなく、残留ガスが焼結合金のふく
れ又は気孔を形成し、靭性低下又は引張り伸び特性の低
下を生ずることはない。
第２図には、焼結体の残存酸素量と引張り伸びとの関係
を示す。Ａの範囲は、９３％−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金を示
し、Ｂの範囲は、９７％−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金を示し、
各斜線部分が真空焼結炉及び連続焼結炉を用いた本方法
の結果を示す。同図から、真空焼結炉で予備焼結後に連
続焼結炉で本焼結した場合、Ａ及びＢの範囲の焼結合金
共に、２５ｐｐｍ程度以下の残存酸素量となり、２５ｐ
ｐｍを越える残存酸素量を示す水素雰囲気炉のみにて焼
結を与えるものに比し、残存酸素量が低下し、引張り伸
びが良好に得られることが分かる。
を示す。Ａの範囲は、９３％−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金を示
し、Ｂの範囲は、９７％−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金を示し、
各斜線部分が真空焼結炉及び連続焼結炉を用いた本方法
の結果を示す。同図から、真空焼結炉で予備焼結後に連
続焼結炉で本焼結した場合、Ａ及びＢの範囲の焼結合金
共に、２５ｐｐｍ程度以下の残存酸素量となり、２５ｐ
ｐｍを越える残存酸素量を示す水素雰囲気炉のみにて焼
結を与えるものに比し、残存酸素量が低下し、引張り伸
びが良好に得られることが分かる。
第３図には、予備焼結に用いた真空焼結炉の温度と残存
水素量との関係を示す。斜線で示す範囲の９２ 、 ２
Ｗ−４Ｎｉ−３，８Ｆｅ焼結合金の場合には、０．５
ｋｇｆ／ｃｉｉ（約０．４８気圧）の水素ガス雰囲気中
で焼結し、また下部に示される９ ７１１−２Ｎｉ４Ｆ
ｅ焼結合金の場合及び９２ 、 ２ Ｗ−４Ｎｉ−３，
８Ｆｅ焼結合金の場合には、いずれも３０Ｔｏｒｒ（約
０゜０３９気圧）の水素ガス雰囲気中で焼結した。同図
から、斜線で示す範囲の９２．２Ｗ−４Ｎｉ−３，８Ｆ
ｅ焼結合金の場合には、０．５ｋｇｆ／ｃｄの水素ガス
雰囲気中で焼結することにより、焼結炉温度の上昇に伴
って残存水素量が低下傾向を示し、１３００℃において
残存水素量が急激に低下しているが、１３５０℃でも０
．５ｐｐｍ以上の残存水素量がある。これに対し、３０
Ｔｏ ｒ ｒの水素ガス雰囲気中で焼結することにより
、９７ Ｗ−２Ｎｉ−ＩＦｅ焼結合金及び９２． ２Ｗ
−４Ｎｉ−３，８Ｆｅ焼結合金のいずれの場合にも、焼
結温度の上昇に伴って残存水素量がほとんど変化せず、
特に、１３００℃以上において０．２５ｐｐｍ以下の少
ない残存水素量であることが分かる。
水素量との関係を示す。斜線で示す範囲の９２ 、 ２
Ｗ−４Ｎｉ−３，８Ｆｅ焼結合金の場合には、０．５
ｋｇｆ／ｃｉｉ（約０．４８気圧）の水素ガス雰囲気中
で焼結し、また下部に示される９ ７１１−２Ｎｉ４Ｆ
ｅ焼結合金の場合及び９２ 、 ２ Ｗ−４Ｎｉ−３，
８Ｆｅ焼結合金の場合には、いずれも３０Ｔｏｒｒ（約
０゜０３９気圧）の水素ガス雰囲気中で焼結した。同図
から、斜線で示す範囲の９２．２Ｗ−４Ｎｉ−３，８Ｆ
ｅ焼結合金の場合には、０．５ｋｇｆ／ｃｄの水素ガス
雰囲気中で焼結することにより、焼結炉温度の上昇に伴
って残存水素量が低下傾向を示し、１３００℃において
残存水素量が急激に低下しているが、１３５０℃でも０
．５ｐｐｍ以上の残存水素量がある。これに対し、３０
Ｔｏ ｒ ｒの水素ガス雰囲気中で焼結することにより
、９７ Ｗ−２Ｎｉ−ＩＦｅ焼結合金及び９２． ２Ｗ
−４Ｎｉ−３，８Ｆｅ焼結合金のいずれの場合にも、焼
結温度の上昇に伴って残存水素量がほとんど変化せず、
特に、１３００℃以上において０．２５ｐｐｍ以下の少
ない残存水素量であることが分かる。
第４図には、焼結体の残存水素量と引張り伸びとの関係
を示し、９３％−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の場合を示す、同
図から、真空焼結炉で予備焼結後に連続焼結炉（アルゴ
ンガス雰囲気）で本焼結した場合、０．２ｐｐｍ程度以
下の残存水素量となり、０．２ｐｐｍを越える残存水素
量を示す水素雰囲気炉のみにて焼結を与えるものよりも
、残存水素量が低下し、また、引張り伸びも良好に得ら
れることが分かる。
を示し、９３％−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の場合を示す、同
図から、真空焼結炉で予備焼結後に連続焼結炉（アルゴ
ンガス雰囲気）で本焼結した場合、０．２ｐｐｍ程度以
下の残存水素量となり、０．２ｐｐｍを越える残存水素
量を示す水素雰囲気炉のみにて焼結を与えるものよりも
、残存水素量が低下し、また、引張り伸びも良好に得ら
れることが分かる。
以上の説明によって理解されるように、本発明によれば
、圧粉体を、４０Ｔｏ ｒ ｒ以下の減圧水素雰囲気中
で１３００〜１４００℃の温度範囲にて予備焼結した後
、アルゴンガス雰囲気中で１４６０〜１５５０“Ｃの温
度範囲にて２時間以内の焼結を行うので、充分還元する
ことができ、がつ粗粒化もせず高密度の焼結体に残留水
素ガス等がほとんど存在しない。その結果、防護物を貫
通する発射体に実用上京められる高い靭性及び引張り伸
び特性を備える焼結体を大量生産することができるとい
う効果が得られる。
、圧粉体を、４０Ｔｏ ｒ ｒ以下の減圧水素雰囲気中
で１３００〜１４００℃の温度範囲にて予備焼結した後
、アルゴンガス雰囲気中で１４６０〜１５５０“Ｃの温
度範囲にて２時間以内の焼結を行うので、充分還元する
ことができ、がつ粗粒化もせず高密度の焼結体に残留水
素ガス等がほとんど存在しない。その結果、防護物を貫
通する発射体に実用上京められる高い靭性及び引張り伸
び特性を備える焼結体を大量生産することができるとい
う効果が得られる。
第１〜３図は本発明の１実施例を示し、第１図は圧粉体
を示す図、第２図は焼結体の残存酸素量引張り伸び特性
を示す線図、第３図は真空焼結炉の温度−残存水素量特
性を示す線図、第４図は焼結体の残存水素量−引張り伸
び特性を示す線図である。 ｌ：圧粉体、１ａ：テーパ部。 代理人 弁理士 前 １）宏 之 第３図 真Ｉ２−咬紹温良（０Ｃ） 第１図 第２図 藪（量（９１ｍ） 第４図 残留Ａ（索童（９１ｍ）
を示す図、第２図は焼結体の残存酸素量引張り伸び特性
を示す線図、第３図は真空焼結炉の温度−残存水素量特
性を示す線図、第４図は焼結体の残存水素量−引張り伸
び特性を示す線図である。 ｌ：圧粉体、１ａ：テーパ部。 代理人 弁理士 前 １）宏 之 第３図 真Ｉ２−咬紹温良（０Ｃ） 第１図 第２図 藪（量（９１ｍ） 第４図 残留Ａ（索童（９１ｍ）
Claims (1)
- （１）、タングステンが８５〜９８重量％で、残部がニ
ッケルと鉄とからなり、ニッケルと鉄との重量比が５：
５から８：２の範囲の組成からなる高靭性Ｗ−Ｎｉ−Ｆ
ｅ焼結合金の製造方法において、前記組成の圧粉体を、
４０Ｔｏｒｒ以下の減圧水素雰囲気中で、１３００〜１
４００℃の温度範囲にて予備焼結した後、アルゴンガス
雰囲気中で、１４６０〜１５５０℃の温度範囲にて２時
間以内の焼結を行うことを特徴とする高靭性Ｗ−Ｎｉ−
Ｆｅ焼結合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10216390A JPH042736A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 高靭性Ｗ―Ｎｉ―Ｆｅ焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10216390A JPH042736A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 高靭性Ｗ―Ｎｉ―Ｆｅ焼結合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042736A true JPH042736A (ja) | 1992-01-07 |
Family
ID=14320047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10216390A Pending JPH042736A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 高靭性Ｗ―Ｎｉ―Ｆｅ焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH042736A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05263163A (ja) * | 1992-03-18 | 1993-10-12 | Japan Steel Works Ltd:The | Ｗ−Ｎｉ −Ｆｅ 焼結合金の製造方法 |
| JP2005199851A (ja) * | 2004-01-15 | 2005-07-28 | Honda Motor Co Ltd | 表示装置を搭載した自動二輪車および車両 |
| CN102974823A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-03-20 | 广汉川冶新材料有限责任公司 | 一种高比重合金的烧结方法 |
| WO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5237503A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-23 | Us Government | Method of producing articles made of tungstennnickell iron alloy |
| JPS62185843A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-14 | Mitsubishi Metal Corp | タングステン合金の製造方法 |
-
1990
- 1990-04-18 JP JP10216390A patent/JPH042736A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5237503A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-23 | Us Government | Method of producing articles made of tungstennnickell iron alloy |
| JPS62185843A (ja) * | 1986-02-12 | 1987-08-14 | Mitsubishi Metal Corp | タングステン合金の製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05263163A (ja) * | 1992-03-18 | 1993-10-12 | Japan Steel Works Ltd:The | Ｗ−Ｎｉ −Ｆｅ 焼結合金の製造方法 |
| JP2005199851A (ja) * | 2004-01-15 | 2005-07-28 | Honda Motor Co Ltd | 表示装置を搭載した自動二輪車および車両 |
| JP4544452B2 (ja) * | 2004-01-15 | 2010-09-15 | 本田技研工業株式会社 | 表示装置を搭載した自動二輪車 |
| WO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
| JPWO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2015-04-27 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
| CN102974823A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-03-20 | 广汉川冶新材料有限责任公司 | 一种高比重合金的烧结方法 |
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