JPS6223906A - ガス微粒化粉末のカン不使用の熱間加工法 - Google Patents
ガス微粒化粉末のカン不使用の熱間加工法Info
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- JPS6223906A JPS6223906A JP61117729A JP11772986A JPS6223906A JP S6223906 A JPS6223906 A JP S6223906A JP 61117729 A JP61117729 A JP 61117729A JP 11772986 A JP11772986 A JP 11772986A JP S6223906 A JPS6223906 A JP S6223906A
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- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
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- B22F3/1258—Container manufacturing
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- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/09—Mixtures of metallic powders
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C22C1/0433—Nickel- or cobalt-based alloys
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- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
- General Preparation And Processing Of Foods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、一般に金属成形技術に関し、更に詳細には予
合金化ガス微粒化（ａｔｏｍ１ｚθｄ）金属粉末をガン
の必要なしに押し出す方法にｉ’＋Ｉする。
合金化ガス微粒化（ａｔｏｍ１ｚθｄ）金属粉末をガン
の必要なしに押し出す方法にｉ’＋Ｉする。
背ｉ技術
粉末冶金法は、金属物品をそうでなければ製作すること
が困難である形で製造１−る周知技術である。更に、熱
機械的加工（ｒＴＭＰＪ Ｊ工程が施される前に合金化
材料ヲ選択的にブレンドすることによって、最終合金の
物坤的特性および什学的特件は、制御され得ろ。
が困難である形で製造１−る周知技術である。更に、熱
機械的加工（ｒＴＭＰＪ Ｊ工程が施される前に合金化
材料ヲ選択的にブレンドすることによって、最終合金の
物坤的特性および什学的特件は、制御され得ろ。
成形物品の各種の製造法のうち、キャニング（ｃａｎｎ
ｉｎｇ）法が最も普通である。簡単には、金属粉末（元
素状または予合金化）は、真空下または非酸化雰囲気中
で密封されている軟鋼製ガン（ｃａｎ）に導入される。
ｉｎｇ）法が最も普通である。簡単には、金属粉末（元
素状または予合金化）は、真空下または非酸化雰囲気中
で密封されている軟鋼製ガン（ｃａｎ）に導入される。
次いで、ガンは、熱間加工されて正味に近い形状を形成
する。ガンは１機械的または化学的に除去される。
する。ガンは１機械的または化学的に除去される。
ここでの困難は、ガンの使用が包含されかつ追加σノ工
程および費用を必要とすることである。ガンの不利は、
（１）ガンの製造コス）、（２） 粉末をガンに添加
し、そしてガンを排気して（またはそうでなまればガン
を処理して）粉末が爾後の加熱工程時に酸化するのを防
止するプロセス、および（３）製品からのガンの除去（
脱ガン操作）である。
程および費用を必要とすることである。ガンの不利は、
（１）ガンの製造コス）、（２） 粉末をガンに添加
し、そしてガンを排気して（またはそうでなまればガン
を処理して）粉末が爾後の加熱工程時に酸化するのを防
止するプロセス、および（３）製品からのガンの除去（
脱ガン操作）である。
粉末冶金技術は、しばしば、圧密（ｃｏｎｓ○ユｉｃｉ
、ａｔｅｄ）金属体ヲ１００％近い密度にさせる手段と
して熱間加工を包含する。前記のように、粉末の熱間加
工および加熱は、酸化を防止するために非酸化雰囲気中
で行われなければならない。酸化は、最終製品の密度を
限定しかつ同時にその性質に悪影響を及ぼすであろうＯ
ノで１回避されなければならない。
、ａｔｅｄ）金属体ヲ１００％近い密度にさせる手段と
して熱間加工を包含する。前記のように、粉末の熱間加
工および加熱は、酸化を防止するために非酸化雰囲気中
で行われなければならない。酸化は、最終製品の密度を
限定しかつ同時にその性質に悪影響を及ぼすであろうＯ
ノで１回避されなければならない。
個々の粒子の比較的大きい表面積およびそれらの間の曲
がりくねった通路のため、粉末は、弱体化させる酸化を
受けやすい。従って、粉末は、ガン〔または加熱アイソ
スタティック（１ｓｏｓｔａ、ｔｉＱ ）プレス中であ
るならば、弾性袋（ｂｌａａａｅｒ ） 、：ｌ に
入れられ、そして処理される。
がりくねった通路のため、粉末は、弱体化させる酸化を
受けやすい。従って、粉末は、ガン〔または加熱アイソ
スタティック（１ｓｏｓｔａ、ｔｉＱ ）プレス中であ
るならば、弾性袋（ｂｌａａａｅｒ ） 、：ｌ に
入れられ、そして処理される。
ガス微粒化粉末は、清浄であり（即ち１通常の粉末にお
いて「接着剤」として作用する不純物を欠いている）、
かつ形状が一般に球状であるので。
いて「接着剤」として作用する不純物を欠いている）、
かつ形状が一般に球状であるので。
問題をなお一層複雑にする。これらの粉末は、冷間圧縮
可能ではなく、そして熱間圧粉（ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ
）法は、製品コスｌかなり嵩ませる。つかみ、かつロ
ックする不規則的表面吸蔵（通常の粉末のように）がな
いので、球は良く圧粉しない。
可能ではなく、そして熱間圧粉（ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ
）法は、製品コスｌかなり嵩ませる。つかみ、かつロ
ックする不規則的表面吸蔵（通常の粉末のように）がな
いので、球は良く圧粉しない。
同時に酸化に関連する問題を排除しながらガンの使用な
しに押し出すことができるガス微粒化粉末から作られる
ビレットの製法を開廃することが。
しに押し出すことができるガス微粒化粉末から作られる
ビレットの製法を開廃することが。
望ましい。
本技術に関連する代表的文献は、鉄および鉄基合金が多
数の元素と混転されて焼結体を被覆する米国傷許第３，
５４９，３５７号明細書、圧密金！、１シ粉末が押出前
にガラスで被覆される米国特許第３，７９８，７４０号
明細書、および圧密金属粉末が押出常に表面封孔され、
そして酸化される米国竹許第３，７４０゜２１５号明細
書ケ包含する。
数の元素と混転されて焼結体を被覆する米国傷許第３，
５４９，３５７号明細書、圧密金！、１シ粉末が押出前
にガラスで被覆される米国特許第３，７９８，７４０号
明細書、および圧密金属粉末が押出常に表面封孔され、
そして酸化される米国竹許第３，７４０゜２１５号明細
書ケ包含する。
発明の概要
ニッケル基合金ビレットのガン不使用の熱間加工法が、
提供される。追加のニッケル粉末とブレンドされたガス
微粒化合金粉末は、理論密度の約６０％に圧粉される。
提供される。追加のニッケル粉末とブレンドされたガス
微粒化合金粉末は、理論密度の約６０％に圧粉される。
圧粉体は、非酸化雰囲気中で焼結される。圧粉体の表面
は、封孔されて、その中での酸素拡散ケ減少し、再焼結
され、次いで熱間加工されろ（４０係以上）。
は、封孔されて、その中での酸素拡散ケ減少し、再焼結
され、次いで熱間加工されろ（４０係以上）。
粉末が焼結雰囲気に不透過性の物体に含有されかつ焼結
温度にある際に熱間加工に付されなげれば、多数の理由
（粉末粒子の大きさ、粉末形状、粉末の清浄さなど）で
、圧密粉末圧粉体で１００係近い密度を達成することは
、しばしば困歎または不可能である。
温度にある際に熱間加工に付されなげれば、多数の理由
（粉末粒子の大きさ、粉末形状、粉末の清浄さなど）で
、圧密粉末圧粉体で１００係近い密度を達成することは
、しばしば困歎または不可能である。
コストを下げかつガンの必要を排除てろために。
以下のプロセスが開発された。プロセスは、粉末を保饅
容器内で処理せずに理論密ｐ′εの１００Ｌｌ）に近づ
く。
容器内で処理せずに理論密ｐ′εの１００Ｌｌ）に近づ
く。
予合金化ガス微粒化ニッケル基粉末は、先ず追加のニッ
ケル粉末とブレンドさね、そしてイ！１られた粉末を容
器（管、スラブ、箱など）内で重力充填することにより
、または州られた粉末ケ適当な結合剤と混合し１次いで
水素雰囲気中で溶結することにより圧粉されて、取扱い
の容易さに望ましいグリーン強度ン得る。次いで、物体
は、任意にニッケル粉末の追加の存在下に表面封孔操作
に付される。封孔物体は、再焼結され（非酸化≧イ囲気
中で）１次いで常法で熱間加工されて最大密７１ｉ乞得
る。
ケル粉末とブレンドさね、そしてイ！１られた粉末を容
器（管、スラブ、箱など）内で重力充填することにより
、または州られた粉末ケ適当な結合剤と混合し１次いで
水素雰囲気中で溶結することにより圧粉されて、取扱い
の容易さに望ましいグリーン強度ン得る。次いで、物体
は、任意にニッケル粉末の追加の存在下に表面封孔操作
に付される。封孔物体は、再焼結され（非酸化≧イ囲気
中で）１次いで常法で熱間加工されて最大密７１ｉ乞得
る。
本性の詳細は、以下に詳述されろ。
予合金化ニッケル基ガス微粒化粉末は、既知の方法で一
緒にブレンドされて所望の合金組成物ケ調製する。追加
のニッケル粉末が、予合金化粉末に添加される。
緒にブレンドされて所望の合金組成物ケ調製する。追加
のニッケル粉末が、予合金化粉末に添加される。
追加ニッケル粉末の景は１合金の伶ニッケル含量の約１
Ｏｔｌ）〜約５０係の範囲であることができる。
Ｏｔｌ）〜約５０係の範囲であることができる。
後述の理由で希釈の予合金化ニッケル粉末２作用するこ
とが、好ましい。
とが、好ましい。
イＨられる粉末混合物は、如何なる既知の方法によって
も圧密される。容器（例えば管）を１力充填して最′大
冷間高密化（理論密度の約６０係）ン達成するか、粉末
乞好適な結合剤〔登録商標ナトロゾル（ＮａｔｒＯｌｌ
［ユ）、登録商標ルサイト（Ｌｕ、ｃｉｔｅ ）など〕
と混合し、粉末を押し出すか静水的に圧縮して所望の高
密化を得るかのいずれかが、好ましい。逆説的に、ガス
微粒化粉末は非常に清浄でありかつ一般に形状が球状で
あるので、容易には冷間圧粉されない（元素または合金
化粉末と区別されるように）ことに留意すべきである。
も圧密される。容器（例えば管）を１力充填して最′大
冷間高密化（理論密度の約６０係）ン達成するか、粉末
乞好適な結合剤〔登録商標ナトロゾル（ＮａｔｒＯｌｌ
［ユ）、登録商標ルサイト（Ｌｕ、ｃｉｔｅ ）など〕
と混合し、粉末を押し出すか静水的に圧縮して所望の高
密化を得るかのいずれかが、好ましい。逆説的に、ガス
微粒化粉末は非常に清浄でありかつ一般に形状が球状で
あるので、容易には冷間圧粉されない（元素または合金
化粉末と区別されるように）ことに留意すべきである。
それ故。
適当なグリーン強度ン得るためには、粉末は、重力充填
されるか機械的圧密操作に付されるべきである。
されるか機械的圧密操作に付されるべきである。
次いで、物体は、容器から取り出され、または結合剤で
処理されるならば先ず結合剤燃え切り操作に付される。
処理されるならば先ず結合剤燃え切り操作に付される。
燃え切りが利用されるならば、物−７一
体は、非酸化雰Ｕｆ］気（真空、不活性または還元ガス
）中での短い加熱／冷却操作に付されて、結合剤を追い
出しかつ酸化が生ずるのを防止する。
）中での短い加熱／冷却操作に付されて、結合剤を追い
出しかつ酸化が生ずるのを防止する。
とにかく、粉末は、水素雰囲気中で約２１００〜約２２
００下（１１５０〜１２０５℃）において約２〜８時間
焼結され１次いで冷却される。物体中の追加のニッケル
粉末は５合金粉末それ自体よりも迅速に焼結し、このよ
うにより速い焼結時間を可能にし、エネルギーおよび時
間コストの伺随節約ケもたらす。換言すれば、ニッケル
粉末の添加は、追加ニッケルなしの合金粉末よりも速く
物体が所望の最大中間グリーン強度ケ達成するのを可能
にする。更に、水素は平均してアルゴンよりも２〜３倍
安いので、この工程での還元水素の使用は、例えばアル
ゴンまたは窒素よりも好ましい。更に、チタン、クロム
、モリブデンなど乞含有するニッケル基合金ケ利用する
時には、窒素は、このようなマトリックス内で窒化物生
成剤である傾向がある。このことは、窒化物介在物が最
終合金の所望の特性を下げる傾向があるので回避される
べきである。追加的に、水素は１表面酸化物も減少し、
そして表面活性化を増大することによって焼結欠助長す
る。
００下（１１５０〜１２０５℃）において約２〜８時間
焼結され１次いで冷却される。物体中の追加のニッケル
粉末は５合金粉末それ自体よりも迅速に焼結し、このよ
うにより速い焼結時間を可能にし、エネルギーおよび時
間コストの伺随節約ケもたらす。換言すれば、ニッケル
粉末の添加は、追加ニッケルなしの合金粉末よりも速く
物体が所望の最大中間グリーン強度ケ達成するのを可能
にする。更に、水素は平均してアルゴンよりも２〜３倍
安いので、この工程での還元水素の使用は、例えばアル
ゴンまたは窒素よりも好ましい。更に、チタン、クロム
、モリブデンなど乞含有するニッケル基合金ケ利用する
時には、窒素は、このようなマトリックス内で窒化物生
成剤である傾向がある。このことは、窒化物介在物が最
終合金の所望の特性を下げる傾向があるので回避される
べきである。追加的に、水素は１表面酸化物も減少し、
そして表面活性化を増大することによって焼結欠助長す
る。
次いで、物体は、表面封孔操作に付される。前記焼結工
程は、封孔操作によって必要とされる爾後取扱いに適当
な強度を物体に与える。物体の表面を封孔することによ
って、物体は、そうでなければ最終焼結および熱間加工
から生ずるであろう酸素浸透に対して非常に不透過性に
なる。最終焼結も、所要の熱間加工操作前に物体を加熱
することによって達成され得る。
程は、封孔操作によって必要とされる爾後取扱いに適当
な強度を物体に与える。物体の表面を封孔することによ
って、物体は、そうでなければ最終焼結および熱間加工
から生ずるであろう酸素浸透に対して非常に不透過性に
なる。最終焼結も、所要の熱間加工操作前に物体を加熱
することによって達成され得る。
この表面封孔工程は、キャニングプロセスの結果に良く
似ている。その理由は１両操作が物体への酸素の導入ン
拒絶するからである。ガン（およびキャニング操作に伴
う関連工程）を排除することによって、増大された経済
性が達成され得る。
似ている。その理由は１両操作が物体への酸素の導入ン
拒絶するからである。ガン（およびキャニング操作に伴
う関連工程）を排除することによって、増大された経済
性が達成され得る。
表面封孔は１表面を加工硬化（冷間加工）するか、そう
でなければバリヤーを物体と雰囲気との間に形成するこ
とによって達成され得る。表面側孔は完全に封孔されな
ければならないので、単純な被覆操作は、不十分である
とみなされる。封孔は１表面ブラニッシング１機械加工
（例えば彫刻）、ニッケルメッキ、グリッドブラスト、
ピーニング、火炎またはプラズマ溶射、誘導加熱、レー
サー衝突などによって達成され得る。
でなければバリヤーを物体と雰囲気との間に形成するこ
とによって達成され得る。表面側孔は完全に封孔されな
ければならないので、単純な被覆操作は、不十分である
とみなされる。封孔は１表面ブラニッシング１機械加工
（例えば彫刻）、ニッケルメッキ、グリッドブラスト、
ピーニング、火炎またはプラズマ溶射、誘導加熱、レー
サー衝突などによって達成され得る。
封孔物体は、本質上加熱操作である凋焼結に付されて、
物体をその熱間加工温度にさせる。加熱条件は、物体を
所定温度までにさせるのに十分な時間約２１００〜２２
００″Ｆ （１１５０〜１２０５ ”Ｇ ）である。
物体をその熱間加工温度にさせる。加熱条件は、物体を
所定温度までにさせるのに十分な時間約２１００〜２２
００″Ｆ （１１５０〜１２０５ ”Ｇ ）である。
真空、不活性または還元雰囲気が、再度、酸化ケ妨げる
ために使用される。
ために使用される。
次いで、熱間加工品は、熱間加工されて（押出。
鍛造、圧延など）高密化プロセスを完了する。
前記プロセスは、ニッケル基管、棒、平らなものまたは
如何なる他の所望のミルフオーム（ｆｏｒｍ）の製造に
使用され得る。
如何なる他の所望のミルフオーム（ｆｏｒｍ）の製造に
使用され得る。
非限定例は、以下に提示されろ。ガン不使用法は、ガス
微粒化金属粉末から形成された］、００％に近い密な粉
末製品を生ずる。
微粒化金属粉末から形成された］、００％に近い密な粉
末製品を生ずる。
例
工程１
希釈（Ｎ１２６％）アルゴン微粒化インコロイ（ＩＮＯ
ＯＬＯＹ ）合金８２５とインコ（ＩＮＯＯ）型１２３
粉末（全ブレンド重量の１６．５ ％ ）とのブレンド
をプレングー中において強化棒で３０分間ブレンドした
。
ＯＬＯＹ ）合金８２５とインコ（ＩＮＯＯ）型１２３
粉末（全ブレンド重量の１６．５ ％ ）とのブレンド
をプレングー中において強化棒で３０分間ブレンドした
。
インコロイ（インコファミリーの会社の商標）合金８２
５は、主としてニッケル（３８〜４６％）％クロム（１
９，５〜２３＋５係）、モリブデン（２，５〜３＋５係
）、銅（１，５％〜３％）および鉄（残部）から調製さ
れる合金であり、そして攻撃的に腐食性の環境において
特に有用である。インコ（インコファミリーの会社の商
標）ｆＪ！Ｈｚ３ニッケル粉末は、不規則なスパイク状
表面を有する均一粒径および構造の本質上純粋なニッケ
ル粉末である。
５は、主としてニッケル（３８〜４６％）％クロム（１
９，５〜２３＋５係）、モリブデン（２，５〜３＋５係
）、銅（１，５％〜３％）および鉄（残部）から調製さ
れる合金であり、そして攻撃的に腐食性の環境において
特に有用である。インコ（インコファミリーの会社の商
標）ｆＪ！Ｈｚ３ニッケル粉末は、不規則なスパイク状
表面を有する均一粒径および構造の本質上純粋なニッケ
ル粉末である。
工程２
ブレンドされた粉末を、予め内径が酸洗いされ。
かつ加熱されかつアルミナと水とのスラリーからなる離
型剤で被覆された２つの３１インチ（８，９ａｍ ）の
スケジュール４０管内に東力充′Ｊｒ４した。
型剤で被覆された２つの３１インチ（８，９ａｍ ）の
スケジュール４０管内に東力充′Ｊｒ４した。
工程３
管を乾燥した後、２つの型をブレンドされた粉末で充填
し、砂密封レトルトに仕込み、酸素が０．４係になるま
で窒素でパージし、水素下で２２００ ’Ｆ（１２０４
℃）において８時間焼結した。
し、砂密封レトルトに仕込み、酸素が０．４係になるま
で窒素でパージし、水素下で２２００ ’Ｆ（１２０４
℃）において８時間焼結した。
工程４
焼結されたビレットヲ型から取り出し、１つのビレット
を直径各インチ（３，ｓ ｃｍ ）の伊球を含有するボ
ールミルに入れ、低い毎分回転数（ｒｐｍ）で２時間混
転した。周囲温度の空気環境を使用した。
を直径各インチ（３，ｓ ｃｍ ）の伊球を含有するボ
ールミルに入れ、低い毎分回転数（ｒｐｍ）で２時間混
転した。周囲温度の空気環境を使用した。
次いで、速度’ｉ ３４ ｒｌ）ｍに上げ、４時間行っ
た。このことは、表面封孔ビレット（Ａ）ｙ！１′製造
した。ニッケル粉末は、所望ならば封孔操作を更に助長
するために仕込物に添加され得る。
た。このことは、表面封孔ビレット（Ａ）ｙ！１′製造
した。ニッケル粉末は、所望ならば封孔操作を更に助長
するために仕込物に添加され得る。
工程５
表面封孔ビレッ）ＡＶボールミルから取り出し、長さ約
１５インチ（３８ａｍ ）の２つの長物（ＡｌおよびＡ
２）に切断し、切断表面上でボールピーニングして端部
を封孔した。表面封孔しないビレット（Ｂ）も、２つの
長物（Ｂ）およびＢ２）に切断した。
１５インチ（３８ａｍ ）の２つの長物（ＡｌおよびＡ
２）に切断し、切断表面上でボールピーニングして端部
を封孔した。表面封孔しないビレット（Ｂ）も、２つの
長物（Ｂ）およびＢ２）に切断した。
−１２一
工程６
ビレットＡ１およびビレットＢＩＹ２１５０″Ｆ（１１
７７℃）において非酸化雰囲気（アルゴン）中で２時間
加熱し、押出プレスで据込みを行った。これらのビレッ
トを冷却し、３ｉインチ（８，９０ｍ ）の容器寸法に
旋盤で丸削りし、アルゴン中で追加の２時間加熱後、９
インチ（２３ｃｍ）／秒で押し出した。両ビレット’ｌ
ｔＭ、径１インチ（２，５０ｍ）および長さ４８インチ
（１２２ａｍ ）に成功裡に押し出した。
７７℃）において非酸化雰囲気（アルゴン）中で２時間
加熱し、押出プレスで据込みを行った。これらのビレッ
トを冷却し、３ｉインチ（８，９０ｍ ）の容器寸法に
旋盤で丸削りし、アルゴン中で追加の２時間加熱後、９
インチ（２３ｃｍ）／秒で押し出した。両ビレット’ｌ
ｔＭ、径１インチ（２，５０ｍ）および長さ４８インチ
（１２２ａｍ ）に成功裡に押し出した。
熱間引裂が生じた。押出は、非酸化環境中または酸化環
境中のいずれかで行われ得る。
境中のいずれかで行われ得る。
工程７
アルゴン中で２１５０″Ｆ （１１７７℃）において２
時間加熱後、据込みを行わずにビレッ）Ａ２およびビレ
ットＢ２Ｙ押し出した。ビレッ）Ｂ２’４直径４インチ
（２，５ａｍ ）および長さ約４８インチ（１２２ａｍ
）に押し出した。不幸なことに、ビレッ）Ａ２は、プレ
ス上の圧力の損失のため、直径１インチ（２，５ａｍ
）および長さ８〜９インチ（２０〜２３ｃｍ）のフオー
ムに押し出されるだけであった。
時間加熱後、据込みを行わずにビレッ）Ａ２およびビレ
ットＢ２Ｙ押し出した。ビレッ）Ｂ２’４直径４インチ
（２，５ａｍ ）および長さ約４８インチ（１２２ａｍ
）に押し出した。不幸なことに、ビレッ）Ａ２は、プレ
ス上の圧力の損失のため、直径１インチ（２，５ａｍ
）および長さ８〜９インチ（２０〜２３ｃｍ）のフオー
ムに押し出されるだけであった。
以下の信７察を・行った（層側の多孔イア１状のため、
油沢ｊ滑を使用Ｉ、なかった）。
油沢ｊ滑を使用Ｉ、なかった）。
１、ビレットＥｌ （据込み十押出−？、・面コンディ
ショニングフロ仁し）：全体に優秀。潤滑か貧弱または
不存在に見える小さい領域１が観察された。
ショニングフロ仁し）：全体に優秀。潤滑か貧弱または
不存在に見える小さい領域１が観察された。
２、ビレットＡＩ（据込み十押出−表面コンディショニ
ング）ニル後の２５インチ（６３，５ａｍ ）土で洩好
な表面−最初の２３インチ（５８，４０ｍ ）は明らか
に適当には潤滑されず。
ング）ニル後の２５インチ（６３，５ａｍ ）土で洩好
な表面−最初の２３インチ（５８，４０ｍ ）は明らか
に適当には潤滑されず。
３、ビレツ）Ｂ２（押出−表面コンディショニングなし
）：最初０月２インチ（３０，５ａｍ ）は良好な表面
−棒の残りは貧弱な個汁１の証拠を示した。
）：最初０月２インチ（３０，５ａｍ ）は良好な表面
−棒の残りは貧弱な個汁１の証拠を示した。
４、ビレツ）Ａ２ （押出−異部コンディショニング）
：優秀な表面状態。
：優秀な表面状態。
顕微鏡写真（”ＩＣｒｏｌ）ｈＯｌＯｇｒａｐｈ） （
Ｍ １ ’Ｅａ 〜ｇ ４図）の検削ば１本発明の効能
を明らかにする。すべての図は、押し出したままの状態
である。
Ｍ １ ’Ｅａ 〜ｇ ４図）の検削ば１本発明の効能
を明らかにする。すべての図は、押し出したままの状態
である。
１６０倍でとられる第１図は、ビレツ）１（１の艶出横
断方向中心部分の顕微鏡写真である。酸化物介在物は、
明らかに可視であり、そして多数である。
断方向中心部分の顕微鏡写真である。酸化物介在物は、
明らかに可視であり、そして多数である。
また１６０倍でとられる第２図は、ビレットＡ１の艶出
横断方向中心部分の顕微鏡写真である。酸化物量は、第
１図で示される情よりも実質上少ない。
横断方向中心部分の顕微鏡写真である。酸化物量は、第
１図で示される情よりも実質上少ない。
５００倍でとられる第３図は、ビレツ）ＡＩのエツチン
グされた〔登録商槓二トラール（ｂｌｔｒａｌ）中〕横
断方向脈部の顕微鏡写真である。封孔された粒界は、明
らかに可視である。
グされた〔登録商槓二トラール（ｂｌｔｒａｌ）中〕横
断方向脈部の顕微鏡写真である。封孔された粒界は、明
らかに可視である。
また５００倍でとられた第４図は、ビレツ）Ｂｌのエツ
チングされた（登録商標二トラール中）横断方向中心信
置の顕微鏡写真である。第３図および第４図は、直接の
比較！厳密には述べていないが、酸化物介在物は、ビレ
ツ）Ａｌの縁部よりもビレツ）Ｂｌの中心においてなお
一層多数であることが明らかな筈である。明らかにより
大きい粒界は１合金ケ構成する元の粉末粒子である。
チングされた（登録商標二トラール中）横断方向中心信
置の顕微鏡写真である。第３図および第４図は、直接の
比較！厳密には述べていないが、酸化物介在物は、ビレ
ツ）Ａｌの縁部よりもビレツ）Ｂｌの中心においてなお
一層多数であることが明らかな筈である。明らかにより
大きい粒界は１合金ケ構成する元の粉末粒子である。
化学分析（以下参照）は、ニッケル粉末を添加したガス
微粒化ビレットヲ封孔することが低い酸素介在物を生ず
るという命題を支持する。ビレツトＢｌおよびＢ２中の
より高い窒素量についても留意。
微粒化ビレットヲ封孔することが低い酸素介在物を生ず
るという命題を支持する。ビレツトＢｌおよびＢ２中の
より高い窒素量についても留意。
インコロイ合金８２５ Ｂｌおよ Ａ１１６よ０
０．０１〜０．０５ ０．０３９
０．０３８Ｍｎ Ｏ，６０〜Ｉ 、０
０．３７ ０．３８Ｆθ 残部 ３２．７４
３２．５５Ｓ Ｏ，００８０，００１８０，０
０１９Ｅｌｉ Ｏ，３００，０１４０，０１２０
ｕ、 １．５ 〜３．０ １．６４
１．６１Ｎ１ ３８．０〜４６．０ ３７
．９ ３８．３Ｏｒ ２１．５〜２３．５
２２．９５ ２２．６８Ａ１ ル大０
．１０ ０．１１ ０．１１Ｔｉ
Ｏ，６０〜１．．２０ ０．９２ ０．
９２Ｍ０ ２．５ 〜３．５ ３，３７
３．３５Ｎ
Ｏ，１６０，００６００，０７９０，０３４ Ｂ ０．００３〜０．００６ Ｌ Ｏ
，００１５０，００１Ｐ Ｏ，２００，００１
０，００１註：ビレットＡおよびＢについてのトランプ
（ｔｒａ、ｍｐ）分析 Ｐｂ−＜０．０００５． ’Ｓｎ−＜０．００２．２ｎ
＜０．００１゜Ａｇ−＜０．０００２ Ｂｉ−＜０．０００１．、 Ｓｂ−＜０．００１． Ａ
ｓ＜０．００５列挙されたビレットの封孔法のうち、ボ
ールミルの使用が、実際に使用するのに最も容易である
らしい。ボール仕込物へのニッケル粉末の添加は、操作
の封孔効果ケ増大すると信じられる。ニッケル粉末は、
ガス微粒化合金組成物を強化する目的並びに文字通りに
表面細孔に塗布される時にビレットの表面を機械的に細
孔するのを助長するという目的の２つの目的を有する圧
粉体の一体成分である。ボールミルで処理された表面は
、深さ約０．００５〜０．０１インチ（０，１３ｍｍ
〜０．２５ ｍｎ ） であると算定される。
０．０１〜０．０５ ０．０３９
０．０３８Ｍｎ Ｏ，６０〜Ｉ 、０
０．３７ ０．３８Ｆθ 残部 ３２．７４
３２．５５Ｓ Ｏ，００８０，００１８０，０
０１９Ｅｌｉ Ｏ，３００，０１４０，０１２０
ｕ、 １．５ 〜３．０ １．６４
１．６１Ｎ１ ３８．０〜４６．０ ３７
．９ ３８．３Ｏｒ ２１．５〜２３．５
２２．９５ ２２．６８Ａ１ ル大０
．１０ ０．１１ ０．１１Ｔｉ
Ｏ，６０〜１．．２０ ０．９２ ０．
９２Ｍ０ ２．５ 〜３．５ ３，３７
３．３５Ｎ
Ｏ，１６０，００６００，０７９０，０３４ Ｂ ０．００３〜０．００６ Ｌ Ｏ
，００１５０，００１Ｐ Ｏ，２００，００１
０，００１註：ビレットＡおよびＢについてのトランプ
（ｔｒａ、ｍｐ）分析 Ｐｂ−＜０．０００５． ’Ｓｎ−＜０．００２．２ｎ
＜０．００１゜Ａｇ−＜０．０００２ Ｂｉ−＜０．０００１．、 Ｓｂ−＜０．００１． Ａ
ｓ＜０．００５列挙されたビレットの封孔法のうち、ボ
ールミルの使用が、実際に使用するのに最も容易である
らしい。ボール仕込物へのニッケル粉末の添加は、操作
の封孔効果ケ増大すると信じられる。ニッケル粉末は、
ガス微粒化合金組成物を強化する目的並びに文字通りに
表面細孔に塗布される時にビレットの表面を機械的に細
孔するのを助長するという目的の２つの目的を有する圧
粉体の一体成分である。ボールミルで処理された表面は
、深さ約０．００５〜０．０１インチ（０，１３ｍｍ
〜０．２５ ｍｎ ） であると算定される。
多数の理由で追加のニッケル粉末と一緒に希釈の予合金
化ニッケル粉末を利用することが、好ましい。追加のニ
ッケル粉末と一緒の希釈粉末は。
化ニッケル粉末を利用することが、好ましい。追加のニ
ッケル粉末と一緒の希釈粉末は。
追加のニッケル粉末粒子の不規則的形状を予合金化粉末
を構成する粒子間の機械的ロッキング結合として作動さ
せる。更に、希釈粉末は、広範囲の予合金化粉末の大き
さの使用を可能にする。それらは、そうでなければ必要
とされる大きさ程小さい必要はない。更に、追加のニッ
ケルは、予合金化粉末よりも軟敦である。それは更に変
形性であるので、ニッケルは、封孔操作時に予合金化粉
末″ の表面ケ封孔するの乞助ける。
を構成する粒子間の機械的ロッキング結合として作動さ
せる。更に、希釈粉末は、広範囲の予合金化粉末の大き
さの使用を可能にする。それらは、そうでなければ必要
とされる大きさ程小さい必要はない。更に、追加のニッ
ケルは、予合金化粉末よりも軟敦である。それは更に変
形性であるので、ニッケルは、封孔操作時に予合金化粉
末″ の表面ケ封孔するの乞助ける。
第一焼結工程を水素環境中で生じさせることか好ましい
が、ボールミル雰囲気は、不活性カス。
が、ボールミル雰囲気は、不活性カス。
真空、または空気さえ包含できろ。ミル処理時間が長く
ない限り、封孔されるべき表面は、物体を酸化からイ呆
ｄηするであろう。
ない限り、封孔されるべき表面は、物体を酸化からイ呆
ｄηするであろう。
法令の条項に従って１本発明の特定の態様がここに例示
されかつ記載されているが、肖業考は、特許請求の範ｇ
目によってカバーされる本発明の形態内で変化ケ施すこ
とができろこと、および本発明の成る特徴が他の特徴の
対応の使用なしに時々有利に使用されイ０ろことを理解
するであろう。
されかつ記載されているが、肖業考は、特許請求の範ｇ
目によってカバーされる本発明の形態内で変化ケ施すこ
とができろこと、および本発明の成る特徴が他の特徴の
対応の使用なしに時々有利に使用されイ０ろことを理解
するであろう。
ＦＩＧ、４
・Ｔ 小売 ネｉｉｉ ｊ−ｒＥ −ＦＪ、３
（７’１式）昭和（３１イ「８ 月）５′１１ １゛目′（庁（（官 黒 ［１１明 Ｘｄ＋
殿１ 、 ｊｊｌ！ｌの表示 昭和６１年 特８′［願 第１１７７２９８２、発明の
名称 ガス微粒化粉末のガン不使用の熱間加１−法３、補止を
する者 事１′１との関係 性情出願人 インコ、ｊ）日イス、インターナシェ＋Ｊル、インロー
ボレーアット ４、代 理 人 （郵便番目１００） 昭 和 ６１年 ７ 月 ２ 口く発送１
１ 昭和６１年７月２９ ｎ ＞６、補正の対象 図面
（７’１式）昭和（３１イ「８ 月）５′１１ １゛目′（庁（（官 黒 ［１１明 Ｘｄ＋
殿１ 、 ｊｊｌ！ｌの表示 昭和６１年 特８′［願 第１１７７２９８２、発明の
名称 ガス微粒化粉末のガン不使用の熱間加１−法３、補止を
する者 事１′１との関係 性情出願人 インコ、ｊ）日イス、インターナシェ＋Ｊル、インロー
ボレーアット ４、代 理 人 （郵便番目１００） 昭 和 ６１年 ７ 月 ２ 口く発送１
１ 昭和６１年７月２９ ｎ ＞６、補正の対象 図面
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、主成分としてニッケルを有するガス微粒化合金粉末
のガン不使用の熱間加工法であって、合金粉末を追加の
ニッケル粉末とブレンドし、得られた粉末をフォームに
圧密し、このフォームを第一非酸化環境中で爾後の取扱
いに十分なグリーン強度を達成するのに必要な時間焼結
し、フォームの表面を封孔してその中への酸素の接近を
拒絶し、封孔されたフォームを第二非酸化環境において
熱間加工温度に加熱し、そしてフォームを熱間加工する
ことを特徴とする、ガス微粒化合金粉末のガン不使用の
熱間加工法。 ２、ニッケル粉末が、表面封孔工程時にフォームの表面
と見当合せされる、特許請求の範囲第１項に記載の方法
。 ３、ニッケル粉末が、フォームの表面に強制されて前記
のものを封孔する、特許請求の範囲第２項に記載の方法
。 ４、フォームが、ボールミル中で混転されて物体の表面
を封孔する、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５、フォームが、水素含有環境において焼結される、特
許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６、封孔工程が、非酸化環境において行われる、特許請
求の範囲第１項に記載の方法。 ７、第一および第二非酸化環境が、不活性ガス、還元ガ
ス、および真空からなる群から選択される、特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 ８、結合剤は、フォームが焼結される前に粉末に導入さ
れ、そして除去される、特許請求の範囲第１項に記載の
方法。 ９、封孔工程が、空気含有環境において行われる、特許
請求の範囲第１項に記載の方法。 １０、フォームが、熱間加工される前に焼結される、特
許請求の範囲第１項に記載の方法。 １１、追加ニッケルの量が、合金の全ニッケル含量の約
１０％〜約５０％である、特許請求の範囲第１項に記載
の方法。 １２、製品を生ずる、特許請求の範囲第１項に記載の方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/737,278 US4587096A (en) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | Canless method for hot working gas atomized powders |
| US737278 | 1985-05-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6223906A true JPS6223906A (ja) | 1987-01-31 |
| JPH0225961B2 JPH0225961B2 (ja) | 1990-06-06 |
Family
ID=24963274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61117729A Granted JPS6223906A (ja) | 1985-05-23 | 1986-05-23 | ガス微粒化粉末のカン不使用の熱間加工法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4587096A (ja) |
| EP (1) | EP0202886B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6223906A (ja) |
| AT (1) | ATE50182T1 (ja) |
| CA (1) | CA1271061A (ja) |
| DE (1) | DE3668814D1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04344556A (ja) * | 1991-05-22 | 1992-12-01 | Nec Corp | 携帯用入出力装置 |
| JP2007536431A (ja) * | 2004-05-06 | 2007-12-13 | キャボット コーポレイション | スパッタターゲット及び回転軸方向鍛造によるその形成方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4615735A (en) * | 1984-09-18 | 1986-10-07 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Isostatic compression technique for powder metallurgy |
| US4980126A (en) * | 1989-03-21 | 1990-12-25 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Process for HIP canning of composites |
| US4904538A (en) * | 1989-03-21 | 1990-02-27 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | One step HIP canning of powder metallurgy composites |
| US5009842A (en) * | 1990-06-08 | 1991-04-23 | Board Of Control Of Michigan Technological University | Method of making high strength articles from forged powder steel alloys |
| US5342575A (en) * | 1992-08-11 | 1994-08-30 | Yoshida Kogyo K.K. | Process for producing billet of powdery alloy by special arrangement of powders |
| US5561829A (en) * | 1993-07-22 | 1996-10-01 | Aluminum Company Of America | Method of producing structural metal matrix composite products from a blend of powders |
| US5478522A (en) * | 1994-11-15 | 1995-12-26 | National Science Council | Method for manufacturing heating element |
| US5640667A (en) * | 1995-11-27 | 1997-06-17 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Laser-directed fabrication of full-density metal articles using hot isostatic processing |
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| JPS5212144A (en) * | 1975-07-19 | 1977-01-29 | Boehringer Mannheim Gmbh | Production of phenylacetic acid derivatives and pharmaceutical agent having blood sugagar and lipid lowerling activities |
| JPS5219105A (en) * | 1975-08-06 | 1977-02-14 | Topy Ind Ltd | Nonoxidative sintering and forging method |
Family Cites Families (11)
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| US3740215A (en) * | 1970-08-24 | 1973-06-19 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method for producing a hot worked body |
| GB1405749A (en) * | 1971-06-22 | 1975-09-10 | Davy Int Ltd | Extrusion of powder billets |
| BE793539A (fr) * | 1971-12-30 | 1973-06-29 | Int Nickel Ltd | Perfectionnements relatifs a la compression des poudres |
| US3798740A (en) * | 1972-10-02 | 1974-03-26 | Davy Ashmore Ltd | Method of extruding a porous compacted mass of metal powder having a sealed outer surface |
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| US4062678A (en) * | 1974-01-17 | 1977-12-13 | Cabot Corporation | Powder metallurgy compacts and products of high performance alloys |
| US4108652A (en) * | 1976-08-17 | 1978-08-22 | Nippon Tungsten Co., Ltd. | Method for producing a sintered body of high density |
| US4140528A (en) * | 1977-04-04 | 1979-02-20 | Crucible Inc. | Nickel-base superalloy compacted articles |
| FR2469233B1 (ja) * | 1979-11-14 | 1982-06-18 | Creusot Loire | |
| US4343650A (en) * | 1980-04-25 | 1982-08-10 | Cabot Corporation | Metal binder in compaction of metal powders |
-
1985
- 1985-05-23 US US06/737,278 patent/US4587096A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-05-08 CA CA000508747A patent/CA1271061A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-05-16 DE DE8686303749T patent/DE3668814D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-05-16 AT AT86303749T patent/ATE50182T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-05-16 EP EP86303749A patent/EP0202886B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-05-23 JP JP61117729A patent/JPS6223906A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5034484A (ja) * | 1973-06-26 | 1975-04-02 | ||
| JPS5212144A (en) * | 1975-07-19 | 1977-01-29 | Boehringer Mannheim Gmbh | Production of phenylacetic acid derivatives and pharmaceutical agent having blood sugagar and lipid lowerling activities |
| JPS5219105A (en) * | 1975-08-06 | 1977-02-14 | Topy Ind Ltd | Nonoxidative sintering and forging method |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3668814D1 (de) | 1990-03-15 |
| EP0202886B1 (en) | 1990-02-07 |
| CA1271061A (en) | 1990-07-03 |
| EP0202886A1 (en) | 1986-11-26 |
| US4587096A (en) | 1986-05-06 |
| ATE50182T1 (de) | 1990-02-15 |
| JPH0225961B2 (ja) | 1990-06-06 |
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