JPH05263163A - W−Ni −Fe 焼結合金の製造方法 - Google Patents
W−Ni −Fe 焼結合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH05263163A JPH05263163A JP9146592A JP9146592A JPH05263163A JP H05263163 A JPH05263163 A JP H05263163A JP 9146592 A JP9146592 A JP 9146592A JP 9146592 A JP9146592 A JP 9146592A JP H05263163 A JPH05263163 A JP H05263163A
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- sintering
- sintered alloy
- powder
- sintered
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度で、延性に優れたW−Ni −Fe 焼
結合金を得る。 【構成】 W−Ni −Fe 粉末からなる成形体を、
短時間の加熱保持で焼結を行い、その後、5℃/min
以上の冷却速度で急冷する。 【効果】 成形体は、短時間の加熱保持により、タン
グステン粒が粗大化することなく焼結することができ、
強度の低下を防止できる。その後の急冷で、Ni、Fe
が固溶したままで凝固し、延性が向上する。
結合金を得る。 【構成】 W−Ni −Fe 粉末からなる成形体を、
短時間の加熱保持で焼結を行い、その後、5℃/min
以上の冷却速度で急冷する。 【効果】 成形体は、短時間の加熱保持により、タン
グステン粒が粗大化することなく焼結することができ、
強度の低下を防止できる。その後の急冷で、Ni、Fe
が固溶したままで凝固し、延性が向上する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、高強度で高延性のW
−Ni −Fe 焼結合金の製造方法に関するものである。
−Ni −Fe 焼結合金の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、防護物などをも貫通する発射体と
して、高強度、高靱性の性質を有するタングステンを主
体とするW−Ni −Fe 焼結合金が使用されている。こ
の焼結合金は、85〜98重量%のタングステンと、残
部がバインダーとなるNi とFe からなる粉末を用い
て、成形体とした後に、バインダーの液相線温度以上の
1460〜1560℃に加熱して焼結している。この焼
結の際には、上記温度で30分〜数時間保持した後、1
100℃まで徐冷し、さらに室温まで冷却する方法がと
られている。 この製造方法により得られる焼結合金
は、引張強度が90〜95kg/mm2で、伸びが20
〜30%程度の機械的性質を有している。ところで上記
発射体は、防護物を貫通する際に衝撃破壊しないよう
に、より優れた靱性が求められている。このような要請
に対し、特公昭63−30391号では、上記と同様の
組成からなる成形体を、1460〜1560℃で、数時
間〜数十時間の長い時間保持し、その後、急冷すること
により伸びを向上させた焼結合金が提案されている。
して、高強度、高靱性の性質を有するタングステンを主
体とするW−Ni −Fe 焼結合金が使用されている。こ
の焼結合金は、85〜98重量%のタングステンと、残
部がバインダーとなるNi とFe からなる粉末を用い
て、成形体とした後に、バインダーの液相線温度以上の
1460〜1560℃に加熱して焼結している。この焼
結の際には、上記温度で30分〜数時間保持した後、1
100℃まで徐冷し、さらに室温まで冷却する方法がと
られている。 この製造方法により得られる焼結合金
は、引張強度が90〜95kg/mm2で、伸びが20
〜30%程度の機械的性質を有している。ところで上記
発射体は、防護物を貫通する際に衝撃破壊しないよう
に、より優れた靱性が求められている。このような要請
に対し、特公昭63−30391号では、上記と同様の
組成からなる成形体を、1460〜1560℃で、数時
間〜数十時間の長い時間保持し、その後、急冷すること
により伸びを向上させた焼結合金が提案されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記した焼結
合金は、焼結温度で長い時間保持するため、延性は改善
されるもののタングステンの粒径が大きくなり、強度が
低下してしまう。この発明は、上記事情を背景としてな
されたものであり、高い強度を損なうことなく延性を向
上させたW−Ni −Fe 焼結合金の製造方法を提供する
ことを目的とする。
合金は、焼結温度で長い時間保持するため、延性は改善
されるもののタングステンの粒径が大きくなり、強度が
低下してしまう。この発明は、上記事情を背景としてな
されたものであり、高い強度を損なうことなく延性を向
上させたW−Ni −Fe 焼結合金の製造方法を提供する
ことを目的とする。
【0004】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本願発明のW−Ni −Fe 焼結合金の製造方法は、タン
グステンが85〜98重量%で、残部がNi とFe を主
成分とするW−Ni −Fe 焼結合金の製造方法におい
て、1460〜1560℃の加熱温度で、50分以下保
持して焼結を行い、焼結後に、5℃/min以上の冷却
速度で冷却することを特徴とする。上記焼結合金に用い
るW、Ni、Fe の粉末は、Wで、2〜6μm、Ni で
1〜3μm、Fe で1〜3μmの粒径が望ましく、常法
により混合、成形する。なお、タングステンを除く残部
では、Ni、Fe を主成分とするが、その他には、他の
少量の金属粉末などを含むものであってもよい。
本願発明のW−Ni −Fe 焼結合金の製造方法は、タン
グステンが85〜98重量%で、残部がNi とFe を主
成分とするW−Ni −Fe 焼結合金の製造方法におい
て、1460〜1560℃の加熱温度で、50分以下保
持して焼結を行い、焼結後に、5℃/min以上の冷却
速度で冷却することを特徴とする。上記焼結合金に用い
るW、Ni、Fe の粉末は、Wで、2〜6μm、Ni で
1〜3μm、Fe で1〜3μmの粒径が望ましく、常法
により混合、成形する。なお、タングステンを除く残部
では、Ni、Fe を主成分とするが、その他には、他の
少量の金属粉末などを含むものであってもよい。
【0005】なお、上記方法を例えば30mm径を越え
るような寸法の大きい焼結体に適用する場合には、急冷
中にポアが発生し機械的性質を低下させるおそれがあ
る。このため、本焼結前に、減圧還元性雰囲気下で予備
焼結を行って十分に還元を行っておくのが望ましい。こ
の予備焼結は、40Torr以下の圧力下で、1300
〜1400℃、1〜4時間の範囲で行うのが望ましい。
還元性雰囲気は、例えば、低圧の水素ガスを真空炉に導
入することにより形成する。なお、上記予備焼結は、形
状の小さな焼結合金を製造する場合にも有効であり、残
存ガスなどが除去されるとともに、還元が十分になされ
て、優れた引張特性などを与えることができる。上記し
た本焼結では、バッチ式の焼結炉を使用する他に連続焼
結炉を用いることも可能であり、連続焼結炉を使用する
ことにより効率的に焼結を行うことができる。そして、
予備焼結で十分に還元させた成形体では、焼結体内にH
2ガス等が拡散侵入しないような急速昇温が可能であ
り、連続炉で、予備加熱後の素材を急速昇温−短時間焼
結−急冷処理することができる。短時間焼結−急冷を行
った焼結体は、その後、必要な熱処理や冷間加工などを
施して製品とする。
るような寸法の大きい焼結体に適用する場合には、急冷
中にポアが発生し機械的性質を低下させるおそれがあ
る。このため、本焼結前に、減圧還元性雰囲気下で予備
焼結を行って十分に還元を行っておくのが望ましい。こ
の予備焼結は、40Torr以下の圧力下で、1300
〜1400℃、1〜4時間の範囲で行うのが望ましい。
還元性雰囲気は、例えば、低圧の水素ガスを真空炉に導
入することにより形成する。なお、上記予備焼結は、形
状の小さな焼結合金を製造する場合にも有効であり、残
存ガスなどが除去されるとともに、還元が十分になされ
て、優れた引張特性などを与えることができる。上記し
た本焼結では、バッチ式の焼結炉を使用する他に連続焼
結炉を用いることも可能であり、連続焼結炉を使用する
ことにより効率的に焼結を行うことができる。そして、
予備焼結で十分に還元させた成形体では、焼結体内にH
2ガス等が拡散侵入しないような急速昇温が可能であ
り、連続炉で、予備加熱後の素材を急速昇温−短時間焼
結−急冷処理することができる。短時間焼結−急冷を行
った焼結体は、その後、必要な熱処理や冷間加工などを
施して製品とする。
【0006】
【作用】以下に、焼結および冷却の条件限定理由を作用
とともに述べる。 焼結温度(1460〜1560℃) 焼結温度は、バインダーの液相線温度以上となるよう
に、下限を1460℃に設定した。焼結体の寸法が大き
い場合には、雰囲気温度と成形体が追従できる温度との
間に差があるので、成形体を十分に加熱でき、また冷却
時に安定した冷却速度が得られるように焼結温度を定め
る必要がある。しかし、焼結温度は高すぎると結晶粒が
粗大化する。ただし、タングステン含有量が多い場合に
は結晶粒が粗大化しにくいので焼結温度を高めに設定で
きるが、粗大化を確実に防止できるように上限を156
0℃とした。 保持時間(50分以下) 焼結温度における保持時間を50分以下にして焼結を行
うことにより結晶粒の粗大化を阻止して強度の低下を防
止する。
とともに述べる。 焼結温度(1460〜1560℃) 焼結温度は、バインダーの液相線温度以上となるよう
に、下限を1460℃に設定した。焼結体の寸法が大き
い場合には、雰囲気温度と成形体が追従できる温度との
間に差があるので、成形体を十分に加熱でき、また冷却
時に安定した冷却速度が得られるように焼結温度を定め
る必要がある。しかし、焼結温度は高すぎると結晶粒が
粗大化する。ただし、タングステン含有量が多い場合に
は結晶粒が粗大化しにくいので焼結温度を高めに設定で
きるが、粗大化を確実に防止できるように上限を156
0℃とした。 保持時間(50分以下) 焼結温度における保持時間を50分以下にして焼結を行
うことにより結晶粒の粗大化を阻止して強度の低下を防
止する。
【0007】冷却速度(5℃/分以上) 焼結体を急速に冷却して、Ni 、Fe を析出させること
なく固溶状態で凝固させることにより靱性を向上させる
ことができる。冷却速度は、Ni 、Fe の析出を考慮す
れば、1100℃までの速度が重要になると考えられ
る。したがって、少なくとも1100℃までの冷却速度
は5℃/分以上とする。5℃/分より遅い冷却速度では
Ni、Fe の析出が生じ、延性の向上効果が低下する。
次に、上記本焼結に先立って、減圧還元性雰囲気下で予
備焼結行うことにより、還元が十分に行われ、しかも還
元ガス等が残留することなく除去されるので、急冷中の
ポアの発生を防止し、さらに残留ガスに起因する機械的
性質の劣化を防止する。したがって、寸法の大きい成形
体でも、短時間焼結−急冷により、強度を損なうことな
く延性を向上させることができる。また、本焼結を連続
焼結炉で行うことにより、短時間焼結、急冷を効率よく
行うことができる。さらに、本焼結に先立って成形体を
十分に還元する予備焼結を行っておけば、連続焼結炉で
急速昇温を行うことができ、さらに短時間での焼結が可
能となる。
なく固溶状態で凝固させることにより靱性を向上させる
ことができる。冷却速度は、Ni 、Fe の析出を考慮す
れば、1100℃までの速度が重要になると考えられ
る。したがって、少なくとも1100℃までの冷却速度
は5℃/分以上とする。5℃/分より遅い冷却速度では
Ni、Fe の析出が生じ、延性の向上効果が低下する。
次に、上記本焼結に先立って、減圧還元性雰囲気下で予
備焼結行うことにより、還元が十分に行われ、しかも還
元ガス等が残留することなく除去されるので、急冷中の
ポアの発生を防止し、さらに残留ガスに起因する機械的
性質の劣化を防止する。したがって、寸法の大きい成形
体でも、短時間焼結−急冷により、強度を損なうことな
く延性を向上させることができる。また、本焼結を連続
焼結炉で行うことにより、短時間焼結、急冷を効率よく
行うことができる。さらに、本焼結に先立って成形体を
十分に還元する予備焼結を行っておけば、連続焼結炉で
急速昇温を行うことができ、さらに短時間での焼結が可
能となる。
【0008】
【実施例】以下に、本発明の実施例を説明する。粒径
4.5μmのタングステン粒子93重量%と、粒径2.
5μmのNi 粒子4.9重量%と、粒径2.5μmのF
e 粒子2.1重量%とを混合し、さらに適当な添加剤を
混合して容器内に収納した後、CIP法によって圧粉し
て径40mm、長さ700mmの円柱状成形体を得た。
この成形体に対し、低圧の水素ガスを導入して20To
rrの圧力とした真空炉において、1400℃で1時間
保持する予備加熱を行い、その後、連続焼結炉を想定し
て急速昇温して、表1に示す条件で本焼結を行った。さ
らに、焼結後、表1に示す速度で冷却して焼結合金を得
た。なお、比較のために、従来方法として、上記予備加
熱に代えて、水素焼結炉にて1350℃で1時間保持し
て予備焼結を行い、その後、長時間保持する焼結を行っ
て、急冷または徐冷を行った比較例を用意した。
4.5μmのタングステン粒子93重量%と、粒径2.
5μmのNi 粒子4.9重量%と、粒径2.5μmのF
e 粒子2.1重量%とを混合し、さらに適当な添加剤を
混合して容器内に収納した後、CIP法によって圧粉し
て径40mm、長さ700mmの円柱状成形体を得た。
この成形体に対し、低圧の水素ガスを導入して20To
rrの圧力とした真空炉において、1400℃で1時間
保持する予備加熱を行い、その後、連続焼結炉を想定し
て急速昇温して、表1に示す条件で本焼結を行った。さ
らに、焼結後、表1に示す速度で冷却して焼結合金を得
た。なお、比較のために、従来方法として、上記予備加
熱に代えて、水素焼結炉にて1350℃で1時間保持し
て予備焼結を行い、その後、長時間保持する焼結を行っ
て、急冷または徐冷を行った比較例を用意した。
【0009】
【表1】
【0010】得られた焼結合金の機械的特性を測定し、
表1に示した。またそれぞれタングステンのα相粒径を
測定し、同じく表1に示した。表1から明らかなよう
に、長時間加熱温度に保持して焼結し、その後、急冷し
たものは、α相が粗大化しており、強度が低下してい
た。また、長時間保持して焼結した後、徐冷したもので
は延性が不十分であった。
表1に示した。またそれぞれタングステンのα相粒径を
測定し、同じく表1に示した。表1から明らかなよう
に、長時間加熱温度に保持して焼結し、その後、急冷し
たものは、α相が粗大化しており、強度が低下してい
た。また、長時間保持して焼結した後、徐冷したもので
は延性が不十分であった。
【0011】
【発明の効果】以上説明したように、本願発明のW−N
i −Fe 焼結合金の製造方法によれば、短時間の焼結
で、急冷したので、タングステン粒の粗大化による強度
の低下を招くことなく延性を向上させることができ、高
強度、高延性のW−Ni −Fe 焼結合金が得られる効果
がある。また、本焼結に先立って、減圧還元性雰囲気下
で予備焼結を行えば、急冷時のポアの発生を防止し、ま
た残留ガスによる機械的性質の低下を防止できる。さら
に、焼結を連続焼結炉で行うことにより、効率的に焼結
を行えるとともに、短時間での焼結、急冷が可能とな
り、高強度、高靱性の焼結合金が効率よく得られる。
i −Fe 焼結合金の製造方法によれば、短時間の焼結
で、急冷したので、タングステン粒の粗大化による強度
の低下を招くことなく延性を向上させることができ、高
強度、高延性のW−Ni −Fe 焼結合金が得られる効果
がある。また、本焼結に先立って、減圧還元性雰囲気下
で予備焼結を行えば、急冷時のポアの発生を防止し、ま
た残留ガスによる機械的性質の低下を防止できる。さら
に、焼結を連続焼結炉で行うことにより、効率的に焼結
を行えるとともに、短時間での焼結、急冷が可能とな
り、高強度、高靱性の焼結合金が効率よく得られる。
Claims (3)
- 【請求項1】 タングステンが85〜98重量%で、残
部がNi とFe を主成分とするW−Ni −Fe 焼結合金
の製造方法において、1460〜1560℃の加熱温度
で、50分以下保持して焼結を行い、焼結後に、5℃/
min以上の冷却速度で冷却することを特徴とするW−
Ni −Fe 焼結合金の製造方法 - 【請求項2】 焼結前に、減圧還元性雰囲気下で予備焼
結することを特徴とする請求項1記載のW−Ni −Fe
焼結合金の製造方法 - 【請求項3】 焼結を連続焼結炉で行うことを特徴とす
る請求項1または2記載のW−Ni −Fe 焼結合金の製
造方法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9146592A JPH05263163A (ja) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | W−Ni −Fe 焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9146592A JPH05263163A (ja) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | W−Ni −Fe 焼結合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05263163A true JPH05263163A (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=14027132
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9146592A Pending JPH05263163A (ja) | 1992-03-18 | 1992-03-18 | W−Ni −Fe 焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05263163A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03173738A (ja) * | 1989-11-30 | 1991-07-29 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高強度,高靭性タングステン焼結合金 |
JPH042736A (ja) * | 1990-04-18 | 1992-01-07 | Japan Steel Works Ltd:The | 高靭性W―Ni―Fe焼結合金の製造方法 |
JPH0436437A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高靭性タングステン焼結合金 |
JPH0436428A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高靭性タングステン焼結合金の製造方法 |
-
1992
- 1992-03-18 JP JP9146592A patent/JPH05263163A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03173738A (ja) * | 1989-11-30 | 1991-07-29 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高強度,高靭性タングステン焼結合金 |
JPH042736A (ja) * | 1990-04-18 | 1992-01-07 | Japan Steel Works Ltd:The | 高靭性W―Ni―Fe焼結合金の製造方法 |
JPH0436437A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高靭性タングステン焼結合金 |
JPH0436428A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-06 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 高靭性タングステン焼結合金の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-13 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
JPWO2013084749A1 (ja) * | 2011-12-07 | 2015-04-27 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン焼結合金 |
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