JPH04272569A - 無段変速機の油圧制御装置 - Google Patents
無段変速機の油圧制御装置Info
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- JPH04272569A JPH04272569A JP5058391A JP5058391A JPH04272569A JP H04272569 A JPH04272569 A JP H04272569A JP 5058391 A JP5058391 A JP 5058391A JP 5058391 A JP5058391 A JP 5058391A JP H04272569 A JPH04272569 A JP H04272569A
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- torque
- line pressure
- engine
- oil pump
- pulley
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- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 29
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
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- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
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- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
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- Control Of Transmission Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は油圧制御機構に関し、さ
らに詳しくは、ベルトを掛け回されているプ−リの溝幅
を変速比に応じて可変する際に用いられる油圧制御機構
のライン圧設定構造に関する。
らに詳しくは、ベルトを掛け回されているプ−リの溝幅
を変速比に応じて可変する際に用いられる油圧制御機構
のライン圧設定構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】所謂、無段変速機構に用いられる構造と
しては、一対のプ−リ間にベルトを張り渡し、このベル
トの掛けられているプ−リの溝幅を変化させて駆動側と
従動側とで得られる変速比を変えるようにした構造があ
る。ところで、上述したプ−リの溝幅を変化させる機構
の一つには、油圧機構を用いてプ−リを構成している一
方の固定円錐板に対し対向する可動円錐板を軸方向に変
位させる構造がある。上述した油圧機構の一例としては
、例えば、特開昭６３−４２１４７号公報に記載された
ものがあり、これによると、変速制御弁に供給される変
速制御作動圧であるライン圧を、エンジン出力トルクあ
るいはエンジン出力トルクと減速比に比例した油圧にす
るためのライン圧調圧弁を設け、この調圧弁によるライ
ン圧の設定を介してエンジントルクあるいは減速比に応
じたベルト挾持力を得るためのプ−リの溝幅を設定する
ようになっている。
しては、一対のプ−リ間にベルトを張り渡し、このベル
トの掛けられているプ−リの溝幅を変化させて駆動側と
従動側とで得られる変速比を変えるようにした構造があ
る。ところで、上述したプ−リの溝幅を変化させる機構
の一つには、油圧機構を用いてプ−リを構成している一
方の固定円錐板に対し対向する可動円錐板を軸方向に変
位させる構造がある。上述した油圧機構の一例としては
、例えば、特開昭６３−４２１４７号公報に記載された
ものがあり、これによると、変速制御弁に供給される変
速制御作動圧であるライン圧を、エンジン出力トルクあ
るいはエンジン出力トルクと減速比に比例した油圧にす
るためのライン圧調圧弁を設け、この調圧弁によるライ
ン圧の設定を介してエンジントルクあるいは減速比に応
じたベルト挾持力を得るためのプ−リの溝幅を設定する
ようになっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した変
速機構にあっては、要求される変速比が得られる溝幅を
設定する場合、プ−リ側での油圧室の圧力は調圧弁によ
って調圧されたライン圧が供給されており、この圧力は
、ベルトと円錐板との間の摩擦係合を維持するために適
正にされていなければならない。しかしながら、上述し
た油圧制御構造にあっては、エンジントルクに対してオ
イルポンプを駆動するために費やされるトルクが負の動
力として存在していることから、実際のエンジントルク
は、エンジンコントロ−ラからの出力によるトルクより
も低いものとなる。従って、上述したエンジントルクを
基にしてプ−リ側の溝幅を設定するためのライン圧を求
めた場合には、実際のトルクよりも低いトルクが得られ
ているにも拘らず、ベルトの挾持圧力は実際のトルク以
上の値を基準とした高い圧力設定が行われていることに
なり、結果として、ベルトの耐久性が悪化したり、ある
いは、プ−リへの余分な油圧を印加することでオイルポ
ンプへの無駄な負荷を生じさせるばかりでなく、エンジ
ンの動力損失も大きくなる。
速機構にあっては、要求される変速比が得られる溝幅を
設定する場合、プ−リ側での油圧室の圧力は調圧弁によ
って調圧されたライン圧が供給されており、この圧力は
、ベルトと円錐板との間の摩擦係合を維持するために適
正にされていなければならない。しかしながら、上述し
た油圧制御構造にあっては、エンジントルクに対してオ
イルポンプを駆動するために費やされるトルクが負の動
力として存在していることから、実際のエンジントルク
は、エンジンコントロ−ラからの出力によるトルクより
も低いものとなる。従って、上述したエンジントルクを
基にしてプ−リ側の溝幅を設定するためのライン圧を求
めた場合には、実際のトルクよりも低いトルクが得られ
ているにも拘らず、ベルトの挾持圧力は実際のトルク以
上の値を基準とした高い圧力設定が行われていることに
なり、結果として、ベルトの耐久性が悪化したり、ある
いは、プ−リへの余分な油圧を印加することでオイルポ
ンプへの無駄な負荷を生じさせるばかりでなく、エンジ
ンの動力損失も大きくなる。
【０００４】そこで、本発明の目的は、上述した従来の
油圧制御機構における問題に鑑み、エンジントルクの損
失分を考慮することで、ベルトの挾持力をエンジントル
クの実情にあわせたものとし、これにより、ベルトの耐
久性悪化を防ぐと共に、エンジンの動力性能の悪化も抑
えることのできる油圧制御機構を得ることにある。
油圧制御機構における問題に鑑み、エンジントルクの損
失分を考慮することで、ベルトの挾持力をエンジントル
クの実情にあわせたものとし、これにより、ベルトの耐
久性悪化を防ぐと共に、エンジンの動力性能の悪化も抑
えることのできる油圧制御機構を得ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
、本発明は、トルクコンバ−タを用いた自動変速装置の
出力軸を入力側とする駆動プ−リと、このプ−リに対向
した位置を出力側とする従動プ−リとをそれぞれ備え、
これらプ−リの溝幅を変えることでこのプ−リに掛けら
れているベルトの巻き径を変えて変速を行う無段変速装
置における上記プ−リの溝幅調整用の油圧制御機構であ
って、上記油圧制御機構は、スロットル開度およびエン
ジン回転数ならびに変速比から得られるエンジントルク
を基に、上記溝幅調整用に相当する仮のライン圧を求め
、上記仮のライン圧およびエンジン回転数を基にしたオ
イルポンプ損失トルクマップからオイルポンプ駆動のた
めに消費される損失トルクを求めたうえで上記仮のエン
ジントルクから上記損失トルクを差し引いて得られる実
質出力に相当する予想プ−リ入力トルクを求め、この予
想プ−リ入力トルク、エンジン回転数および変速比から
上記損失トルクを除外した状態での目標ライン圧を設定
するように構成されていることを特徴としている。
、本発明は、トルクコンバ−タを用いた自動変速装置の
出力軸を入力側とする駆動プ−リと、このプ−リに対向
した位置を出力側とする従動プ−リとをそれぞれ備え、
これらプ−リの溝幅を変えることでこのプ−リに掛けら
れているベルトの巻き径を変えて変速を行う無段変速装
置における上記プ−リの溝幅調整用の油圧制御機構であ
って、上記油圧制御機構は、スロットル開度およびエン
ジン回転数ならびに変速比から得られるエンジントルク
を基に、上記溝幅調整用に相当する仮のライン圧を求め
、上記仮のライン圧およびエンジン回転数を基にしたオ
イルポンプ損失トルクマップからオイルポンプ駆動のた
めに消費される損失トルクを求めたうえで上記仮のエン
ジントルクから上記損失トルクを差し引いて得られる実
質出力に相当する予想プ−リ入力トルクを求め、この予
想プ−リ入力トルク、エンジン回転数および変速比から
上記損失トルクを除外した状態での目標ライン圧を設定
するように構成されていることを特徴としている。
【０００６】
【作用】本発明によれば、エンジン側でのスロットル開
度、エンジン回転数により得られるエンジントルクに対
し、オイルポンプを駆動するために消費されるトルクの
損失分を差し引いて実際の出力トルクを求め、この実質
出力トルクをプ−リ入力トルクとしてこのトルクに対す
るライン圧の目標値が設定される。
度、エンジン回転数により得られるエンジントルクに対
し、オイルポンプを駆動するために消費されるトルクの
損失分を差し引いて実際の出力トルクを求め、この実質
出力トルクをプ−リ入力トルクとしてこのトルクに対す
るライン圧の目標値が設定される。
【０００７】
【実施例】以下、図１乃至図７において、本発明実施例
の詳細を説明する。図１は、本発明実施例による油圧制
御機構の構成を説明するための油圧回路図である。
の詳細を説明する。図１は、本発明実施例による油圧制
御機構の構成を説明するための油圧回路図である。
【０００８】この回路について説明する前に、この回路
が用いられる無段変速機構につき、図２を用いて説明す
ると次のとおりである。すなわち、本実施例に用いられ
る無段変速機構は、エンジン１の出力軸１Ａに対して連
結された自動変速装置であるフル−ドカップリング２に
付設されている。そして、このフル−ドカップリング２
は、ロックアップ機構付きのものであり、ロックアップ
油圧室２Ａの油圧を制御することにより入力側のポンプ
インペラ−２Ｂと出力側のタ−ビンランナ−２Ｃとを摩
擦係合関係にあるいは離間させて摩擦係合関係の解除が
行われるようになっている。上述したフル−ドカップリ
ング２は、その出力側に出力軸２Ｄを一体回転可能に設
けられており、この出力軸２Ｄは、前・後進切換機構３
に連結されている。上述した前・後進切換機構３は、周
知構造の遊星歯車機構４、前進用クラッチ５および後進
用クラッチ６とを備えて構成されており、前進用クラッ
チ５あるいは後進用クラッチ６に対する油圧制御によっ
て遊星歯車機構４の出力側に連結されている回転軸４Ａ
の回転方向を切り換えるようになっている。
が用いられる無段変速機構につき、図２を用いて説明す
ると次のとおりである。すなわち、本実施例に用いられ
る無段変速機構は、エンジン１の出力軸１Ａに対して連
結された自動変速装置であるフル−ドカップリング２に
付設されている。そして、このフル−ドカップリング２
は、ロックアップ機構付きのものであり、ロックアップ
油圧室２Ａの油圧を制御することにより入力側のポンプ
インペラ−２Ｂと出力側のタ−ビンランナ−２Ｃとを摩
擦係合関係にあるいは離間させて摩擦係合関係の解除が
行われるようになっている。上述したフル−ドカップリ
ング２は、その出力側に出力軸２Ｄを一体回転可能に設
けられており、この出力軸２Ｄは、前・後進切換機構３
に連結されている。上述した前・後進切換機構３は、周
知構造の遊星歯車機構４、前進用クラッチ５および後進
用クラッチ６とを備えて構成されており、前進用クラッ
チ５あるいは後進用クラッチ６に対する油圧制御によっ
て遊星歯車機構４の出力側に連結されている回転軸４Ａ
の回転方向を切り換えるようになっている。
【０００９】一方、上述した回転軸４Ａ上には、無段変
速機構の主要部の一つを成す駆動プ−リ７が設けてある
。この駆動プ−リ７は、回転軸４Ａに一体の固定円錐板
７Ａと、この固定円錐板７Ａに対向する位置で固定円錐
板７Ａのボス部に挿嵌されて軸方向に移動可能な可動円
錐板７Ｂとで構成してあり、可動円錐板７Ｂの背面側に
は油圧室７Ｃが形成されている。この油圧室７Ｃは、第
１および第２の室７Ｃ１、７Ｃ２とで構成され、第１の
室７Ｃ１が可動円錐板７Ｂを変位させるための圧力発生
部とされ、そして、この室７Ｃ１と可動壁をはさんで対
向する第２の室７Ｃ２が油圧バランス部とされ、回転時
に生じる遠心力によって可動円錐板７Ｂの位置が変位さ
せる力を打ち消して、設定された位置に可動円錐板７Ｂ
を保持できる構造とされている。また、駆動プ−リ７は
ベルト８により従動プ−リ９と連動可能とされており、
従動プ−リ９は、駆動プ−リ７を回転力の入力側とする
と出力側に位置し、駆動プ−リ７での可動円錐板７Ｂと
対向する側に固定円錐板９Ａがそしてこの固定円錐板９
Ａのボス部に可動円錐板９Ｂが挿嵌されて軸方向に移動
可能とされている。 上述した従動プ−リ９において
も可動円錐板９Ｂの背面に油圧室９Ｃが形成してあり、
この油圧室９Ｃ内での油圧制御により、駆動プ−リ７側
と協働して溝幅を変更できるようにしてある。そして、
従動プ−リ９における固定円錐板９Ａには、従動軸１０
が一体に設けてあり、さらに、この従動軸１０には駆動
ギヤ１１が取り付けられており、この駆動ギヤ１１がア
イドルギヤ１２、１３を介して出力軸１４、１５に連結
されたファイナルギヤ１６を出力側にもつ差動歯車機構
１７に連結されることで、駆動プ−リ７側からの回転力
を出力軸１４、１５に伝達できるようになっている。
速機構の主要部の一つを成す駆動プ−リ７が設けてある
。この駆動プ−リ７は、回転軸４Ａに一体の固定円錐板
７Ａと、この固定円錐板７Ａに対向する位置で固定円錐
板７Ａのボス部に挿嵌されて軸方向に移動可能な可動円
錐板７Ｂとで構成してあり、可動円錐板７Ｂの背面側に
は油圧室７Ｃが形成されている。この油圧室７Ｃは、第
１および第２の室７Ｃ１、７Ｃ２とで構成され、第１の
室７Ｃ１が可動円錐板７Ｂを変位させるための圧力発生
部とされ、そして、この室７Ｃ１と可動壁をはさんで対
向する第２の室７Ｃ２が油圧バランス部とされ、回転時
に生じる遠心力によって可動円錐板７Ｂの位置が変位さ
せる力を打ち消して、設定された位置に可動円錐板７Ｂ
を保持できる構造とされている。また、駆動プ−リ７は
ベルト８により従動プ−リ９と連動可能とされており、
従動プ−リ９は、駆動プ−リ７を回転力の入力側とする
と出力側に位置し、駆動プ−リ７での可動円錐板７Ｂと
対向する側に固定円錐板９Ａがそしてこの固定円錐板９
Ａのボス部に可動円錐板９Ｂが挿嵌されて軸方向に移動
可能とされている。 上述した従動プ−リ９において
も可動円錐板９Ｂの背面に油圧室９Ｃが形成してあり、
この油圧室９Ｃ内での油圧制御により、駆動プ−リ７側
と協働して溝幅を変更できるようにしてある。そして、
従動プ−リ９における固定円錐板９Ａには、従動軸１０
が一体に設けてあり、さらに、この従動軸１０には駆動
ギヤ１１が取り付けられており、この駆動ギヤ１１がア
イドルギヤ１２、１３を介して出力軸１４、１５に連結
されたファイナルギヤ１６を出力側にもつ差動歯車機構
１７に連結されることで、駆動プ−リ７側からの回転力
を出力軸１４、１５に伝達できるようになっている。
【００１０】一方、上述した無段変速機構における駆動
プ−リ７および従動プ−リ９の油圧室７Ｃ、９Ｃへの油
圧制御構造は、図１に示してある。すなわち、油圧制御
構造は、本実施例の場合、駆動プ−リ７および従動プ−
リ９の溝幅を設定するためのものであり、オイルポンプ
１８、ライン圧調圧弁１９、ライン圧制御用ソレノイド
弁２０Ａ、変速比コントロ−ル弁２１および変速用ライ
ン圧制御ソレノイド弁２０Ｂを主要部として備えている
。
プ−リ７および従動プ−リ９の油圧室７Ｃ、９Ｃへの油
圧制御構造は、図１に示してある。すなわち、油圧制御
構造は、本実施例の場合、駆動プ−リ７および従動プ−
リ９の溝幅を設定するためのものであり、オイルポンプ
１８、ライン圧調圧弁１９、ライン圧制御用ソレノイド
弁２０Ａ、変速比コントロ−ル弁２１および変速用ライ
ン圧制御ソレノイド弁２０Ｂを主要部として備えている
。
【００１１】上述したオイルポンプ１８は、タンク２２
内のオイルをストレ−ナ２３を介して吸引し油路２４に
吐出するようになっており、油路２４の吐出オイルはラ
イン圧調圧弁１９の入力ポ−トに導入されるとともに従
動プ−リ９の油圧室９Ａに対しても直接導入されるよう
になっている。
内のオイルをストレ−ナ２３を介して吸引し油路２４に
吐出するようになっており、油路２４の吐出オイルはラ
イン圧調圧弁１９の入力ポ−トに導入されるとともに従
動プ−リ９の油圧室９Ａに対しても直接導入されるよう
になっている。
【００１２】また、ライン圧調圧弁１９は、エンジント
ルクに応じてライン圧を調圧するためのものであり、そ
の圧力設定は、ライン圧制御用ソレノイド弁２０Ａによ
りスプ−ルの変位制御を介した油路の連通状態を変える
ことで行われ、調圧されたオイルは、上述した従動プ−
リ９、変速比コントロ−ル弁２１の他に、図示しないオ
−トマチックトランスミッションのクラッチ制御機構に
も供給されるようになっている。
ルクに応じてライン圧を調圧するためのものであり、そ
の圧力設定は、ライン圧制御用ソレノイド弁２０Ａによ
りスプ−ルの変位制御を介した油路の連通状態を変える
ことで行われ、調圧されたオイルは、上述した従動プ−
リ９、変速比コントロ−ル弁２１の他に、図示しないオ
−トマチックトランスミッションのクラッチ制御機構に
も供給されるようになっている。
【００１３】さらに、油路２４は、変速比コントロ−ル
弁２１の入力ポ−トにも連通させてあり、この変速比コ
ントロ−ル弁２１のスプ−ルが変速用ライン圧制御ソレ
ノイド弁２０Ｂによる変位制御されることによって、駆
動プ−リ７側での可動円錐板の油圧室７Ｃとの間の連通
状態を制御されるようになっている。従って、駆動プ−
リ７と従動プ−リ９との間で得られる変速比は、変速用
ライン圧制御ソレノイド弁２０Ｂによる変速比コント−
ル弁２１のスプ−ルの位置を変化させ、油路２４と駆動
プ−リ７の油圧室７Ｃとの連通状態を変えた際に得られ
る駆動プ−リ７側の溝幅の変更と、この溝幅変更に連動
して従動プ−リ９側でのベルトの巻き径を変えることで
得られるようになっている。
弁２１の入力ポ−トにも連通させてあり、この変速比コ
ントロ−ル弁２１のスプ−ルが変速用ライン圧制御ソレ
ノイド弁２０Ｂによる変位制御されることによって、駆
動プ−リ７側での可動円錐板の油圧室７Ｃとの間の連通
状態を制御されるようになっている。従って、駆動プ−
リ７と従動プ−リ９との間で得られる変速比は、変速用
ライン圧制御ソレノイド弁２０Ｂによる変速比コント−
ル弁２１のスプ−ルの位置を変化させ、油路２４と駆動
プ−リ７の油圧室７Ｃとの連通状態を変えた際に得られ
る駆動プ−リ７側の溝幅の変更と、この溝幅変更に連動
して従動プ−リ９側でのベルトの巻き径を変えることで
得られるようになっている。
【００１４】一方、上述したライン圧制御用ソレノイド
２０Ａは、図３に示すＣＶＴ制御装置２４により作動態
位を設定されるようになっている。すなわち、ＣＶＴ制
御装置２４は、マイクロコンピュ−タ２４Ａを主要部と
しており、このマイクロコンピュ−タ２４Ａには、演算
制御のための基礎プログラムおよび基礎デ−タを記憶す
るＲＯＭ２４Ｂ、後述するセンサからの入力および演算
結果を記憶しておくＲＡＭ２４Ｃがそれぞれ接続してあ
り、Ｉ／Ｏインタ−フェ−ス２４Ｄを介して外部機器と
接続されている。上述したＩ／Ｏインタ−フェ−ス２４
Ｄの入力側には、スロットル開度センサ２５、エンジン
回転数センサ２６および変速比検出センサ２７が接続さ
れており、そして出力側にはライン圧制御用ソレノイド
弁２０Ａが接続され、このライン圧制御用ソレノイド弁
２０Ａには、ライン圧調圧弁１９が油路２８を介して接
続してある。上述したＲＯＭ２４Ａには、基礎デ−タと
して、図４（Ａ）に示すように、スロットル開度（Ｔｈ
）およびエンジン回転数（ＮＥ）とエンジントルク（Ｔ
Ｅ）との関係を設定したエンジントルクマップデ−タと
、図４（Ｂ）に示すような、後述する仮のライン圧（Ｐ
ｌ´）とエンジン回転数（ＮＥ）とから得られるオイル
ポンプ損失トルク（Ｔｌ）に関するマップデ−タとが格
納してある。
２０Ａは、図３に示すＣＶＴ制御装置２４により作動態
位を設定されるようになっている。すなわち、ＣＶＴ制
御装置２４は、マイクロコンピュ−タ２４Ａを主要部と
しており、このマイクロコンピュ−タ２４Ａには、演算
制御のための基礎プログラムおよび基礎デ−タを記憶す
るＲＯＭ２４Ｂ、後述するセンサからの入力および演算
結果を記憶しておくＲＡＭ２４Ｃがそれぞれ接続してあ
り、Ｉ／Ｏインタ−フェ−ス２４Ｄを介して外部機器と
接続されている。上述したＩ／Ｏインタ−フェ−ス２４
Ｄの入力側には、スロットル開度センサ２５、エンジン
回転数センサ２６および変速比検出センサ２７が接続さ
れており、そして出力側にはライン圧制御用ソレノイド
弁２０Ａが接続され、このライン圧制御用ソレノイド弁
２０Ａには、ライン圧調圧弁１９が油路２８を介して接
続してある。上述したＲＯＭ２４Ａには、基礎デ−タと
して、図４（Ａ）に示すように、スロットル開度（Ｔｈ
）およびエンジン回転数（ＮＥ）とエンジントルク（Ｔ
Ｅ）との関係を設定したエンジントルクマップデ−タと
、図４（Ｂ）に示すような、後述する仮のライン圧（Ｐ
ｌ´）とエンジン回転数（ＮＥ）とから得られるオイル
ポンプ損失トルク（Ｔｌ）に関するマップデ−タとが格
納してある。
【００１５】そして、このＣＶＴ制御装置２４では、次
のような制御が行われるようになっている。すなわち、
図５はＣＶＴ制御装置２５におけるデ−タの処理動作が
示してあり、同図において、スロットル開度（Ｔｈ）、
エンジン回転数（ＮＥ）を基にエンジントルクマップか
らエンジントルク（ＴＥ）を求め、このエンジントルク
（ＴＥ）を基に変速比を勘案して仮のライン圧（Ｐｌ´
）が算出される。そして、上述したエンジン回転数（Ｎ
Ｅ）に加えて仮のライン圧（Ｐｌ´）によりオイルポン
プ損失トルクマップから予想オイルポンプ損失トルク（
Ｔｌ）を求める。このようにして求められた予想オイル
ポンプ損失トルク（Ｔｌ）は、例えば、オイルポンプの
駆動力に対する負荷条件を左右するオイルの粘性に影響
を与える油温に関する補正係数を用いて処理を行うこと
で、より正確なオイルポンプ損失トルクとして得ること
ができる。
のような制御が行われるようになっている。すなわち、
図５はＣＶＴ制御装置２５におけるデ−タの処理動作が
示してあり、同図において、スロットル開度（Ｔｈ）、
エンジン回転数（ＮＥ）を基にエンジントルクマップか
らエンジントルク（ＴＥ）を求め、このエンジントルク
（ＴＥ）を基に変速比を勘案して仮のライン圧（Ｐｌ´
）が算出される。そして、上述したエンジン回転数（Ｎ
Ｅ）に加えて仮のライン圧（Ｐｌ´）によりオイルポン
プ損失トルクマップから予想オイルポンプ損失トルク（
Ｔｌ）を求める。このようにして求められた予想オイル
ポンプ損失トルク（Ｔｌ）は、例えば、オイルポンプの
駆動力に対する負荷条件を左右するオイルの粘性に影響
を与える油温に関する補正係数を用いて処理を行うこと
で、より正確なオイルポンプ損失トルクとして得ること
ができる。
【００１６】一方、上述した予想オイルポンプ損失トル
ク（Ｔｌ）が求められると、この損失トルク（Ｔｌ）を
上記エンジントルクマップから求めたエンジン側の情報
によるエンジントルク（ＴＥ）から差し引くことで実質
出力トルク（ＴＥ´）を得る。そして、この実質出力ト
ルク（ＴＥ´）および変速比を基にして、プ−リの溝幅
設定用の目標ライン圧（Ｐｌ）を求め、このライン圧（
Ｐｌ）が得られるようにライン圧制御用ソレノイド弁２
０Ａに対する駆動電流を出力する。本実施例は以上のよ
うな構造であるから、図６に示すフロ−チャ−トによっ
てＣＶＴ制御装置２５の作用を説明すると、次のとおり
である。すなわち、スロットル開度（Ｔｈ）、エンジン
回転数（ＮＥ）および変速比（Ｒ）を基に、エンジント
ルクマップから出力トルクをもとめ、このトルクをもと
に仮のライン圧を算出する。
ク（Ｔｌ）が求められると、この損失トルク（Ｔｌ）を
上記エンジントルクマップから求めたエンジン側の情報
によるエンジントルク（ＴＥ）から差し引くことで実質
出力トルク（ＴＥ´）を得る。そして、この実質出力ト
ルク（ＴＥ´）および変速比を基にして、プ−リの溝幅
設定用の目標ライン圧（Ｐｌ）を求め、このライン圧（
Ｐｌ）が得られるようにライン圧制御用ソレノイド弁２
０Ａに対する駆動電流を出力する。本実施例は以上のよ
うな構造であるから、図６に示すフロ−チャ−トによっ
てＣＶＴ制御装置２５の作用を説明すると、次のとおり
である。すなわち、スロットル開度（Ｔｈ）、エンジン
回転数（ＮＥ）および変速比（Ｒ）を基に、エンジント
ルクマップから出力トルクをもとめ、このトルクをもと
に仮のライン圧を算出する。
【００１７】そして、この仮のライン圧とンジン回転数
とを基に、オイルポンプ損失トルクマップから予想オイ
ルポンプ損失トルクを求め、上述したエンジントルクか
らこの予想オイルポンプ損失トルクを引くことで実質エ
ンジン出力トルクを算出し、この実質エンジン出力トル
クを予想プ−リ入力トルクとして、この入力トルクに対
する目標ライン圧を算出してライン圧制御用ソレノイド
弁２０Ａに駆動電流を出力する。
とを基に、オイルポンプ損失トルクマップから予想オイ
ルポンプ損失トルクを求め、上述したエンジントルクか
らこの予想オイルポンプ損失トルクを引くことで実質エ
ンジン出力トルクを算出し、この実質エンジン出力トル
クを予想プ−リ入力トルクとして、この入力トルクに対
する目標ライン圧を算出してライン圧制御用ソレノイド
弁２０Ａに駆動電流を出力する。
【００１８】一方、上述した実施例においては、エンジ
ン回転数（ＮＥ）とエンジントルクから求めた仮のライ
ン圧（Ｐｌ´）とにより、オイルポンプ損失トルク（Ｔ
ｌ）を得るようにしたが、これに代えて、図７に示すよ
うに、オイルポンプの損失トルク（Ｔｌ）を、 ■油路２４中に設けてある油圧センサ（図示されず）の
出力によるライン圧とエンジン回転数（ＮＥ）■ライン
圧制御用ソレノイド弁２０Ａのデュ−ティ率とエンジン
回転数（ＮＥ） を基にして設定したマップデ−タから求めるようにして
も良い。そして、この場合には、上述したエンジントル
クからオイルポンプ損失トルクを差し引いて得られた実
質出力トルクに相当するプ−リ入力トルクを基に、ライ
ン圧制御用ソレノイド弁２０Ａに対する出力は、新たな
出力（ｎ＋１）番目の出力とする。
ン回転数（ＮＥ）とエンジントルクから求めた仮のライ
ン圧（Ｐｌ´）とにより、オイルポンプ損失トルク（Ｔ
ｌ）を得るようにしたが、これに代えて、図７に示すよ
うに、オイルポンプの損失トルク（Ｔｌ）を、 ■油路２４中に設けてある油圧センサ（図示されず）の
出力によるライン圧とエンジン回転数（ＮＥ）■ライン
圧制御用ソレノイド弁２０Ａのデュ−ティ率とエンジン
回転数（ＮＥ） を基にして設定したマップデ−タから求めるようにして
も良い。そして、この場合には、上述したエンジントル
クからオイルポンプ損失トルクを差し引いて得られた実
質出力トルクに相当するプ−リ入力トルクを基に、ライ
ン圧制御用ソレノイド弁２０Ａに対する出力は、新たな
出力（ｎ＋１）番目の出力とする。
【００１９】
【発明の効果】以上、本発明によれば、エンジン側の情
報に基づくエンジントルクに対して、オイルポンプを駆
動するための消費されるトルクを差し引いて得られる実
質出力トルクを基準にしてプ−リの溝幅設定のためのラ
イン圧を求めるようにしたので、エンジン側のエンジン
トルクよりも実際の出力トルクに対応したライン圧の設
定が可能になる。従って、ベルトの挾持圧力を実際の出
力にあわせて制御することができるので、過剰な圧力が
ベルトにかかるような状態を未然に防止してベルトの耐
久性を劣化させるようなことがなくなり、さらには、プ
−リへの余分な油圧を印加することがないので、オイル
ポンプへの無駄な負荷の発生を抑えるとともにエンジン
の動力損失を小さくすることができる。
報に基づくエンジントルクに対して、オイルポンプを駆
動するための消費されるトルクを差し引いて得られる実
質出力トルクを基準にしてプ−リの溝幅設定のためのラ
イン圧を求めるようにしたので、エンジン側のエンジン
トルクよりも実際の出力トルクに対応したライン圧の設
定が可能になる。従って、ベルトの挾持圧力を実際の出
力にあわせて制御することができるので、過剰な圧力が
ベルトにかかるような状態を未然に防止してベルトの耐
久性を劣化させるようなことがなくなり、さらには、プ
−リへの余分な油圧を印加することがないので、オイル
ポンプへの無駄な負荷の発生を抑えるとともにエンジン
の動力損失を小さくすることができる。
【図１】本発明実施例による油圧制御機構を説明するた
めの油圧回路図である。
めの油圧回路図である。
【図２】図１に示した制御機構を適用する無段変速装置
の構造の一例を示す模型図である。
の構造の一例を示す模型図である。
【図３】図１に示した油圧制御機構における制御部の構
成を説明するためのブロック図である。
成を説明するためのブロック図である。
【図４】図３に示した制御部の特性を説明するための線
図である。
図である。
【図５】図３に示した制御部でのデ−タ処理の状態を説
明するためのブロック図である。
明するためのブロック図である。
【図６】図３に示した制御部の作用を説明するためのフ
ロ−チャ−トである。
ロ−チャ−トである。
【図７】図３に示した制御部でのデ−タ処理の別の状態
を説明するためのブロック図である。
を説明するためのブロック図である。
１ エンジン
２ 自動変速装置を成すフル−ドカップ
リング７ 駆動プ−リ ７Ｂ 可動円錐板 ８ ベルト ９ 従動プ−リ ９Ｂ 可動円錐板 １８ オイルポンプ １９ ライン圧調圧弁 ２０Ａ ライン圧制御用ソレノイド弁２４
ＣＶＴ制御装置 ２５ スロットル開度センサ２６
エンジン回転数センサ２７ 変速比検出セ
ンサ
リング７ 駆動プ−リ ７Ｂ 可動円錐板 ８ ベルト ９ 従動プ−リ ９Ｂ 可動円錐板 １８ オイルポンプ １９ ライン圧調圧弁 ２０Ａ ライン圧制御用ソレノイド弁２４
ＣＶＴ制御装置 ２５ スロットル開度センサ２６
エンジン回転数センサ２７ 変速比検出セ
ンサ
Claims (1)
- 【請求項１】トルクコンバ−タを用いた自動変速装置の
出力軸を入力側とする駆動プ−リと、このプ−リに対向
した位置を出力側とする従動プ−リとをそれぞれ備え、
これらプ−リの溝幅を変えることでこのプ−リに掛けら
れているベルトの巻き径を変えて変速を行う無段変速装
置における上記プ−リの溝幅調整用の油圧制御機構であ
って、上記油圧制御機構は、スロットル開度およびエン
ジン回転数ならびに変速比から得られるエンジントルク
を基に、上記溝幅調整用に相当する仮のライン圧を求め
、上記仮のライン圧およびエンジン回転数を基にしたオ
イルポンプ損失トルクマップからオイルポンプを駆動す
るための消費される損失トルクを求めたうえで上記仮の
エンジントルクから上記損失トルクを差し引いて得られ
る実質出力に相当する予想プ−リ入力トルクを求め、こ
の予想プ−リ入力トルク、エンジン回転数および変速比
から上記損失トルクを除外した状態での目標ライン圧を
設定するように構成されていることを特徴とする油圧制
御機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5058391A JP2646876B2 (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | 無段変速機の油圧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5058391A JP2646876B2 (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | 無段変速機の油圧制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04272569A true JPH04272569A (ja) | 1992-09-29 |
| JP2646876B2 JP2646876B2 (ja) | 1997-08-27 |
Family
ID=12863003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5058391A Expired - Lifetime JP2646876B2 (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | 無段変速機の油圧制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2646876B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6530860B2 (en) | 2000-11-01 | 2003-03-11 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Line pressure control device for continuous transmission in vehicle |
| US6602160B2 (en) | 2000-06-02 | 2003-08-05 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Device for hydraulically controlling a continuously variable transmission |
| EP1403570A2 (en) | 2002-09-27 | 2004-03-31 | JATCO Ltd | Transmission controller of v-belt type continuously variable automatic transmission |
| JP2014132165A (ja) * | 2013-01-07 | 2014-07-17 | Fuji Heavy Ind Ltd | パワーユニットの制御装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100836918B1 (ko) | 2006-09-08 | 2008-06-11 | 현대자동차주식회사 | 차량용 무단 변속기의 라인압 제어장치 |
-
1991
- 1991-02-22 JP JP5058391A patent/JP2646876B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6602160B2 (en) | 2000-06-02 | 2003-08-05 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Device for hydraulically controlling a continuously variable transmission |
| DE10100778B4 (de) * | 2000-06-02 | 2008-08-28 | Mitsubishi Denki K.K. | Vorrichtung zum hydraulischen Steuern eines kontinuierlich variablen Getriebes |
| US6530860B2 (en) | 2000-11-01 | 2003-03-11 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Line pressure control device for continuous transmission in vehicle |
| DE10124381B4 (de) * | 2000-11-01 | 2012-03-08 | Mitsubishi Denki K.K. | Leitungsdruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe in einem Fahrzeug |
| EP1403570A2 (en) | 2002-09-27 | 2004-03-31 | JATCO Ltd | Transmission controller of v-belt type continuously variable automatic transmission |
| JP2014132165A (ja) * | 2013-01-07 | 2014-07-17 | Fuji Heavy Ind Ltd | パワーユニットの制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2646876B2 (ja) | 1997-08-27 |
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Legal Events
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