JPH04240220A - 炭素繊維用プレカーサー - Google Patents
炭素繊維用プレカーサーInfo
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- JPH04240220A JPH04240220A JP485791A JP485791A JPH04240220A JP H04240220 A JPH04240220 A JP H04240220A JP 485791 A JP485791 A JP 485791A JP 485791 A JP485791 A JP 485791A JP H04240220 A JPH04240220 A JP H04240220A
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Landscapes
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- Inorganic Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素繊維あるいは黒鉛
繊維の製造原料であるアクリロニトリル系炭素繊維用プ
レカーサーに関するものである。
繊維の製造原料であるアクリロニトリル系炭素繊維用プ
レカーサーに関するものである。
【0002】
【従来の技術】プレカーサーを焼成して炭素繊維あるい
は黒鉛繊維を製造するにあたり、得られる炭素(黒鉛)
繊維の弾性率および強度を向上させるために、焼成工程
の各段階にいて焼成炉中で繊維に張力をかけて、つまり
繊維を引張りながら焼成することが行なわれている。と
ころが通常のアクリル系繊維は焼成工程における強力の
低下が大きいので高い張力をかけた状態での焼成にはお
のずから限界がある。一方、アクリロニトリル系プレカ
ーサーを用いた炭素(黒鉛)繊維の製造法については多
くの特許や文献が発表されているが、高性能を発現する
ためにプレカーサーの適性を繊維物性・構造面から検討
した報告はわずかである。
は黒鉛繊維を製造するにあたり、得られる炭素(黒鉛)
繊維の弾性率および強度を向上させるために、焼成工程
の各段階にいて焼成炉中で繊維に張力をかけて、つまり
繊維を引張りながら焼成することが行なわれている。と
ころが通常のアクリル系繊維は焼成工程における強力の
低下が大きいので高い張力をかけた状態での焼成にはお
のずから限界がある。一方、アクリロニトリル系プレカ
ーサーを用いた炭素(黒鉛)繊維の製造法については多
くの特許や文献が発表されているが、高性能を発現する
ためにプレカーサーの適性を繊維物性・構造面から検討
した報告はわずかである。
【0003】例えばプレカーサー繊維中の特定の不純物
、不溶解成分を排除することによって繊維欠陥発生を抑
える方法(特開昭59−112030号、特開昭59−
125903号、特開昭60−167931号)、油剤
及びその付着量を適当なものにする方法(特開昭61−
83374号)、紡糸方式及びポリマー組成、分子量を
限定化し一定の強度・弾性率のプレカーサーを得るもの
(特開昭60−21905号)等がある。
、不溶解成分を排除することによって繊維欠陥発生を抑
える方法(特開昭59−112030号、特開昭59−
125903号、特開昭60−167931号)、油剤
及びその付着量を適当なものにする方法(特開昭61−
83374号)、紡糸方式及びポリマー組成、分子量を
限定化し一定の強度・弾性率のプレカーサーを得るもの
(特開昭60−21905号)等がある。
【0004】これらの提案はそれぞれ、それらを施して
いない対照物に比し、炭素繊維性能につながるひとつの
改善手段といえる。しかしながら焼成後の高性能につな
がるプレカーサーの構造上の特徴を明確に示唆するもの
ではない。
いない対照物に比し、炭素繊維性能につながるひとつの
改善手段といえる。しかしながら焼成後の高性能につな
がるプレカーサーの構造上の特徴を明確に示唆するもの
ではない。
【0005】また、プレカーサー構造上の特徴をヨウ素
吸着量という指標によってとらえることにより焼成工程
通過性の向上、改善並びに毛羽の発生等を抑えた品質上
の改善を目的とした提案(特開昭58−214518号
)があるが、炭素繊維性能に主眼をおいたものではなく
、その面での効果は十分とは言えない。
吸着量という指標によってとらえることにより焼成工程
通過性の向上、改善並びに毛羽の発生等を抑えた品質上
の改善を目的とした提案(特開昭58−214518号
)があるが、炭素繊維性能に主眼をおいたものではなく
、その面での効果は十分とは言えない。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは炭素(黒
鉛)繊維の強度・弾性率を左右するアクリロニトリル系
プレカーサーの構造上の特徴を明らかにすべく鋭意検討
を重ねた結果、ヨウ素吸着量にって表されるプレカーサ
ー単繊維の緻密性さらにX線配向度πに代表される高分
子結晶の配向性が焼成後の炭素(黒鉛)繊維性能に直接
的に関与することを見出したものである。
鉛)繊維の強度・弾性率を左右するアクリロニトリル系
プレカーサーの構造上の特徴を明らかにすべく鋭意検討
を重ねた結果、ヨウ素吸着量にって表されるプレカーサ
ー単繊維の緻密性さらにX線配向度πに代表される高分
子結晶の配向性が焼成後の炭素(黒鉛)繊維性能に直接
的に関与することを見出したものである。
【0007】すなわち本発明の目的は焼成工程における
発生張力に耐え且つ高強度・高弾性率を発現する炭素(
黒鉛)繊維を与えうる炭素(黒鉛)繊維用プレカーサー
を提供することにある。
発生張力に耐え且つ高強度・高弾性率を発現する炭素(
黒鉛)繊維を与えうる炭素(黒鉛)繊維用プレカーサー
を提供することにある。
【0008】
【課題を解決するための手段】即ち本発明の要旨は少な
くとも92重量%アクリロニトリルを含有するアクリロ
ニトリル系重合体からなる繊維束であり、ヨウ素吸着量
が繊維重量当り1重量%未満且つX線配向度πが85%
以上である単繊維繊度0.5〜2デニール及びトータル
デニール3000〜30000デニールのアクリロニト
リル系炭素繊維用プレカーサーにある。
くとも92重量%アクリロニトリルを含有するアクリロ
ニトリル系重合体からなる繊維束であり、ヨウ素吸着量
が繊維重量当り1重量%未満且つX線配向度πが85%
以上である単繊維繊度0.5〜2デニール及びトータル
デニール3000〜30000デニールのアクリロニト
リル系炭素繊維用プレカーサーにある。
【0009】本発明のプレカーサーはアクリロニトリル
を少なくとも92重量%含有するアクリロニトリル系重
合体からなる繊維であり、かかるアクリロニトリル系重
合体はアクリロニトリルホモポリマーあるいはコポリマ
ーであり、コポリマー成分としては例えば、(メタ)ア
クリル酸、イタコン酸、クロトン酸およびそのエステル
類、酸アミド類等アクリロニトリルと共重合し得るビニ
ル系単量体を導入したコポリマーを用いることができる
。これらのアクリロニトリル系重合体は極限粘度〔η〕
が1以上のものが用いられる。重合体の製造条件につい
ては特別な限定はなく公知の方法が用いられる。
を少なくとも92重量%含有するアクリロニトリル系重
合体からなる繊維であり、かかるアクリロニトリル系重
合体はアクリロニトリルホモポリマーあるいはコポリマ
ーであり、コポリマー成分としては例えば、(メタ)ア
クリル酸、イタコン酸、クロトン酸およびそのエステル
類、酸アミド類等アクリロニトリルと共重合し得るビニ
ル系単量体を導入したコポリマーを用いることができる
。これらのアクリロニトリル系重合体は極限粘度〔η〕
が1以上のものが用いられる。重合体の製造条件につい
ては特別な限定はなく公知の方法が用いられる。
【0010】本発明のプレカーサー製造法としては、前
記アクリロニトリル系重合体のジメチルホルムアミド、
ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド等の有機
溶剤あるいはロダン塩、塩化亜鉛等の無機塩水溶液、硝
酸等の無機酸水溶液等を溶剤とする重合体溶液を紡糸原
液として用いる湿式あるいは乾−湿式紡糸法が挙げられ
る。
記アクリロニトリル系重合体のジメチルホルムアミド、
ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド等の有機
溶剤あるいはロダン塩、塩化亜鉛等の無機塩水溶液、硝
酸等の無機酸水溶液等を溶剤とする重合体溶液を紡糸原
液として用いる湿式あるいは乾−湿式紡糸法が挙げられ
る。
【0011】本発明のようにヨウ素吸着量が極めて低く
、X線配向度πが高値であるプレカーサーの紡糸賦形に
は乾−湿式紡糸法が特に好ましい。紡糸原液についても
、紡糸の安定性、延伸性が損われない範囲でできるかぎ
り重合体濃度を高くすることが好ましい。
、X線配向度πが高値であるプレカーサーの紡糸賦形に
は乾−湿式紡糸法が特に好ましい。紡糸原液についても
、紡糸の安定性、延伸性が損われない範囲でできるかぎ
り重合体濃度を高くすることが好ましい。
【0012】ジメチルホルムアミド溶剤を紡糸原液及び
凝固浴液に用いる場合、凝固液は溶剤濃度65重量%以
上、温度40℃未満であることが好ましいが凝固浴条件
は用いる溶媒の種類によって異なるのが一般的でる。ま
たこのようにして得られた凝固糸条はいったん空中にて
1.1倍以上程度の延伸を施された後水あるいは熱水中
に導かれ洗浄・延伸処理を行なわれることが好ましい。
凝固浴液に用いる場合、凝固液は溶剤濃度65重量%以
上、温度40℃未満であることが好ましいが凝固浴条件
は用いる溶媒の種類によって異なるのが一般的でる。ま
たこのようにして得られた凝固糸条はいったん空中にて
1.1倍以上程度の延伸を施された後水あるいは熱水中
に導かれ洗浄・延伸処理を行なわれることが好ましい。
【0013】洗浄・延伸された水膨潤繊維は公知のシリ
コン系油剤によって処理され、乾燥緻密化あるいは更に
乾熱、加圧スチーム等により延伸を加えることによって
、単繊維繊度0.5〜2デニールで好ましくは引張強度
5g/d以上、伸度9〜15%のプレカーサーが製造さ
れる。
コン系油剤によって処理され、乾燥緻密化あるいは更に
乾熱、加圧スチーム等により延伸を加えることによって
、単繊維繊度0.5〜2デニールで好ましくは引張強度
5g/d以上、伸度9〜15%のプレカーサーが製造さ
れる。
【0014】プレカーサーのヨウ素吸着量が1%以上に
なると繊維構造の緻密性、微細性が損なわれ不均質なも
のとなり繊維の欠陥点を形成することとなる。したがっ
て焼成工程における発生張力により繊維切れが生ずると
同時に得られる炭素(黒鉛)繊維の緻密性低下、構造欠
陥の残留によって、引張強度、弾性率さらに圧縮強度に
ついても優れた性能を発揮しえなくなる。
なると繊維構造の緻密性、微細性が損なわれ不均質なも
のとなり繊維の欠陥点を形成することとなる。したがっ
て焼成工程における発生張力により繊維切れが生ずると
同時に得られる炭素(黒鉛)繊維の緻密性低下、構造欠
陥の残留によって、引張強度、弾性率さらに圧縮強度に
ついても優れた性能を発揮しえなくなる。
【0015】またヨウ素吸着量が1%未満であっても、
X線配向度πが85%に達しない場合、やはり焼成工程
通過性が著しく低下する一方、繊維中の黒鉛結晶の生成
が不充分となるため炭素(黒鉛)繊維の力学的性能特に
弾性率の低下をもたらす。
X線配向度πが85%に達しない場合、やはり焼成工程
通過性が著しく低下する一方、繊維中の黒鉛結晶の生成
が不充分となるため炭素(黒鉛)繊維の力学的性能特に
弾性率の低下をもたらす。
【0016】さらに本発明の如く単繊維繊度0.5〜2
デニール、トータルデニール3000〜30000デニ
ールという多数のフィラメントからなる繊維束は焼成工
程において、熱反応による蓄熱や発生する熱分解物によ
り繊維切れや繊維間の融着が生じ易く品質・性能におい
て優れた炭素(黒鉛)繊維は得られ難い。
デニール、トータルデニール3000〜30000デニ
ールという多数のフィラメントからなる繊維束は焼成工
程において、熱反応による蓄熱や発生する熱分解物によ
り繊維切れや繊維間の融着が生じ易く品質・性能におい
て優れた炭素(黒鉛)繊維は得られ難い。
【0017】しかしながらプレカーサーのヨウ素吸着量
が1%未満でX線配向度πが85%以上の本発明のプレ
カーサーはこれらの焼成工程での障害が著しく軽減され
るのである。以上に述べた如く本発明のアクリロニトリ
ル系炭素(黒鉛)繊維用プレカーサーは力学特性に優れ
高品質の炭素(黒鉛)繊維を提供し得るものであり、な
おかつ焼成工程通過性に優れ工業的価値はまことに大き
いものである。
が1%未満でX線配向度πが85%以上の本発明のプレ
カーサーはこれらの焼成工程での障害が著しく軽減され
るのである。以上に述べた如く本発明のアクリロニトリ
ル系炭素(黒鉛)繊維用プレカーサーは力学特性に優れ
高品質の炭素(黒鉛)繊維を提供し得るものであり、な
おかつ焼成工程通過性に優れ工業的価値はまことに大き
いものである。
【0018】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に説明する
。 イ.「極限粘度〔η〕」の測定 アクリロニトリル系重合体を25℃のジメチルホルムア
ミド溶液中で測定した。
。 イ.「極限粘度〔η〕」の測定 アクリロニトリル系重合体を25℃のジメチルホルムア
ミド溶液中で測定した。
【0019】ロ.「ヨウ素吸着量」の測定法プレカーサ
ー2gを精秤採取し100ml三角フラスコに入れる。 これにヨウ素溶液(ヨウ化カリウム100g、酢酸90
g、2・4ジクロロフェノール10g、ヨウ素50gを
蒸留水に溶解し1000mlの溶液とする)100ml
を入れ60℃で50分間振とうしヨウ素吸着処理を行う
。この後吸着処理糸を30分間イオン交換水にて洗浄し
、さらに蒸留水にて洗い流した後遠心脱水する。脱水糸
を300mlビーカーに入れジメチルスルホキシド20
0mlを加え60℃にて加熱溶解する。この溶液をN/
100硝酸銀水溶液で電位差滴定しヨウ素吸着量を求め
る。
ー2gを精秤採取し100ml三角フラスコに入れる。 これにヨウ素溶液(ヨウ化カリウム100g、酢酸90
g、2・4ジクロロフェノール10g、ヨウ素50gを
蒸留水に溶解し1000mlの溶液とする)100ml
を入れ60℃で50分間振とうしヨウ素吸着処理を行う
。この後吸着処理糸を30分間イオン交換水にて洗浄し
、さらに蒸留水にて洗い流した後遠心脱水する。脱水糸
を300mlビーカーに入れジメチルスルホキシド20
0mlを加え60℃にて加熱溶解する。この溶液をN/
100硝酸銀水溶液で電位差滴定しヨウ素吸着量を求め
る。
【0020】ハ.「X線配向度π」の測定法繊維を平行
にそろえ、酢酸ポリビニルのメタノール溶液で糊付けし
た試料を用い広角X線回折法にて測定する。 該試料の繊維軸と垂直方向からX線を入射し、回折した
X線のうち2θ=17.0°付近に現れる反射について
子午線方向の回折強度を測定する。この反射における半
価巾βから下式により配向度πを求める。 また測定にはNiフィルターにて単色化したCuKα線
を使用する。 ニ.炭素繊維のストランド物性はJIS−7601に準
じて測定した。
にそろえ、酢酸ポリビニルのメタノール溶液で糊付けし
た試料を用い広角X線回折法にて測定する。 該試料の繊維軸と垂直方向からX線を入射し、回折した
X線のうち2θ=17.0°付近に現れる反射について
子午線方向の回折強度を測定する。この反射における半
価巾βから下式により配向度πを求める。 また測定にはNiフィルターにて単色化したCuKα線
を使用する。 ニ.炭素繊維のストランド物性はJIS−7601に準
じて測定した。
【0021】実施例1
アクリロニトリル96重量%、メタクリル酸1重量%、
アクリル酸メチル3重量%、極限粘度〔η〕1.8の重
合体をジメチルアセトアミドに溶解し重合体濃度が23
重量%の紡糸原液を調製した。この紡糸原液を20μお
よび5μのフィルターで濾過し、70℃に保持した原液
を乾湿式紡糸法を用いて紡出した。なお凝固浴組成はD
MAC/水=78/22(重量%)、温度15℃、ノズ
ル面と凝固浴の距離は5mmとした。こうして得られた
凝固糸を空中で1.25倍延伸し次いで熱水中で延伸洗
浄を行いシリコン系油剤処理を施した。乾燥後さらに加
熱ローラーにて乾熱延伸を行い全延伸倍率を9倍とし単
繊維繊度0.9デニール、トータルデニール12000
デニールのプレカーサーを得た。このプレカーサーの引
張強度及び伸度は6.7g/d、11%であった。また
このもののヨウ素吸着量を測定したところ0.63%で
あり、X線配向度πは91%であった。このプレカーサ
ーを230℃〜260℃に設定された熱風循環式耐炎化
炉を用い5%の伸長を付与しながら耐炎化終了時の繊維
密度1.35g/cm3 の耐炎化繊維となし、引続き
該繊維を窒素雰囲気下、最高温度が1400℃の高温熱
処理炉で炭素化を行なった。得られた炭素繊維のストラ
ンド強度は490kg/mm2 、ストランド弾性率は
28ton/mm2であった。
アクリル酸メチル3重量%、極限粘度〔η〕1.8の重
合体をジメチルアセトアミドに溶解し重合体濃度が23
重量%の紡糸原液を調製した。この紡糸原液を20μお
よび5μのフィルターで濾過し、70℃に保持した原液
を乾湿式紡糸法を用いて紡出した。なお凝固浴組成はD
MAC/水=78/22(重量%)、温度15℃、ノズ
ル面と凝固浴の距離は5mmとした。こうして得られた
凝固糸を空中で1.25倍延伸し次いで熱水中で延伸洗
浄を行いシリコン系油剤処理を施した。乾燥後さらに加
熱ローラーにて乾熱延伸を行い全延伸倍率を9倍とし単
繊維繊度0.9デニール、トータルデニール12000
デニールのプレカーサーを得た。このプレカーサーの引
張強度及び伸度は6.7g/d、11%であった。また
このもののヨウ素吸着量を測定したところ0.63%で
あり、X線配向度πは91%であった。このプレカーサ
ーを230℃〜260℃に設定された熱風循環式耐炎化
炉を用い5%の伸長を付与しながら耐炎化終了時の繊維
密度1.35g/cm3 の耐炎化繊維となし、引続き
該繊維を窒素雰囲気下、最高温度が1400℃の高温熱
処理炉で炭素化を行なった。得られた炭素繊維のストラ
ンド強度は490kg/mm2 、ストランド弾性率は
28ton/mm2であった。
【0022】比較例1
実施例1において紡糸原液のアクリロニトリル系重合体
濃度を20.5%に、保持温度を60℃に変更し、他は
実施例1と同様にして単繊維繊度0.9デニール、トー
タルデニール12000デニールのプレカーサーを得た
。得られたプレカーサーの引張強度及び伸度は6.7g
/d、11%であった。またヨウ素吸着量は1.34%
、X線配向度πの値は86%であった。このプレカーサ
ーを実施例1と同様に焼成して得られた炭素繊維のスト
ランド強度は410kg/mm2 、ストランド弾性率
は25ton/mm2 であった。
濃度を20.5%に、保持温度を60℃に変更し、他は
実施例1と同様にして単繊維繊度0.9デニール、トー
タルデニール12000デニールのプレカーサーを得た
。得られたプレカーサーの引張強度及び伸度は6.7g
/d、11%であった。またヨウ素吸着量は1.34%
、X線配向度πの値は86%であった。このプレカーサ
ーを実施例1と同様に焼成して得られた炭素繊維のスト
ランド強度は410kg/mm2 、ストランド弾性率
は25ton/mm2 であった。
【0023】実施例2
アクリロニトリル98重量%、メタクリル酸2重量%、
極限粘度〔η〕1.8であるアクリロニトリル系重合体
をジメチルホルムアミドに溶解し、実施例1と同様にし
て紡糸原液を調製した。凝固浴のジメチルホルムアミド
濃度を表1に示す各濃度に設定し、他は実施例1と同様
に紡糸を行ないプレカーサーを得た。これらのプレカー
サーのヨウ素吸着量及びX線配向度πを測定したところ
表1に示す値となった。該プレカーサーを225℃〜2
60℃の熱風循環式耐炎化炉を用い5%の伸長を付与し
ながら繊維密度が1.36g/cm3 の耐炎化繊維と
なし、引続き該繊維を窒素雰囲気下最高温度が600℃
、伸長率5%で低温熱処理し、次いで同雰囲気下で最高
温度が1800℃かつ1200℃から1800℃までの
昇温勾配が穏やかな高温熱処理炉で−4%の伸長率を付
与し約1.2分間処理した。得られた炭素繊維性能を表
1に示した。
極限粘度〔η〕1.8であるアクリロニトリル系重合体
をジメチルホルムアミドに溶解し、実施例1と同様にし
て紡糸原液を調製した。凝固浴のジメチルホルムアミド
濃度を表1に示す各濃度に設定し、他は実施例1と同様
に紡糸を行ないプレカーサーを得た。これらのプレカー
サーのヨウ素吸着量及びX線配向度πを測定したところ
表1に示す値となった。該プレカーサーを225℃〜2
60℃の熱風循環式耐炎化炉を用い5%の伸長を付与し
ながら繊維密度が1.36g/cm3 の耐炎化繊維と
なし、引続き該繊維を窒素雰囲気下最高温度が600℃
、伸長率5%で低温熱処理し、次いで同雰囲気下で最高
温度が1800℃かつ1200℃から1800℃までの
昇温勾配が穏やかな高温熱処理炉で−4%の伸長率を付
与し約1.2分間処理した。得られた炭素繊維性能を表
1に示した。
【0024】
【表1】
【0025】実施例3
実施例2において紡浴のジメチルホルムアミド濃度を8
0重量%に固定し紡浴温度を表2に示す各温度に設定し
、他は実施例2と同様に紡糸を行いプレカーサーを得た
。これらのプレカーサーの引張強度、伸度、ヨウ素吸着
量及びX線配向度πを表2に示した。該プレカーサーを
実施例2と同様の条件にて焼成炭素化した繊維の性能を
表2に示した。さらにこれらの繊維を最高温度が240
0℃の高温熱処理炉にて黒鉛化を行い繊維性能を表2に
示した。
0重量%に固定し紡浴温度を表2に示す各温度に設定し
、他は実施例2と同様に紡糸を行いプレカーサーを得た
。これらのプレカーサーの引張強度、伸度、ヨウ素吸着
量及びX線配向度πを表2に示した。該プレカーサーを
実施例2と同様の条件にて焼成炭素化した繊維の性能を
表2に示した。さらにこれらの繊維を最高温度が240
0℃の高温熱処理炉にて黒鉛化を行い繊維性能を表2に
示した。
【0026】
【表2】
Claims (1)
- 【請求項1】 少なくとも92重量%のアクリロニト
リルを含有するアクリロニトリル系重合体からなる繊維
束であり、ヨウ素吸着量が繊維重量当り1重量%未満且
つX線配向度πが85%以上である単繊維繊度0.5〜
2デニール及びトータルデニール3000〜30000
デニールのアクリロニトリル系炭素繊維用プレカーサー
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP485791A JPH04240220A (ja) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | 炭素繊維用プレカーサー |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP485791A JPH04240220A (ja) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | 炭素繊維用プレカーサー |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04240220A true JPH04240220A (ja) | 1992-08-27 |
Family
ID=11595350
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP485791A Pending JPH04240220A (ja) | 1991-01-21 | 1991-01-21 | 炭素繊維用プレカーサー |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04240220A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010143680A1 (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-16 | 三菱レイヨン株式会社 | 炭素繊維用アクリロニトリル膨潤糸、前駆体繊維束、耐炎化繊維束、炭素繊維束及びそれらの製造方法 |
WO2010143681A1 (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-16 | 三菱レイヨン株式会社 | 機械的性能発現に優れた炭素繊維束 |
JP2021105244A (ja) * | 2015-02-04 | 2021-07-26 | 三菱ケミカル株式会社 | 高性能な繊維および該繊維の製造に用いられる紡糸原液 |
-
1991
- 1991-01-21 JP JP485791A patent/JPH04240220A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2010143680A1 (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-16 | 三菱レイヨン株式会社 | 炭素繊維用アクリロニトリル膨潤糸、前駆体繊維束、耐炎化繊維束、炭素繊維束及びそれらの製造方法 |
WO2010143681A1 (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-16 | 三菱レイヨン株式会社 | 機械的性能発現に優れた炭素繊維束 |
JP4908636B2 (ja) * | 2009-06-10 | 2012-04-04 | 三菱レイヨン株式会社 | 機械的性能発現に優れた炭素繊維束 |
CN102459728A (zh) * | 2009-06-10 | 2012-05-16 | 三菱丽阳株式会社 | 机械性能表现优异的碳纤维束 |
JP4945684B2 (ja) * | 2009-06-10 | 2012-06-06 | 三菱レイヨン株式会社 | 炭素繊維用アクリロニトリル膨潤糸、前駆体繊維束、耐炎化繊維束、炭素繊維束及びそれらの製造方法 |
TWI396785B (zh) * | 2009-06-10 | 2013-05-21 | Mitsubishi Rayon Co | 碳纖維用丙烯腈膨潤絲、前驅體纖維束、防焰纖維束、碳纖維束及它們的製造方法 |
TWI396786B (zh) * | 2009-06-10 | 2013-05-21 | Mitsubishi Rayon Co | 發現機械性能優異的碳纖維束 |
JP2021105244A (ja) * | 2015-02-04 | 2021-07-26 | 三菱ケミカル株式会社 | 高性能な繊維および該繊維の製造に用いられる紡糸原液 |
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