JPH0411636B2 - - Google Patents
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- JPH0411636B2 JPH0411636B2 JP61158985A JP15898586A JPH0411636B2 JP H0411636 B2 JPH0411636 B2 JP H0411636B2 JP 61158985 A JP61158985 A JP 61158985A JP 15898586 A JP15898586 A JP 15898586A JP H0411636 B2 JPH0411636 B2 JP H0411636B2
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は自動車用防錆鋼板として好適な複層電
気めつき鋼板の製造方法に関する。 〔従来の技術及びその問題点〕 自動車車体は苛酷な腐食環境にさらされ、車体
防錆のために高度な耐食性を具備することが必要
とされる。Znめつき鋼板は従来から防錆鋼板と
して広範に使用されてきたが、Znが活性な金属
であるため苛酷な腐食環境下では十分な耐食性を
示さない。このため新たに、Zn−Ni、Zn−Fe、
Zn−Co−CrなどのZn系合金電気めつきを施した
防錆鋼板が開発されてきた。このうちZn−Ni合
金電気めつき鋼板は、裸耐食性や耐ブリスター性
(塗膜下腐食で生成する塗膜ふくれを抑制する性
能)などに優れた性能を示す防錆鋼板であるが、
車体防錆性に対する要求の高度化により次の点が
問題視されてきた。 第1点は、耐孔あき腐食性が不十分であること
である。Zn−Ni合金めつき皮膜は腐食過程で急
速にZnを優先的に消失するため、めつき皮膜が
電気化学的に貴な性質を持つ。このため犠牲防食
性に乏しく、塗膜欠陥の部分で腐食が進行する
と、下地鋼板が深さ方向に腐食される、いわゆる
孔あき腐食を生じ易い傾向がある。 第2点は、りん酸塩処理性に乏しいことであ
る。塗膜下地処理として行なわれるりん酸塩処理
は塗装後耐食性、塗膜密着性を支配する重要な役
割を持つが、Zn−Ni合金めつき皮膜はりん酸塩
処理液中で不活性であり、前述の特性を十分確保
するに必要な微細で緻密なりん酸塩結晶を得るこ
とが困難であつた。 第3点は、耐チツピング性に乏しいことであ
る。近年、車体外板外面側の防錆対策として外面
側にもめつき皮膜を持つめつき鋼板が使用されつ
つあるが、外面側でめつき鋼板が防錆性を発揮す
るには、飛石などのチツピングで塗膜が損傷を受
けてもめつき皮膜が鋼板表面に密着している必要
がある。ところが、Zn−Ni合金めつき皮膜は電
気めつき時に形成された高い引張内部応力を内蔵
しているため、チツピングにより塗膜のみならず
めつき皮膜も、めつき皮膜/鋼板の界面で剥離し
易い。 このような問題点を解決するため従来次のよう
な方法が提案されている。 (1) 耐孔あき腐食性の改善:特開昭59−116393号
では、鋼板表面に第1層ととして2〜7wt%Ni
を含有するZn−Ni合金電気めつき層、その上
の第2層として65wt%Fe以上を含有するFe−
Zn合金電気めつき層を有する2層めつき鋼板
が提案されている。このめつき鋼板では合金中
のNi含有率を通常の10〜20wt%Niから2〜
7wt%Niまで下げることにより犠性防食効果の
持続性を高め、耐孔あき腐食性の向上を図つて
いる。しかしながら、このようにNi含有率を
下げると合金相がη相を主体としたものに変わ
るため、純Znの性質が顕在化し、特に耐ブリ
スター性の低下が起こる問題がある。 また特開昭59−162292号では、外層を8〜
20wt%Ni含有のZn−Ni合金めつき層、内層を
Znめつき層、または外層よりも卑な電位を持
つZn合金めつき層とした2層めつき鋼板が提
案されている。この2層めつき鋼板では内層の
Znめつき層または外層より卑な電位を持つZn
合金層により犠性防食性を付与して耐孔あき性
の向上を図つているが、この場合には、外層と
内層との電気化学的カツプリングにより卑な内
層の消耗が促進されてブリスター発生が進行
し、耐ブリスター性が低下する欠点を有してい
る。特に、内層がZnめつき層の場合は、Znめ
つき層自体が耐ブリスター性に劣るため耐ブリ
スター性の低下は著しい。 (2) りん酸塩処理性の改善:特開昭56−38495号
では、鋼板表面に第1層としてNiめつき層、
その上に第2層として2〜20wt%Niを含有す
るZn−Ni合金めつき、第3層(最表層)とし
て電気亜鉛めつき層を有する多層めつき鋼板が
提案されている。この多層めつき鋼板は、活性
なZnを最表層とすることにより、Zn−Ni合金
めつきの化成処理性を改善している。しかし、
Zn−Niめつき層と最下層のNi層は犠性防食性
に乏しく、このためこの多層めつき鋼板は耐孔
あき腐食性が劣る欠点を有している。 (3) 耐チツピング性の改善:良好な耐チツピング
性を確保するには、めつき層が下地鋼板に密着
していることが必要とされる。これに関わる技
術としては特開昭59−200789号が開示されてい
る。これによれば、鋼板上にCr、Mn、Fe、
Co、Ni、Cu、In、Zn、Cd、Sn、Pbの1種ま
たは2種以上からなる析出物を1〜1000mg/
m2分散付着させ、この上にZn系合金または複
合電気めつき皮膜を形成することにより、微量
析出物が初期結晶核となりめつき密着性が向上
するというものである。しかし、この系では異
なる組成のめつき層が接するため、ガルバニツ
ク電流により腐食速度が高まり、耐食性が低下
するという問題がある。 以上述べたように、Zn−Ni合金電気めつき鋼
板は優れた裸耐食性と耐ブリスター性を持つにも
かかわらず、従来、良好な耐孔あき腐食性、化成
処理性及び耐チツピング性を同時に確保すること
が困難であり、高度化する防錆ニーズに十分応え
るものではなかつた。 〔問題を解決するための手段〕 本発明者等は、以上のような従来の欠点に鑑
み、Zn−Ni合金電気めつき鋼板が有する優れた
裸耐食性と耐ブリスター性を確保しつつ、優れた
耐孔あき腐食性、化成処理性、耐チツピング性を
有するめつき鋼板の製造法について研究を重ねた
ものであり、この結果、次のような製造方法によ
り上記諸特性を満足させる鋼板が得られることを
見い出した。 すなわち本発明は、連続電気めつ
きラインによる複層電気めつき鋼板の製造方法に
おいて、鋼板表面に、第1めつき槽において、8
〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残部Znからなる
合金めつきを0.01〜1g/m2の付着量で施し、続
く第2めつき槽以降のめつき槽においては、8〜
15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残部Znからなる合
金めつきを5〜70g/m2の付着量で施し、さらに
その上にZnめつきまたは60wt%以下のFeを含有
するZn−Fe合金めつきを1〜5g/m2の付着量
で施すようにしたことをその基本的特徴とする。 以下、本発明の詳細を説明する。 本発明は、連続電気めつきラインにおいて、鋼
板表面に8〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残部
Znの組成のZn−Ni−Cr合金めつき皮膜を形成さ
せ、さらに、その上にZnめつき皮膜または60wt
%以下のFeを含有するZn−Fe合金めつき皮膜を
1〜5g/m2の付着量で形成させる。そして上記
Zn−Ni−Cr合金めつきに当つては、連続ライン
の第1めつき槽において、0.01〜1g/m2の付着
量でめつきが施され、続く第2めつき槽以降にお
いて5〜70g/m2の付着量でめつきが施される。 鋼板表面に形成される上記Zn−Ni−Cr合金め
つき皮膜は、優れた裸耐食性、耐ブリスター性を
有するのみならず、優れた耐孔あき腐食性を有す
る。この合金めつき皮膜は主としてCrの含有に
より耐孔あき腐食性が著しく向上している。これ
は、水酸化物として含有されたCrがZnを部分的
に不働態化することによりZn成分の急速な消失
を抑止し、Znによる犠性防食の持続性を高める
ためにもたらされた効果であると考えられる。 めつき皮膜中のCr含有率は0.01〜0.5wt%とさ
れる。Crが0.01wt%未満では、第2図に示すよ
うに耐孔あき腐食性向上の効果が認みられず、一
方、0.5wt%を超えるとめつき皮膜の密着性が劣
化してしまう。 またNi含有率は8〜15wt%とされる。Niが
8wt%未満では十分な裸耐食性と耐ブリスター性
が得られず、また15wt%を超えると裸耐食性、
めつき密着性が劣化し、また第1図に示すように
耐孔あき腐食性も劣化してしまう。 本発明ではこのような組成のZn−Ni−Cr合金
皮膜を形成させるに当り、特に第1めつき槽での
付着量を所定の範囲に限定し、加えて続く第2め
つき槽以降でのトータル付着量も所定の範囲に規
制される。本発明者等は、合金めつき皮膜の耐チ
ツピング性が複数めつき槽を備えた連続電気めつ
きラインの第1めつき槽で形成される合金めつき
皮膜によつて支配され、第1めつき槽で形成され
る合金めつき層を0.01〜1g/m2の範囲に制限す
ることにより優れた耐チツピング性が確保できる
ことを見い出した。 この理由は必ずしも明らかではないが、次のよ
うな理由によるものと推定される。すなわち、め
つき付着量が1g/m2以下ではめつき層は平面的
に不連続な皮膜になる。一方、付着量が1g/m2
を超えるとめつき層は平面的に連続した皮膜にな
る。従つて、鋼板表面にまず1g/m2以下のめつ
きを行なつたのち、改めて通電を開始して1g/
m2を超えるめつきを行なうと、不連続的な皮膜上
に連続皮膜が形成される。本合金系のような内部
応力(引張)の高い皮膜に外力が加わつたときは
めつき層にクラツクが発生し、これを起点として
めつき/鋼板の界面でめつき剥離が拡がろうとす
る。しかし、鋼板との界面に接するめつき皮膜が
不連続的であると、界面剥離は不連続点で停止す
る傾向を生じ、剥離が界面で伝播しにくい。従つ
てチツピングのような外力が加わつてもマクロな
めつき剥離には到らず、めつき皮膜が鋼板表面に
保持される。不連続めつき皮膜の量が著しく少な
くなると、事実上、鋼板表面に連続皮膜が形成さ
れたのと同等になるので、めつき剥離が起こり易
くなる。不連続めつき皮膜がその機能を発揮でき
る下限が0.01g/m2であると考えられる。連続電
気めつきラインでは通常めつき槽1槽あたり1
g/m2を超えるめつきが行なわれるが、本発明で
は第1めつき槽のめつき量を0.01〜1g/m2とす
ることにより鋼板表面に不連続めつき皮膜が形成
され、その上部に連続めつき皮膜が形成されるこ
とになる。 第1めつき槽において施される合金めつき皮膜
と第2めつき槽以降において施される合金めつき
皮膜は、規定される範囲において異なる組成を有
することができる。これらの皮膜は上記組成範囲
内であれば電気化学的にはほとんど同じ性質を持
つため、組成の相違があつてもガルバニツク電流
は流れない。従つて耐食性の低下は起こらない。 耐食性の水準は第2めつき槽以降のめつき槽に
おいて形成される合金めつき皮膜によつて支配さ
れ、5g/m2以上で実用的な防錆要求水準が満足
される。一方、そのめつき量が増加するとめつき
皮膜の内部応力が大きくなり、チツピングにより
めつき皮膜が剥離し易くなる。第2めつき槽以降
のめつき槽において形成される合金めつき皮膜の
めつき量が70g/m2を超えると、第1めつき槽に
おいてめつき付着量を規制したことによる耐チツ
ピング性向上効果を相殺してしまう。このため第
2めつき槽以降でのZn−Ni−Cr合金めつきのト
ータル付着量は5〜70g/m2の範囲とされる。 なお、本発明では第1めつき槽でのめつき処理
後、引き続き第2めつき槽でめつき処理を行えば
よく、両めつき槽間で鋼板を特別な条件に維持す
る等の必要はない。 以上のZn−Ni−Cr合金めつき皮膜は、Crによ
り表面の活性がZn−Ni合金めつき層よりもさら
に低下し、りん酸塩処理を行なうと、粗大りん酸
塩結晶がまばらに形成されてしまう。従つてZn
−Ni−Cr合金めつき層が最表層に存在するりん
酸塩処理性が一層低下する。Zn−Ni−Cr合金め
つき皮膜上に施される上記Znめつきまたは60wt
%以下のFeを含有するZn−Fe合金めつきは、上
記のような化成処理性を確保するためになされ
る。したがつて、このめつき量はりん酸塩結晶を
形成するに必要な量があれば十分であり、その必
要めつき付着量は1〜5g/m2である。めつき付
着量が1g/m2未満であると、微細・緻密なりん
酸塩結晶が得られず、一方、付着量が5g/m2を
超えると、りん酸塩結晶とZn−Ni−Cr合金めつ
き層との間にZnめつき層またはZn−Fe合金めつ
き層が残存してしまう。このようなめつき層の残
存は、めつき層がZnめつき層の場合には耐ブリ
スター性を、まためつき層がZn−Fe合金めつき
層の場合には未塗装部の裸耐食性を低下させるこ
とになる。Zn−Fe合金めつき皮膜のFe含有率を
60wt%以下としたのは、Fe含有率の増加ととも
にZn−Fe合金の内部応力が高まり、60wt%Feを
超えた組成では、りん酸塩処理時にこのめつき皮
膜に発生したクラツクが下層のZn−Ni−Cr合金
めつき皮膜に伝播し下地に到達してしまうからで
ある。 〔実施例〕 下記する(1)及び(2)の条件で電気めつき鋼板を作
成し、次のような試験を行なつた。 めつき鋼板を下記(3)の条件でりん酸塩処理
し、りん酸塩処理性及び裸耐食性を評価した。 上記でりん酸塩処理したものに下記(4)の条
件で電着塗装を行ない、耐ブリスター性、耐孔
あき腐食性を評価した。 上記で電着塗装したものに、さらに(4)の条
件で中塗り・上塗りを施し、耐チツピング性を
評価した。 第1表に各めつき鋼板の皮膜条件及び試験結果を
示す。 (1) めつき浴組成 a Zn−Ni−Cr合金めつき皮膜用めつき浴 ZnSO4・7H2O :150g/ NiSO4・6H2O :350g/ Na2SO4 :60g/ CrO3 :0〜4g/ PH=1.3 b 第2層用めつき浴 i 電気Znめつき浴 ZnSO4・7H2O :450g/ Na2SO4 :60g/ PH=2.0 Zn−Fe合金めつき浴 ZnSO4・7H2O :20〜180g/ FeSO4・7H2O :270〜430g/ Na2SO4 :30g/ CH3COONa・3H2O :20g/ C6H3O7 :5g/ PH=2.5 (2) めつき条件 a 電流密度 Zn−Ni−Crめつき皮膜 (第1めつき槽) :5〜50A/dm2 Zn−Ni−Crめつき皮膜 (第2めつき槽以降) :50A/dm2 ZnまたはZn−Feめつき 皮膜 :50A/dm2 b ストリツプとめつき液 との相対速度 :1.5〜3m/s c めつき浴温度 :50℃ (3) りん酸塩処理 デイツプタイプのりん酸塩処理液(日本パーカ
ライジング社製Bt3080)を用い、標準条件でり
ん酸塩処理を行なつた。 (4) 塗装 a カチオン電着塗装 関西ペイント社製エレクロン9400を用い、標準
条件で電着塗装・焼付を行ない、20μmの塗膜を
形成した。 b 中塗り 関西ペイント社製の中塗り塗料を用いて、
35μmの中塗り塗膜を標準条件のスプレー塗装、
焼付工程を経て形成した。 c 上塗り 関西ペイント社製の上塗り塗料を用いて、
35μmの上塗り塗膜を標準条件のスプレー途装、
焼付工程を経て形成した。 (5) 性能評価試験 a 裸耐食性 JISZ2371に準拠した塩水噴霧試験を行ない、
赤錆発生時間により次のようなランクづけを行な
つた。 ×:100時間以下 ○:100〜300時間 ◎:300時間以上 b 耐ブリスター性 電着塗装板にナイフでクロスカツトを入れたの
ちJISZ2371に準拠した塩水噴霧試験を1000時間
行ない、クロスカツト部のふくれ巾(片側)によ
り評価した。 ×:4mm以上 ○:4mm未満 c 耐孔あき腐食性 電着塗装板にナイフでクロスカツトを入れたの
ち塩水噴霧試験−乾燥−湿潤試験より成る複合サ
イクル腐食試験を2か月間行なつた。塗膜、腐食
生成物を試験片より除去し、下地鋼板の腐食深さ
を測定することにより耐孔あき腐食性を評価し
た。 ×:0.3mm以上 △:0.2〜0.3mm未満 ○:0.1〜0.2mm未満 ◎:0.1mm未満 d りん酸塩処理性 SEMでりん酸塩結晶の生成状態を観察し、評
価した。 ×:粗い結晶 ○:微細で緻密な結晶 e 耐チツピング性 噴射空気圧4Kg/cm2、距離30cm、砕石500gの
条件でグラベロメーターを用いてチツピングを行
ない、めつき皮膜が除去され下地鋼板が霧出して
いる傷の数を数え、耐チツピング性を評価した。 ×:11個以上 △:6〜10個 ○:5個以下
気めつき鋼板の製造方法に関する。 〔従来の技術及びその問題点〕 自動車車体は苛酷な腐食環境にさらされ、車体
防錆のために高度な耐食性を具備することが必要
とされる。Znめつき鋼板は従来から防錆鋼板と
して広範に使用されてきたが、Znが活性な金属
であるため苛酷な腐食環境下では十分な耐食性を
示さない。このため新たに、Zn−Ni、Zn−Fe、
Zn−Co−CrなどのZn系合金電気めつきを施した
防錆鋼板が開発されてきた。このうちZn−Ni合
金電気めつき鋼板は、裸耐食性や耐ブリスター性
(塗膜下腐食で生成する塗膜ふくれを抑制する性
能)などに優れた性能を示す防錆鋼板であるが、
車体防錆性に対する要求の高度化により次の点が
問題視されてきた。 第1点は、耐孔あき腐食性が不十分であること
である。Zn−Ni合金めつき皮膜は腐食過程で急
速にZnを優先的に消失するため、めつき皮膜が
電気化学的に貴な性質を持つ。このため犠牲防食
性に乏しく、塗膜欠陥の部分で腐食が進行する
と、下地鋼板が深さ方向に腐食される、いわゆる
孔あき腐食を生じ易い傾向がある。 第2点は、りん酸塩処理性に乏しいことであ
る。塗膜下地処理として行なわれるりん酸塩処理
は塗装後耐食性、塗膜密着性を支配する重要な役
割を持つが、Zn−Ni合金めつき皮膜はりん酸塩
処理液中で不活性であり、前述の特性を十分確保
するに必要な微細で緻密なりん酸塩結晶を得るこ
とが困難であつた。 第3点は、耐チツピング性に乏しいことであ
る。近年、車体外板外面側の防錆対策として外面
側にもめつき皮膜を持つめつき鋼板が使用されつ
つあるが、外面側でめつき鋼板が防錆性を発揮す
るには、飛石などのチツピングで塗膜が損傷を受
けてもめつき皮膜が鋼板表面に密着している必要
がある。ところが、Zn−Ni合金めつき皮膜は電
気めつき時に形成された高い引張内部応力を内蔵
しているため、チツピングにより塗膜のみならず
めつき皮膜も、めつき皮膜/鋼板の界面で剥離し
易い。 このような問題点を解決するため従来次のよう
な方法が提案されている。 (1) 耐孔あき腐食性の改善:特開昭59−116393号
では、鋼板表面に第1層ととして2〜7wt%Ni
を含有するZn−Ni合金電気めつき層、その上
の第2層として65wt%Fe以上を含有するFe−
Zn合金電気めつき層を有する2層めつき鋼板
が提案されている。このめつき鋼板では合金中
のNi含有率を通常の10〜20wt%Niから2〜
7wt%Niまで下げることにより犠性防食効果の
持続性を高め、耐孔あき腐食性の向上を図つて
いる。しかしながら、このようにNi含有率を
下げると合金相がη相を主体としたものに変わ
るため、純Znの性質が顕在化し、特に耐ブリ
スター性の低下が起こる問題がある。 また特開昭59−162292号では、外層を8〜
20wt%Ni含有のZn−Ni合金めつき層、内層を
Znめつき層、または外層よりも卑な電位を持
つZn合金めつき層とした2層めつき鋼板が提
案されている。この2層めつき鋼板では内層の
Znめつき層または外層より卑な電位を持つZn
合金層により犠性防食性を付与して耐孔あき性
の向上を図つているが、この場合には、外層と
内層との電気化学的カツプリングにより卑な内
層の消耗が促進されてブリスター発生が進行
し、耐ブリスター性が低下する欠点を有してい
る。特に、内層がZnめつき層の場合は、Znめ
つき層自体が耐ブリスター性に劣るため耐ブリ
スター性の低下は著しい。 (2) りん酸塩処理性の改善:特開昭56−38495号
では、鋼板表面に第1層としてNiめつき層、
その上に第2層として2〜20wt%Niを含有す
るZn−Ni合金めつき、第3層(最表層)とし
て電気亜鉛めつき層を有する多層めつき鋼板が
提案されている。この多層めつき鋼板は、活性
なZnを最表層とすることにより、Zn−Ni合金
めつきの化成処理性を改善している。しかし、
Zn−Niめつき層と最下層のNi層は犠性防食性
に乏しく、このためこの多層めつき鋼板は耐孔
あき腐食性が劣る欠点を有している。 (3) 耐チツピング性の改善:良好な耐チツピング
性を確保するには、めつき層が下地鋼板に密着
していることが必要とされる。これに関わる技
術としては特開昭59−200789号が開示されてい
る。これによれば、鋼板上にCr、Mn、Fe、
Co、Ni、Cu、In、Zn、Cd、Sn、Pbの1種ま
たは2種以上からなる析出物を1〜1000mg/
m2分散付着させ、この上にZn系合金または複
合電気めつき皮膜を形成することにより、微量
析出物が初期結晶核となりめつき密着性が向上
するというものである。しかし、この系では異
なる組成のめつき層が接するため、ガルバニツ
ク電流により腐食速度が高まり、耐食性が低下
するという問題がある。 以上述べたように、Zn−Ni合金電気めつき鋼
板は優れた裸耐食性と耐ブリスター性を持つにも
かかわらず、従来、良好な耐孔あき腐食性、化成
処理性及び耐チツピング性を同時に確保すること
が困難であり、高度化する防錆ニーズに十分応え
るものではなかつた。 〔問題を解決するための手段〕 本発明者等は、以上のような従来の欠点に鑑
み、Zn−Ni合金電気めつき鋼板が有する優れた
裸耐食性と耐ブリスター性を確保しつつ、優れた
耐孔あき腐食性、化成処理性、耐チツピング性を
有するめつき鋼板の製造法について研究を重ねた
ものであり、この結果、次のような製造方法によ
り上記諸特性を満足させる鋼板が得られることを
見い出した。 すなわち本発明は、連続電気めつ
きラインによる複層電気めつき鋼板の製造方法に
おいて、鋼板表面に、第1めつき槽において、8
〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残部Znからなる
合金めつきを0.01〜1g/m2の付着量で施し、続
く第2めつき槽以降のめつき槽においては、8〜
15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残部Znからなる合
金めつきを5〜70g/m2の付着量で施し、さらに
その上にZnめつきまたは60wt%以下のFeを含有
するZn−Fe合金めつきを1〜5g/m2の付着量
で施すようにしたことをその基本的特徴とする。 以下、本発明の詳細を説明する。 本発明は、連続電気めつきラインにおいて、鋼
板表面に8〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残部
Znの組成のZn−Ni−Cr合金めつき皮膜を形成さ
せ、さらに、その上にZnめつき皮膜または60wt
%以下のFeを含有するZn−Fe合金めつき皮膜を
1〜5g/m2の付着量で形成させる。そして上記
Zn−Ni−Cr合金めつきに当つては、連続ライン
の第1めつき槽において、0.01〜1g/m2の付着
量でめつきが施され、続く第2めつき槽以降にお
いて5〜70g/m2の付着量でめつきが施される。 鋼板表面に形成される上記Zn−Ni−Cr合金め
つき皮膜は、優れた裸耐食性、耐ブリスター性を
有するのみならず、優れた耐孔あき腐食性を有す
る。この合金めつき皮膜は主としてCrの含有に
より耐孔あき腐食性が著しく向上している。これ
は、水酸化物として含有されたCrがZnを部分的
に不働態化することによりZn成分の急速な消失
を抑止し、Znによる犠性防食の持続性を高める
ためにもたらされた効果であると考えられる。 めつき皮膜中のCr含有率は0.01〜0.5wt%とさ
れる。Crが0.01wt%未満では、第2図に示すよ
うに耐孔あき腐食性向上の効果が認みられず、一
方、0.5wt%を超えるとめつき皮膜の密着性が劣
化してしまう。 またNi含有率は8〜15wt%とされる。Niが
8wt%未満では十分な裸耐食性と耐ブリスター性
が得られず、また15wt%を超えると裸耐食性、
めつき密着性が劣化し、また第1図に示すように
耐孔あき腐食性も劣化してしまう。 本発明ではこのような組成のZn−Ni−Cr合金
皮膜を形成させるに当り、特に第1めつき槽での
付着量を所定の範囲に限定し、加えて続く第2め
つき槽以降でのトータル付着量も所定の範囲に規
制される。本発明者等は、合金めつき皮膜の耐チ
ツピング性が複数めつき槽を備えた連続電気めつ
きラインの第1めつき槽で形成される合金めつき
皮膜によつて支配され、第1めつき槽で形成され
る合金めつき層を0.01〜1g/m2の範囲に制限す
ることにより優れた耐チツピング性が確保できる
ことを見い出した。 この理由は必ずしも明らかではないが、次のよ
うな理由によるものと推定される。すなわち、め
つき付着量が1g/m2以下ではめつき層は平面的
に不連続な皮膜になる。一方、付着量が1g/m2
を超えるとめつき層は平面的に連続した皮膜にな
る。従つて、鋼板表面にまず1g/m2以下のめつ
きを行なつたのち、改めて通電を開始して1g/
m2を超えるめつきを行なうと、不連続的な皮膜上
に連続皮膜が形成される。本合金系のような内部
応力(引張)の高い皮膜に外力が加わつたときは
めつき層にクラツクが発生し、これを起点として
めつき/鋼板の界面でめつき剥離が拡がろうとす
る。しかし、鋼板との界面に接するめつき皮膜が
不連続的であると、界面剥離は不連続点で停止す
る傾向を生じ、剥離が界面で伝播しにくい。従つ
てチツピングのような外力が加わつてもマクロな
めつき剥離には到らず、めつき皮膜が鋼板表面に
保持される。不連続めつき皮膜の量が著しく少な
くなると、事実上、鋼板表面に連続皮膜が形成さ
れたのと同等になるので、めつき剥離が起こり易
くなる。不連続めつき皮膜がその機能を発揮でき
る下限が0.01g/m2であると考えられる。連続電
気めつきラインでは通常めつき槽1槽あたり1
g/m2を超えるめつきが行なわれるが、本発明で
は第1めつき槽のめつき量を0.01〜1g/m2とす
ることにより鋼板表面に不連続めつき皮膜が形成
され、その上部に連続めつき皮膜が形成されるこ
とになる。 第1めつき槽において施される合金めつき皮膜
と第2めつき槽以降において施される合金めつき
皮膜は、規定される範囲において異なる組成を有
することができる。これらの皮膜は上記組成範囲
内であれば電気化学的にはほとんど同じ性質を持
つため、組成の相違があつてもガルバニツク電流
は流れない。従つて耐食性の低下は起こらない。 耐食性の水準は第2めつき槽以降のめつき槽に
おいて形成される合金めつき皮膜によつて支配さ
れ、5g/m2以上で実用的な防錆要求水準が満足
される。一方、そのめつき量が増加するとめつき
皮膜の内部応力が大きくなり、チツピングにより
めつき皮膜が剥離し易くなる。第2めつき槽以降
のめつき槽において形成される合金めつき皮膜の
めつき量が70g/m2を超えると、第1めつき槽に
おいてめつき付着量を規制したことによる耐チツ
ピング性向上効果を相殺してしまう。このため第
2めつき槽以降でのZn−Ni−Cr合金めつきのト
ータル付着量は5〜70g/m2の範囲とされる。 なお、本発明では第1めつき槽でのめつき処理
後、引き続き第2めつき槽でめつき処理を行えば
よく、両めつき槽間で鋼板を特別な条件に維持す
る等の必要はない。 以上のZn−Ni−Cr合金めつき皮膜は、Crによ
り表面の活性がZn−Ni合金めつき層よりもさら
に低下し、りん酸塩処理を行なうと、粗大りん酸
塩結晶がまばらに形成されてしまう。従つてZn
−Ni−Cr合金めつき層が最表層に存在するりん
酸塩処理性が一層低下する。Zn−Ni−Cr合金め
つき皮膜上に施される上記Znめつきまたは60wt
%以下のFeを含有するZn−Fe合金めつきは、上
記のような化成処理性を確保するためになされ
る。したがつて、このめつき量はりん酸塩結晶を
形成するに必要な量があれば十分であり、その必
要めつき付着量は1〜5g/m2である。めつき付
着量が1g/m2未満であると、微細・緻密なりん
酸塩結晶が得られず、一方、付着量が5g/m2を
超えると、りん酸塩結晶とZn−Ni−Cr合金めつ
き層との間にZnめつき層またはZn−Fe合金めつ
き層が残存してしまう。このようなめつき層の残
存は、めつき層がZnめつき層の場合には耐ブリ
スター性を、まためつき層がZn−Fe合金めつき
層の場合には未塗装部の裸耐食性を低下させるこ
とになる。Zn−Fe合金めつき皮膜のFe含有率を
60wt%以下としたのは、Fe含有率の増加ととも
にZn−Fe合金の内部応力が高まり、60wt%Feを
超えた組成では、りん酸塩処理時にこのめつき皮
膜に発生したクラツクが下層のZn−Ni−Cr合金
めつき皮膜に伝播し下地に到達してしまうからで
ある。 〔実施例〕 下記する(1)及び(2)の条件で電気めつき鋼板を作
成し、次のような試験を行なつた。 めつき鋼板を下記(3)の条件でりん酸塩処理
し、りん酸塩処理性及び裸耐食性を評価した。 上記でりん酸塩処理したものに下記(4)の条
件で電着塗装を行ない、耐ブリスター性、耐孔
あき腐食性を評価した。 上記で電着塗装したものに、さらに(4)の条
件で中塗り・上塗りを施し、耐チツピング性を
評価した。 第1表に各めつき鋼板の皮膜条件及び試験結果を
示す。 (1) めつき浴組成 a Zn−Ni−Cr合金めつき皮膜用めつき浴 ZnSO4・7H2O :150g/ NiSO4・6H2O :350g/ Na2SO4 :60g/ CrO3 :0〜4g/ PH=1.3 b 第2層用めつき浴 i 電気Znめつき浴 ZnSO4・7H2O :450g/ Na2SO4 :60g/ PH=2.0 Zn−Fe合金めつき浴 ZnSO4・7H2O :20〜180g/ FeSO4・7H2O :270〜430g/ Na2SO4 :30g/ CH3COONa・3H2O :20g/ C6H3O7 :5g/ PH=2.5 (2) めつき条件 a 電流密度 Zn−Ni−Crめつき皮膜 (第1めつき槽) :5〜50A/dm2 Zn−Ni−Crめつき皮膜 (第2めつき槽以降) :50A/dm2 ZnまたはZn−Feめつき 皮膜 :50A/dm2 b ストリツプとめつき液 との相対速度 :1.5〜3m/s c めつき浴温度 :50℃ (3) りん酸塩処理 デイツプタイプのりん酸塩処理液(日本パーカ
ライジング社製Bt3080)を用い、標準条件でり
ん酸塩処理を行なつた。 (4) 塗装 a カチオン電着塗装 関西ペイント社製エレクロン9400を用い、標準
条件で電着塗装・焼付を行ない、20μmの塗膜を
形成した。 b 中塗り 関西ペイント社製の中塗り塗料を用いて、
35μmの中塗り塗膜を標準条件のスプレー塗装、
焼付工程を経て形成した。 c 上塗り 関西ペイント社製の上塗り塗料を用いて、
35μmの上塗り塗膜を標準条件のスプレー途装、
焼付工程を経て形成した。 (5) 性能評価試験 a 裸耐食性 JISZ2371に準拠した塩水噴霧試験を行ない、
赤錆発生時間により次のようなランクづけを行な
つた。 ×:100時間以下 ○:100〜300時間 ◎:300時間以上 b 耐ブリスター性 電着塗装板にナイフでクロスカツトを入れたの
ちJISZ2371に準拠した塩水噴霧試験を1000時間
行ない、クロスカツト部のふくれ巾(片側)によ
り評価した。 ×:4mm以上 ○:4mm未満 c 耐孔あき腐食性 電着塗装板にナイフでクロスカツトを入れたの
ち塩水噴霧試験−乾燥−湿潤試験より成る複合サ
イクル腐食試験を2か月間行なつた。塗膜、腐食
生成物を試験片より除去し、下地鋼板の腐食深さ
を測定することにより耐孔あき腐食性を評価し
た。 ×:0.3mm以上 △:0.2〜0.3mm未満 ○:0.1〜0.2mm未満 ◎:0.1mm未満 d りん酸塩処理性 SEMでりん酸塩結晶の生成状態を観察し、評
価した。 ×:粗い結晶 ○:微細で緻密な結晶 e 耐チツピング性 噴射空気圧4Kg/cm2、距離30cm、砕石500gの
条件でグラベロメーターを用いてチツピングを行
ない、めつき皮膜が除去され下地鋼板が霧出して
いる傷の数を数え、耐チツピング性を評価した。 ×:11個以上 △:6〜10個 ○:5個以下
【表】
第1図は皮膜中のNi含有率と耐孔あき腐食性
との関係を示すグラフ、第2図は同じくCr含有
率と耐孔あき腐食性との関係を示すグラフであ
る。
との関係を示すグラフ、第2図は同じくCr含有
率と耐孔あき腐食性との関係を示すグラフであ
る。
Claims (1)
- 1 連続電気めつきラインによる複層電気めつき
鋼板の製造方法において、鋼板表面に、第1めつ
き槽において8〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、
残部Znからなる合金めつきを0.01〜1g/m2の付
着量で施し、続く第2めつき槽以降のめつき槽に
おいては、8〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr、残
部Znからなる合金めつきを5〜70g/m2の付着
量で施し、さらにその上にZnめつきまたは60wt
%以下のFeを含有するZn−Fe合金めつきを1〜
5g/m2の付着量で施すことを特徴とする複層電
気めつき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15898586A JPS6314892A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15898586A JPS6314892A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6314892A JPS6314892A (ja) | 1988-01-22 |
JPH0411636B2 true JPH0411636B2 (ja) | 1992-03-02 |
Family
ID=15683694
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15898586A Granted JPS6314892A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6314892A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02156132A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Meiji Seika Kaisha Ltd | 密封包装体の破裂強度測定法 |
JP2707477B2 (ja) * | 1992-08-24 | 1998-01-28 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性複層電気めっき鋼板 |
JP2707478B2 (ja) * | 1992-08-24 | 1998-01-28 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性複層電気めっき鋼板 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5858294A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Kobe Steel Ltd | 塗装後の耐蝕性と耐水密着性に優れた表面処理鋼材 |
JPS59166691A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 電着塗装用原板 |
JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
-
1986
- 1986-07-07 JP JP15898586A patent/JPS6314892A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5858294A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Kobe Steel Ltd | 塗装後の耐蝕性と耐水密着性に優れた表面処理鋼材 |
JPS59166691A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 電着塗装用原板 |
JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6314892A (ja) | 1988-01-22 |
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