JPS6160153B2 - - Google Patents
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- JPS6160153B2 JPS6160153B2 JP3944583A JP3944583A JPS6160153B2 JP S6160153 B2 JPS6160153 B2 JP S6160153B2 JP 3944583 A JP3944583 A JP 3944583A JP 3944583 A JP3944583 A JP 3944583A JP S6160153 B2 JPS6160153 B2 JP S6160153B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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Description
本発明は鋼板表面に３層からなる亜鉛合金めつ
き層を有する電着塗装用原板に関する。 近年自動車用鋼板として種々の電気亜鉛合金め
つき鋼板が開発されているが、これらの鋼板は冷
延鋼板の場合と同様リン酸塩処理−電着塗装−中
塗り−上塗りの工程で塗装されるので、耐食性と
ともにリン酸塩処理性および電着塗装性の良好な
ものが要求される。 しかしながら従来の電気亜鉛合金めつき鋼板は
寒冷地で冬期道路に散布される凍結防止剤の岩塩
などを考慮して耐食性に重点をおいて開発が進め
られてきたため、リン酸塩処理性、電着塗装性に
おいては満足しえないものであつた。 例えば耐食性の代表的なものとしてNi含有量
９〜13wt％のZn−Ni合金めつき鋼板があるがこ
の鋼板の場合裸耐食性、塗装後耐食性に優れてい
るものの、緻密なリン酸塩結晶が晶出せず、かつ
晶出リン酸塩はオーパイト（Hopeite、Zn3
（PO4）2・4H2O）であるため電着塗膜下では必ず
しも安定でない。このため電着塗装した場合長期
塗膜密着性に欠けるという問題があつた。ここ
で、塗装後耐食性をさらに説明すると、その耐食
性を十分に発揮するには、少くとも、めつき欠陥
が消失する付着量20ｇ／m2・片面以上が必要であ
るが、NiがZnより高価なため従来の電気めつき
鋼板で耐食性が同一レベルの厚目付材と比較して
も製造コストが高くなるのが欠点である。 そこでこのような問題を解決するため、めつき
層を２層構造にし、耐食性とリン酸塩処理性およ
び電着塗装性とを別々のめつき層で担当させるよ
うにしためつき鋼板が種々提案されている。例え
ば鋼素地側の第１層にFe含有量の少いZn−Fe合
金めつきを施し、その上に第２層としてFe含有
量の高いZn−Fe合金めつきまたはFe単味めつき
を施したものである。Zn−Fe合金めつきは合金
化溶融亜鉛めつきですでに実証されているように
リン酸塩処理性に優れ、晶出結晶は緻密で、その
種類もZn−Ni合金めつきの場合と異つて長期塗
膜密着性に優れたフオスフオフイライト
（phosphophyllite、Zn2Fe（PO4）2・4H2O）であ
る。このフオスフオフイライトは電着塗膜からの
透水（この透水はめつき層〜塗膜界面で経時的に
アルカリ性を呈するようになる）に対してホーパ
イトより溶解性が小さいため、一般にフオスフオ
フイライトが晶出すると長期塗膜密着性が向上す
るとされている。しかし、上記Zn−Fe合金めつ
き鋼板は塗膜密着性には優れるものの、塗膜剥離
が発生した部位では、耐食性はZn−Ni合金めつ
き鋼板より劣り、その改善が求められている。さ
らに、上記Zn−Ni合金めつきやZn−Fe合金めつ
きは鋼素地との密着性があまり良好でないため、
電着塗膜の如く固く、かつ厚い塗膜（20〜100μ
ｍ）を塗装すると衝撃加工テスト（チツピングテ
スト、デユポン衝撃テスト等）で部分的ではある
が鋼素地より剥離してしまう。このためこのよう
な塗装後めつき密着性の劣るめつき鋼板は自動車
走行時にはね飛ばした石が衝突すると鋼素地とめ
つき層との界面で剥離しやすいという欠点があつ
た。 一方Fe単味めつきは冷延鋼板と同様の肌であ
るためリン酸塩処理した場合フオスフオフイライ
トが晶出する。しかし晶出の際晶出の核となる異
種元素がないため、結晶の発生密度が低く、かつ
結晶核が一旦発生するとそこを中心に大きく成長
するので、結晶が粗く、塗膜密着性は必ずしも十
分ではなかつた。 本発明は従来の電気亜鉛合金めつき鋼板、即ち
Zn−Ni合金電気めつき鋼板においてはリン酸塩
処理性、電着塗膜密着性において上記のような欠
点を有し、Zn−Fe合金めつき鋼板においては塗
装後耐食性に問題がある点に鑑み、これらの欠点
を解消した電着塗装用原板を提供するものであ
る。 本発明の電着塗装原板は鋼板表面に第１層とし
てまず従来よりNi含有量の多いZn−Ni合金めつ
きを施して鋼素地との密着性を高め、自動車走行
時にはね飛ばした石が衝突しても鋼素地より剥離
しないようにするとともに、第２層としてこの第
１層上にTiを添加したNi含有量が従来と同程度
のZn−Ni−Ti合金めつきを施して従来のZn−Ni
合金めつき鋼板より低付着量で耐食性を近年要求
されている水準にまで向上させ、さらに第３層と
してこの第２層上にリン酸塩処理した場合リン酸
塩として緻密なフオスフオフイライトを晶出する
合金めつきを施したもので、鋼板表面に鋼素地側
より第１層としてNi14〜87wt％を含み、めつき
付着量が片面当り0.3〜８ｇ／m2であるZn−Ni合
金めつき層を有し、該第１層上に第２層として
Ni8〜16wt％、Ti0.0005〜1wt％を含み、めつき
付着量が片面当り１〜30ｇ／m2であるZn−Ni−
Ti合金めつき層を有し、さらに該第２層上に第
３層としてZn、Co、Cr、Ni、Tiのうちの１種ま
たは２種以上とFeからなる合金めつき層で、該
めつき層のFe以外の金属含有量がZn90wt％未
満、Co、Cr、Ni、Ti各0.0005〜2wt％、めつき付
着量が片面当り１〜20ｇ／m2である合金めつき層
を有することを特徴としている。 以下本発明の限定理由を述べる。 本発明の第１層は組成的にNi14〜87wt％含む
Zn−Ni合金めつき層にする。Ni含有量が14wt％
未満であると電着塗装後デユポン衝撃テストなど
を行うと剥離する。この剥離の位置は定かでない
が、第１層の付着量が少い場合第１層と第２層の
界面で、多い場合には鋼素地と第１層の界面で剥
離するようである。Ni14wt％以上であると電着
塗装後良好な密着性を示すが、87wt％を超える
と鋼素地に達するクラツクが発生した場合鋼素地
が腐食され易くなり、好ましくない。これは第１
層より鋼素地の方が卑になるためと考えられる。 この第１層のめつき付着量は片面で0.3〜８
ｇ／m2が適当である。めつき付着量がこの範囲よ
り外れると密着性の改善効果は認められない。こ
の付着量範囲においては0.7〜２ｇ／m2のとき最
も改善効果が大きい。 このように第１層の密着性改善効果はNi含有
量とめつき付着量により左右されるがこの機構に
ついては明確でない。なおこの第１層中には
Co、Cr、Fe等の異種金属を微量共析させても密
着性改善効果は損われないことが確認されてい
る。 この第１層は例えばNi2+／（Zn2+＋Ni2+）＝
0.70〜0.85の酸性浴を用いて浴温55〜80℃、電流
密度２〜20A／ｄm2でめつきすれば得られる。 本発明の第２層は組成的にNi8〜16wt％、
Ti0.0005〜1wt％含むZn−Ni−Ti合金めつき層に
する。この第２層の場合Ni含有量がこの範囲に
ある場合めつき層はγ単相合金よりなつて良好な
耐食性を示すが、Niが8wt％未満および16wt％超
であるとそれぞれ（γ＋η）混相合金および（γ
＋α）混相合金になり、耐食性が著しく低下す
る。またTiは0.0005wt％から添加効果が認めら
れ、添加量が多い程良好な耐食性を示す。しかし
1wt％超析出させるには浴中の可溶性Tiイオンが
10ｇ／より多い高濃度にしなければならないの
で、Tiイオンは極めて不安定となり、沈澱しや
すくなることからめつき浴の管理が困難となる。
このためTi添加量は1wt％が限界である。 この第２層のめつき付着量は片面で１〜30ｇ／
m2が適当である。１ｇ／m2未満であると第１層の
表面を完全に覆うことができず、満足すべき耐食
性が得られない。一方30ｇ／m2超えるとめつき層
にマイクロクラツクが無数に発生し、しかも第３
層もこれを引継ぎながら電析するため、マイクロ
クラツクは表層まで達し、耐食の観点から好まし
くない。なおこの第２層においても第１層の場合
と同様Co、Cr、Fe等の異種金属を微量析出させ
ても耐食性は損われないことが確認されている。 この第２層のめつき条件の１例としてはNi2+／
（Zn2+＋Ni2+）＝0.65〜0.75、可溶性Tiイオン0.2〜
10ｇ／である酸性浴で、浴温50〜60℃、電流密
度20A／ｄm2以上でめつきする方法を挙げること
ができる。 本発明の第３層は基本的にはFe基質中にZn、
Co、Cr、Ti、Niのうちの１種または２種以上を
共析させて、晶出リン酸塩フオスフオフイライト
が緻密になるようにしたもので、Znは90wt％未
満、Co、Cr、Ni、Tiは各0.0005〜2wt％共析させ
ることを特徴としている。そして、上記Fe基質
中にZnを共析させた場合、Co、Cr、Ti、Ni等を
さらに共析させる必要はなく、Znの共析のみで
緻密なフオスフオフイライトを晶出させることが
できる。 前述の如くこの第３層が純Feめつきであると
リン酸塩晶出の核がないことから晶出リン酸塩は
粗く、緻密性に欠け、長期塗膜密着性が得られな
かつたが、Zn、Co、Cr、Ni、Ti等を共析させて
おくとこれらを核として晶出し、結晶が緻密にな
る。これらの元素のうちZnは90wt％を超えると
Fe基質が不足するためフオスフオフイライトが
晶出しない。またCo、Cr、Ni、Tiは0.0005wt％
未満であると核形成効果が小さく、2wt％を超え
ると核形成効果が飽和し、それ以上加えても意味
がない。 この第３層のめつき付着量は片面で１〜20ｇ／
m2になるようにする。１ｇ／m2未満であると第２
層を均一に被覆することができず、第２層が部分
的に露出するため、リン酸塩処理してもその部分
にはフオスフオフイライトが晶出しない。一方20
ｇ／m2を超えるとめつき層にマイクロクラツクが
発生して長期耐食性上好ましくない。 この第３層のZn90wt％未満の合金めつき層、
すなわちZn−Fe合金めつき層を得るには、例え
ばFe2+／（Zn2+＋Fe2+）＝0.5〜0.95である酸性浴
を用いて浴温40〜50℃、電流密度20A／ｄm2以上
でめつきすれば得ることができる。又、Fe基質
中に、Co、Cr、Ni及びTi等を共析させるには、
Fe2+20〜60ｇ／を含む酸性溶液中にCo2+、
Cr3+、Ni2+及びTi4+を各々0.5〜10ｇ／、0.1〜
２ｇ／、0.5〜10ｇ／及び0.5〜10ｇ／添加
しためつき浴にて、浴温40〜50℃、１電流密度
10A／ｄm2以上でめつきすればえることができ
る。 実施例 板厚0.8mmの冷延鋼板を常法により脱脂、酸洗
した後、第１表に示す方法により第１層から第３
層までのめつきを行い、しかる後に、この鋼板に
リン酸塩処理及び通常のカチオン系電着塗装（20
μｍ）を行い、鋼素地とめつき層との密着性、塗
膜密着性及び塗装後耐食性を調査した。調査方法
として、鋼素地とめつき層との密着性について
は、デユポン衝撃テスト（荷重１Kg、落下距離
500ｍ／ｍ）後、セロテープによる剥離テストに
より判定し、塗膜密着性については耐食性試験
（複合サイクル試験）160サイクル後、ゴバン目状
に塗膜に切りこみ、セロテープによる剥離テスト
により判定し、塗装後耐食性については、耐食性
試験（複合サイクル試験）400サイクル経過後の
赤錆発生状況から判定した。それ等の結果を第２
表に示す。なお、各セロテープの剥離後の判定基
準及び耐食性判定基準を各々、第３表、第４表に
示す。 複合サイクル試験方法 塩水噴霧4hrs→熱風転燥2hrs→湿潤2hrs
き層を有する電着塗装用原板に関する。 近年自動車用鋼板として種々の電気亜鉛合金め
つき鋼板が開発されているが、これらの鋼板は冷
延鋼板の場合と同様リン酸塩処理−電着塗装−中
塗り−上塗りの工程で塗装されるので、耐食性と
ともにリン酸塩処理性および電着塗装性の良好な
ものが要求される。 しかしながら従来の電気亜鉛合金めつき鋼板は
寒冷地で冬期道路に散布される凍結防止剤の岩塩
などを考慮して耐食性に重点をおいて開発が進め
られてきたため、リン酸塩処理性、電着塗装性に
おいては満足しえないものであつた。 例えば耐食性の代表的なものとしてNi含有量
９〜13wt％のZn−Ni合金めつき鋼板があるがこ
の鋼板の場合裸耐食性、塗装後耐食性に優れてい
るものの、緻密なリン酸塩結晶が晶出せず、かつ
晶出リン酸塩はオーパイト（Hopeite、Zn3
（PO4）2・4H2O）であるため電着塗膜下では必ず
しも安定でない。このため電着塗装した場合長期
塗膜密着性に欠けるという問題があつた。ここ
で、塗装後耐食性をさらに説明すると、その耐食
性を十分に発揮するには、少くとも、めつき欠陥
が消失する付着量20ｇ／m2・片面以上が必要であ
るが、NiがZnより高価なため従来の電気めつき
鋼板で耐食性が同一レベルの厚目付材と比較して
も製造コストが高くなるのが欠点である。 そこでこのような問題を解決するため、めつき
層を２層構造にし、耐食性とリン酸塩処理性およ
び電着塗装性とを別々のめつき層で担当させるよ
うにしためつき鋼板が種々提案されている。例え
ば鋼素地側の第１層にFe含有量の少いZn−Fe合
金めつきを施し、その上に第２層としてFe含有
量の高いZn−Fe合金めつきまたはFe単味めつき
を施したものである。Zn−Fe合金めつきは合金
化溶融亜鉛めつきですでに実証されているように
リン酸塩処理性に優れ、晶出結晶は緻密で、その
種類もZn−Ni合金めつきの場合と異つて長期塗
膜密着性に優れたフオスフオフイライト
（phosphophyllite、Zn2Fe（PO4）2・4H2O）であ
る。このフオスフオフイライトは電着塗膜からの
透水（この透水はめつき層〜塗膜界面で経時的に
アルカリ性を呈するようになる）に対してホーパ
イトより溶解性が小さいため、一般にフオスフオ
フイライトが晶出すると長期塗膜密着性が向上す
るとされている。しかし、上記Zn−Fe合金めつ
き鋼板は塗膜密着性には優れるものの、塗膜剥離
が発生した部位では、耐食性はZn−Ni合金めつ
き鋼板より劣り、その改善が求められている。さ
らに、上記Zn−Ni合金めつきやZn−Fe合金めつ
きは鋼素地との密着性があまり良好でないため、
電着塗膜の如く固く、かつ厚い塗膜（20〜100μ
ｍ）を塗装すると衝撃加工テスト（チツピングテ
スト、デユポン衝撃テスト等）で部分的ではある
が鋼素地より剥離してしまう。このためこのよう
な塗装後めつき密着性の劣るめつき鋼板は自動車
走行時にはね飛ばした石が衝突すると鋼素地とめ
つき層との界面で剥離しやすいという欠点があつ
た。 一方Fe単味めつきは冷延鋼板と同様の肌であ
るためリン酸塩処理した場合フオスフオフイライ
トが晶出する。しかし晶出の際晶出の核となる異
種元素がないため、結晶の発生密度が低く、かつ
結晶核が一旦発生するとそこを中心に大きく成長
するので、結晶が粗く、塗膜密着性は必ずしも十
分ではなかつた。 本発明は従来の電気亜鉛合金めつき鋼板、即ち
Zn−Ni合金電気めつき鋼板においてはリン酸塩
処理性、電着塗膜密着性において上記のような欠
点を有し、Zn−Fe合金めつき鋼板においては塗
装後耐食性に問題がある点に鑑み、これらの欠点
を解消した電着塗装用原板を提供するものであ
る。 本発明の電着塗装原板は鋼板表面に第１層とし
てまず従来よりNi含有量の多いZn−Ni合金めつ
きを施して鋼素地との密着性を高め、自動車走行
時にはね飛ばした石が衝突しても鋼素地より剥離
しないようにするとともに、第２層としてこの第
１層上にTiを添加したNi含有量が従来と同程度
のZn−Ni−Ti合金めつきを施して従来のZn−Ni
合金めつき鋼板より低付着量で耐食性を近年要求
されている水準にまで向上させ、さらに第３層と
してこの第２層上にリン酸塩処理した場合リン酸
塩として緻密なフオスフオフイライトを晶出する
合金めつきを施したもので、鋼板表面に鋼素地側
より第１層としてNi14〜87wt％を含み、めつき
付着量が片面当り0.3〜８ｇ／m2であるZn−Ni合
金めつき層を有し、該第１層上に第２層として
Ni8〜16wt％、Ti0.0005〜1wt％を含み、めつき
付着量が片面当り１〜30ｇ／m2であるZn−Ni−
Ti合金めつき層を有し、さらに該第２層上に第
３層としてZn、Co、Cr、Ni、Tiのうちの１種ま
たは２種以上とFeからなる合金めつき層で、該
めつき層のFe以外の金属含有量がZn90wt％未
満、Co、Cr、Ni、Ti各0.0005〜2wt％、めつき付
着量が片面当り１〜20ｇ／m2である合金めつき層
を有することを特徴としている。 以下本発明の限定理由を述べる。 本発明の第１層は組成的にNi14〜87wt％含む
Zn−Ni合金めつき層にする。Ni含有量が14wt％
未満であると電着塗装後デユポン衝撃テストなど
を行うと剥離する。この剥離の位置は定かでない
が、第１層の付着量が少い場合第１層と第２層の
界面で、多い場合には鋼素地と第１層の界面で剥
離するようである。Ni14wt％以上であると電着
塗装後良好な密着性を示すが、87wt％を超える
と鋼素地に達するクラツクが発生した場合鋼素地
が腐食され易くなり、好ましくない。これは第１
層より鋼素地の方が卑になるためと考えられる。 この第１層のめつき付着量は片面で0.3〜８
ｇ／m2が適当である。めつき付着量がこの範囲よ
り外れると密着性の改善効果は認められない。こ
の付着量範囲においては0.7〜２ｇ／m2のとき最
も改善効果が大きい。 このように第１層の密着性改善効果はNi含有
量とめつき付着量により左右されるがこの機構に
ついては明確でない。なおこの第１層中には
Co、Cr、Fe等の異種金属を微量共析させても密
着性改善効果は損われないことが確認されてい
る。 この第１層は例えばNi2+／（Zn2+＋Ni2+）＝
0.70〜0.85の酸性浴を用いて浴温55〜80℃、電流
密度２〜20A／ｄm2でめつきすれば得られる。 本発明の第２層は組成的にNi8〜16wt％、
Ti0.0005〜1wt％含むZn−Ni−Ti合金めつき層に
する。この第２層の場合Ni含有量がこの範囲に
ある場合めつき層はγ単相合金よりなつて良好な
耐食性を示すが、Niが8wt％未満および16wt％超
であるとそれぞれ（γ＋η）混相合金および（γ
＋α）混相合金になり、耐食性が著しく低下す
る。またTiは0.0005wt％から添加効果が認めら
れ、添加量が多い程良好な耐食性を示す。しかし
1wt％超析出させるには浴中の可溶性Tiイオンが
10ｇ／より多い高濃度にしなければならないの
で、Tiイオンは極めて不安定となり、沈澱しや
すくなることからめつき浴の管理が困難となる。
このためTi添加量は1wt％が限界である。 この第２層のめつき付着量は片面で１〜30ｇ／
m2が適当である。１ｇ／m2未満であると第１層の
表面を完全に覆うことができず、満足すべき耐食
性が得られない。一方30ｇ／m2超えるとめつき層
にマイクロクラツクが無数に発生し、しかも第３
層もこれを引継ぎながら電析するため、マイクロ
クラツクは表層まで達し、耐食の観点から好まし
くない。なおこの第２層においても第１層の場合
と同様Co、Cr、Fe等の異種金属を微量析出させ
ても耐食性は損われないことが確認されている。 この第２層のめつき条件の１例としてはNi2+／
（Zn2+＋Ni2+）＝0.65〜0.75、可溶性Tiイオン0.2〜
10ｇ／である酸性浴で、浴温50〜60℃、電流密
度20A／ｄm2以上でめつきする方法を挙げること
ができる。 本発明の第３層は基本的にはFe基質中にZn、
Co、Cr、Ti、Niのうちの１種または２種以上を
共析させて、晶出リン酸塩フオスフオフイライト
が緻密になるようにしたもので、Znは90wt％未
満、Co、Cr、Ni、Tiは各0.0005〜2wt％共析させ
ることを特徴としている。そして、上記Fe基質
中にZnを共析させた場合、Co、Cr、Ti、Ni等を
さらに共析させる必要はなく、Znの共析のみで
緻密なフオスフオフイライトを晶出させることが
できる。 前述の如くこの第３層が純Feめつきであると
リン酸塩晶出の核がないことから晶出リン酸塩は
粗く、緻密性に欠け、長期塗膜密着性が得られな
かつたが、Zn、Co、Cr、Ni、Ti等を共析させて
おくとこれらを核として晶出し、結晶が緻密にな
る。これらの元素のうちZnは90wt％を超えると
Fe基質が不足するためフオスフオフイライトが
晶出しない。またCo、Cr、Ni、Tiは0.0005wt％
未満であると核形成効果が小さく、2wt％を超え
ると核形成効果が飽和し、それ以上加えても意味
がない。 この第３層のめつき付着量は片面で１〜20ｇ／
m2になるようにする。１ｇ／m2未満であると第２
層を均一に被覆することができず、第２層が部分
的に露出するため、リン酸塩処理してもその部分
にはフオスフオフイライトが晶出しない。一方20
ｇ／m2を超えるとめつき層にマイクロクラツクが
発生して長期耐食性上好ましくない。 この第３層のZn90wt％未満の合金めつき層、
すなわちZn−Fe合金めつき層を得るには、例え
ばFe2+／（Zn2+＋Fe2+）＝0.5〜0.95である酸性浴
を用いて浴温40〜50℃、電流密度20A／ｄm2以上
でめつきすれば得ることができる。又、Fe基質
中に、Co、Cr、Ni及びTi等を共析させるには、
Fe2+20〜60ｇ／を含む酸性溶液中にCo2+、
Cr3+、Ni2+及びTi4+を各々0.5〜10ｇ／、0.1〜
２ｇ／、0.5〜10ｇ／及び0.5〜10ｇ／添加
しためつき浴にて、浴温40〜50℃、１電流密度
10A／ｄm2以上でめつきすればえることができ
る。 実施例 板厚0.8mmの冷延鋼板を常法により脱脂、酸洗
した後、第１表に示す方法により第１層から第３
層までのめつきを行い、しかる後に、この鋼板に
リン酸塩処理及び通常のカチオン系電着塗装（20
μｍ）を行い、鋼素地とめつき層との密着性、塗
膜密着性及び塗装後耐食性を調査した。調査方法
として、鋼素地とめつき層との密着性について
は、デユポン衝撃テスト（荷重１Kg、落下距離
500ｍ／ｍ）後、セロテープによる剥離テストに
より判定し、塗膜密着性については耐食性試験
（複合サイクル試験）160サイクル後、ゴバン目状
に塗膜に切りこみ、セロテープによる剥離テスト
により判定し、塗装後耐食性については、耐食性
試験（複合サイクル試験）400サイクル経過後の
赤錆発生状況から判定した。それ等の結果を第２
表に示す。なお、各セロテープの剥離後の判定基
準及び耐食性判定基準を各々、第３表、第４表に
示す。 複合サイクル試験方法 塩水噴霧4hrs→熱風転燥2hrs→湿潤2hrs
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
以上の如く、本発明に係る電気めつき鋼板は、
従来の電気亜鉛合金めつき鋼板に比較して、優れ
た鋼素地とめつき層との密着性、長期塗膜密着性
及び塗装後耐食性を有するものである。
従来の電気亜鉛合金めつき鋼板に比較して、優れ
た鋼素地とめつき層との密着性、長期塗膜密着性
及び塗装後耐食性を有するものである。
Claims (1)
- １ 鋼板表面に鋼素地側より第１層としてNi14
〜87wt％含み、めつき付着量が片面当り0.3〜８
ｇ／m2であるZn−Ni合金めつき層を有し、該第
１層上に第２層としてNi8〜16wt％、Ti0.0005〜
1wt％を含み、めつき付着量が片面当り１〜30
ｇ／m2であるZn−Ni−Ti合金めつき層を有し、
さらに該第２層上に第３層としてZn、Co、Cr、
Ni、Tiのうちの１種または２種以上とFeからな
る合金めつき層で、該めつき層のFe以外の金属
含有量がZn90wt％未満、Co、Cr、Ni、Ti各
0.0005〜2wt％、めつき付着量が片面当り１〜20
ｇ／m2である合金めつき層を有することを特徴と
する電着塗装用原板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3944583A JPS59166691A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 電着塗装用原板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3944583A JPS59166691A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 電着塗装用原板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166691A JPS59166691A (ja) | 1984-09-20 |
| JPS6160153B2 true JPS6160153B2 (ja) | 1986-12-19 |
Family
ID=12553212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3944583A Granted JPS59166691A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 電着塗装用原板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166691A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194195A (ja) * | 1985-02-21 | 1986-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性二層メツキ鋼板 |
| JPS6314892A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
| JPS6335793A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-16 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 衝撃密着性に優れた亜鉛―ニッケル合金電気めっき鋼板の製造方法 |
| JPS6345393A (ja) * | 1986-08-11 | 1988-02-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 衝撃密着性に優れた亜鉛−ニツケル合金電気めつき鋼板 |
| KR100415670B1 (ko) * | 1999-12-27 | 2004-01-31 | 주식회사 포스코 | 인산염처리성이 우수한 아연계 합금도금강판 및 그 제조방법 |
| JP5151964B2 (ja) * | 2008-12-24 | 2013-02-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 表面処理鋼板、その製造方法および樹脂被覆鋼板 |
| JP4883240B1 (ja) * | 2010-08-04 | 2012-02-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス用鋼板およびそれを用いた熱間プレス部材の製造方法 |
| JP5949680B2 (ja) * | 2013-06-25 | 2016-07-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱間プレス部材の製造方法 |
-
1983
- 1983-03-10 JP JP3944583A patent/JPS59166691A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59166691A (ja) | 1984-09-20 |
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