JPH0364519A - 複合型熱接着性繊維及びこれを用いた不織布 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は複合型熱接着性繊維及びそれを用いた不織布に
関するものである。

（従来の技術） 近年不織布用途の多様化に伴い不織布に要求される性能
も高度化し、できるだけ少ない不織布重量で高い不織布
強力を維持し、かつ風合いがソフトなものが要求されて
いる。このような要求を満たすためにはできるだけ細い
繊度の複合型熱接着性繊維で不織布を構成すること、お
よび熱接着に寄与する複合型熱接着性繊維の低融点成分
が柔軟で、かつ大きな引張強度を有するものであること
等が必要である。特公昭６１−１０５８３号公報には、
剛性の低い直鎖状低密度ポリエチレン（以下Ｌ−ＬＤＰ
Ｅと略称）を用いた細繊度の複合型熱接着性繊維を用い
た不織布が開示されているが、強力に関してはまだ不十
分である。また、このようなＬ−ＬＤＰＦＪを用いた場
合、細繊度の複合型熱接着性繊維を得ようとすると紡糸
・延伸工程で糸切れが生じ易いという欠点があった。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は従来技術のこれらの欠点の無い、すなわち細繊
度で糸切れがなく風合いの良い複合型熱接着性繊維を得
ること、およびこのような複合型熱接着性繊維を用いて
高い不織布強力とソフトな風合いを有する不織布を得る
ことを目的とする。

（課題を解決するための手段） 本発明者は従来の複合型熱接着性繊維及びこれを用いた
不織布の上記問題点を改良すべく鋭意研究した結果、複
合型熱接着性繊維の第１成分に特殊なＬ−ＬＤＰＥを用
いることにょシ所期の目的が達せられることを知シ、本
発明に到達した。すなわち、本発明は、融点が２０℃以
上異なる２種類の熱可塑性樹脂を、その低融点の樹脂が
繊維表面の少なくとも一部を連続して形成するように、
芯鞘型あるいは並列型に複合紡糸した複合型熱接着性繊
維において、低融点の熱可塑性樹脂（第１成分）がエチ
レンを主成分とし、炭素数３〜１２のα−オレフインを
共重合成分とする共重合体であって、密度が０．９００
〜０．９４０５’／ｆｆｌ、メルトフローレートが５〜
４５　ｇ／ｌ　０山（ＡＳＴＭＤ１２３８条件Ｅ）、か
つ、ＤＳＣ曲線の９０〜１２５℃の範囲に融点以外の吸
熱ピークを有するＬ−ＬＤＰＥであることを特徴とする
複合型熱接着性繊維及びこれを用いた不織布を要旨とす
る。

本発明において、Ｌ−ＬＤＰＥのメルトフローレートが
５未満であれば可紡性が劣シ、メルトフローレートが４
５を越えると目的とする強力を有する不織布が得られず
、かつ可紡性も劣る。曾た、Ｌ−ＬＤＰＥの密度が０．
９４０を越える場合は結晶化度が高く硬度が高いのでソ
フトな風合の不織布が得られず好ましくない。咬たＬ−
ＬＤＰＥの密度が０．９００未満の場合は得られる繊維
の強度が低下し、不織布も強力の低いものとなるので好
１しくない。

本発明において用いるＬ−ＬＤＰＥは、そのＤＳＣ曲線
の９０〜１２５℃領域に融点以外の吸熱ピークがなけれ
ば々らない。融点以外の吸熱ピークの位置が９０℃未満
の場合には目標とする不織布節３ 力が得られず、また１２５℃を越える場合には低温で接
着させた不織布強力に欠けるのでそのようなものは使用
できない。

ここでＤＳＣ曲線とは、ＪＩＳ　Ｋ　７１２１　（プラ
スチックの転移温度測定方法）に準じ、試料採取料５■
、走査速度１０℃／關の条件で測定される示差走査熱量
曲線である。得られたＤＳＣ曲線に吸熱ピークが複数あ
る場合、主ピークを融点とし、その他のピークを融点以
外の吸熱ピークとする。

本発明にかいて複合型熱接着性繊維の第２成分としては
、結晶性ポリプロピレン（以下ＰＰと略称）、ポリエチ
レンテレフタレート（以下ＰＥＴと略称）など第１成分
よシ２０℃以上融点が高い熱可塑性樹脂を用いることが
できる。上記第１成分と第２戒分は、第１成分が繊維表
面の少なくども一部を連続して形成するように、芯鞘型
あるいは並列型に従来公知の方法で複合紡糸する。第１
成分と第２成分の複合比は、第１成分２０〜８０重量係
、第２戒分８０〜２０重量係とするのが好ましい。第１
成分が２０重負傷光満の場合は、繊維の強力は高くでき
るが、繊維接点での融着個所が少なく不織布強力が低下
し、好ましいものが得られない。逆に第１成分が８０重
負傷光越える場合には不織布はソフトな風合となるが嵩
へたジし易くなってし１い好ましくない。

紡糸条件は、紡糸温度は第１成分側が１８０〜２８０℃
、第２成分側が２００〜３００℃、引き取シ速度２００
〜１５００ｍ／７”好ましくは４００〜１０００ｍ／１
ｍ、延伸倍率２〜６倍好ましくは３〜５倍として、所望
の繊度の延伸糸とする。さらに、捲縮を与えたｂ１適当
な長さに切断してステーブルとすることもできる。柔軟
左風合の不織布を得るためには、繊度は８デニール以下
とすることが好ましい。

本発明の不織布は、上記の複合型熱接着性繊維を３０％
以上含有するウェブあるいはトウを、複合型熱接着性繊
維の第■成分の融点と第２成分の融点の間の温度で熱処
理することによシ得られる。

複合型熱接着性繊維と混合することのできる繊維として
は、熱処理の温度で軟化や劣化せず、かつ、風合の良い
不織布の得られるものであれば、ポリエステル、ポリア
ミド等の合成繊維あるいは木綿、羊毛等の天然繊維のし
ずれをも用いることができる。ウェブあるいはトウのな
かの複合型熱接着性繊維の含量が３０％（重量）未満で
あると、複合型熱接着性繊維の第１成分の熱融着による
繊維間の接着点が少なくなシ、不織布の強度が低下する
ので好捷しくない。熱処理の方法としては、熱風ドライ
ヤー、サクションバンドドライヤー、ヤンキードライヤ
ー、熱カランダーロール等の公知の方法が使用できる。

（発明の効果） 本発明の複合型熱接着性繊維は、第１成分に特定のＬ−
ＬＤＰＥを使用しているので、柔軟な接着成分を用いた
細繊度の複合型熱接着性繊維を得ることができる。ｌた
、このようにして得られた複合型熱接着性繊維を用いる
ことにより高い強力とソフトな風合の不織布を得ること
ができる。

（実施例） 実施例および比較例によって本発明を更に具体的に説明
する。なお、各側で用いられた物性値の定義および測定
方法は以下のとおシである。

不織布強力（Ｊｉ９１５ｃＴＬ）　　：　ＪＩＳ　Ｌ　
１０８５　（不織布芯地試験方法）に準じ、試料のたて
方向に５ｃＩｒＬＸ２５ｃＩＩＬの試験片を採取し、つ
かみ間隔１０ｃｍ。

引張速度３０ｃｒｒＬ／ｍで切断強さを測定する。

比容積（ｆｆｌ／、１　　：　　１ｏｙ／αの荷重下で
測定した厚さ（Ａｍｉ）と目付け（Ｂ　９７ｍ　）から
、次式によって求める。

比容積−（Ａ／Ｂ）ｘ　ｔｏｏ。

風合： （１）　　官能試験　５人のパネラ−による官能試験を
行い、全員がソフトであると判定したものを優、３ない
し４名がソフトであると判定したものを良、３名以上が
ソフトではないと判定したものを不可と評価し、優を○
、良をΔ、不可を×で表示する。

（２）　　曲げ応力　幅１０１１１７１１．長さ２０ｃ
１ｎのスリットのある試料台の上に、−辺が１５Ｃ１ｒ
Ｌの正方形、の試料片をその中央がスリットの上に、１
幅方向がスリットと直角になるように載せ（長さ１９α
、厚さ２ｍｍ、先端の丸み半径１朋）の押し板を用いて
試料片を深さ１ｃＩｒＬだけスリットの中に押し込むの
に必要な力ψ）を測定する。スリットの方向と不織布の
方向が一致するばあい（ＣＤ）と直交するばあい（ＭＤ
　）の２方向について測定する。な訟、エンボス加工に
よる不織布については、スリット幅を５皿として同様に
測定する。

可紡性：孔径０．６　ｒｔ＋ｗ、孔数３６０の紡糸口金
を用い１時間連続紡糸する間の糸切れが無い場合を優、
１回の場合を良、２回以上の場合る不可と評価し、優を
○、良を△、不可を×で示す。

延伸性：可紡性の評価で得られた未延伸トウを延伸し、
４．０倍の延伸倍率で単糸切れが発生しないものを優、
延伸倍率が４．０倍では単糸切れが発生するが４．０倍
未満３．０倍以上の範囲では単糸切れが発生しないもの
を良、延伸倍率が３、０倍でも単糸切れが発生するもの
を不可と評価し、優を○、良を△、不可を×で示す。

実施例１ 密度０．９２０．メルトフローレート８、ＤＳＣ曲線の
融点ピークが１１９°Ｃで融点ピーク以外のピークが１
０７℃にあシ、ブテン−１を共重合成分とするＬ−ＬＤ
ＰＥを第１成分（鞘成分）とし、固有粘度０．６５、融
点が２６０℃のＰＥＴを第２成分（芯成分）とし、孔径
０．６　ｒｎｍ、孔数３６０の鞘芯型紡糸口金を用い、
第１成分の押出温度２２０℃、第２成分の押出温度２８
０℃、第Ｉ成分と第２成分の複合比５０：５０で溶融紡
糸して未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を９０℃に予
熱し、４．０倍に延伸して２デニールの延伸糸としスタ
ファーボックスで１１〜１３山／２５朋の捲縮を与えた
後、繊維長５１皿に切断した。この複合短繊維をカード
機に供給し、目付が２０　ｊｉ　／　ｒｒｊのウェブと
した後、サクションバンドドライヤーにより温度１２５
℃、サクシカン風速ｌｒｎ／秒で２分間加熱処理して不
織布を得た。複合型熱接着性繊維の特性を第１表に、不
織布の特性を第２表にそれぞれ示した。

実施例２ 第１成分（鞘成分）として、密度０．９２０、メルトフ
ローレート３０．ＤＳＣ曲線の融点ピークが１１９℃で
融点ピーク以外のピークが１０７℃にあシ、ブテン−１
を共重合成分とするＬ−ＬＤＰＥを用いた他は実施例１
と同一条件で、複合型熱接着性繊維及びそれを用いた不
織布を得た。複合型熱接着性繊維の特性を第１表に、不
織布の特性を第２表にそれぞれ示した。

実施例３ 密度０．９１０、メルトフローレート８、ＤＳＣ曲線の
融点ピークが１１９℃、融点ピーク以外のピークが１０
７℃にあり１オクテン−１を共重合成分とするＬ−ＬＤ
ＰＥを第１成分とし、メルトフローレート１５、融点が
１６５℃のＰＰを第２成分とし、両成分を並列型に配す
る以外は実施例１と同様に紡糸して、複合型熱接着性繊
維を得た。

この複合型熱接着性繊維を実施例１と同一条件のもとで
熱処理して不織布を得た。複合型熱接着性繊維の特性を
第１表に、不織布の特性を第２表にそれぞれ示した。

実施例４ 実施例３で得た複合型熱接着性繊維をカード機に供給し
目付が２０１　／　ｍ”のウェブとした後、エンボスロ
ールによシ、温度１０５℃、線圧１０ｋｇ／ｃｍで加熱
圧縮処理して不織布を得た。得られた不織布の特性を第
２表に示した。

実施例５ 実施例３で得られた複合型熱接着性繊維３０重負傷光、
単糸繊度２デニール、捲縮数１５山／２５關、繊維長５
１田のポリプロピレン繊維７０重蛍光とを混合した混合
繊維を用い、実施例１と同様にカード機によりウェブと
し、実施例４と同様にエンボスロールによシ熱処理して
不織布を得た。

混合繊維の組成並びに不織布の特性を第２表に示した。

比較例１ 密度０．９２０．メルトフローレート５Ｑ、ＤＳＣ曲線
の融点ピークが１１９℃で融点ピーク以外のピークが１
０５℃にあシ、ブテン−１を共電合成１− 分とするＬ−ＬＤＰＥを第１戒分（鞘成分）とした外は
実施例１と同一条件で紡糸したが、可紡性が悪く満足な
繊維は得られなかった。

比較例２ 密度０．９３５、メルトフローレート８、融点が１３２
℃の高密度ポリエチレン（以下ＨＤＰＥと略称）を第１
成分（鞘成分）とし、延伸倍率を３．０倍とした外は実
施例１と同一条件で３デニールの複合型熱接着性繊維を
得た。このＨＤＰＥのＤＳＣ曲線では、融点以外にはピ
ークはなかった。この複合短繊維をサクションバンドド
ライヤーの温度を１３８℃に変えた以外は実施例１と同
様に処理して不織布を得た。複合型熱接着性繊維の特性
を第１表に、不織布の特性を第２表にそれぞれ示した。

比較例３ 密度０．９３５、メルトフローレート２０１融点が１２
３℃でＤＳＣ曲線に融点以外のピークを持たないＬ−Ｌ
ＤＰＥを第１成分（鞘成分）とし、あとは実施例３と同
一条件で複合型熱接着性繊維を２ 得た。またサクションバンドドライヤーの温度を１３０
℃に変えた以外は実施例１と同様にして不織布を得た。

複合型熱接着性繊維の特性を第１表に、不織布の特性を
第２表にそれぞれ示した。

比較例４ 比較例３で得た複合型熱接着性繊維をカード機に供給し
目付が２０１１／ｍのウェブとした後、エンボスロール
によシ温度１０５℃、線圧１０ｋｇ／ので加熱圧縮処理
して不織布を得た。得られた不織布の特性を第２表に示
した。

比較例５ 実施例３で得られた複合型熱接着性繊維１０重負傷光ポ
リプロピレン繊維９０重蛍光を配合した混合繊維を用い
、加工温度を１２５℃とした外は、実施例１と同様にカ
ード機にようウェブとし、実施例４と同様にエンボスロ
ールによう熱処理して不織布を得た。混合繊維の組成並
びに不織布の特性を第２表に示した。

特開平３ ６４５１９　（５） 八　１ト トセ ０１＋） 畑 シ 表に示されたデータから明らかのように、特定のＬ−Ｌ
ＤＰＥを使用した本発明品は従来品に比べ高い強力とソ
フトな風合の不織布であることが分かる。

以上

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）融点が２０℃以上異なる２種類の熱可塑性樹脂を
   、その低融点の樹脂が繊維表面の少なくとも一部を形成
   するように、芯鞘型あるいは並列型に複合紡糸した複合
   型熱接着性繊維において、低融点の熱可塑性樹脂（第１
   成分）がエチレンを主成分とし、炭素数３〜１２のα−
   オレフインを共重合成分とする共重合体であつて、密度
   が０．９００〜０．９４０ｇ／ｃｍ＾３、メルトフロー
   レートが５〜４５ｇ／１０ｍｍ（ＡＳＴＭＤ−１２３８
   条件Ｅ）、ＤＳＣ曲線の９０〜１２５℃の範囲に融点以
   外の吸熱ピークを有する直鎖状低密度ポリエチレンであ
   ることを特徴とする複合型熱接着性繊維。
2. （２）請求項１に記載の複合型熱接着性繊維を３０重量
   ％以上有し、該複合型熱接着性繊維の第１成分の融着に
   より繊維の交点が固定された不織布。