JPH0362807A - ポリプロピレンの製造方法 - Google Patents
ポリプロピレンの製造方法Info
- Publication number
- JPH0362807A JPH0362807A JP1196552A JP19655289A JPH0362807A JP H0362807 A JPH0362807 A JP H0362807A JP 1196552 A JP1196552 A JP 1196552A JP 19655289 A JP19655289 A JP 19655289A JP H0362807 A JPH0362807 A JP H0362807A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polymer
- intrinsic viscosity
- polymerization
- polypropylene
- component
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- -1 polypropylene Polymers 0.000 title claims description 36
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 title claims description 33
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 title claims description 33
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title abstract description 6
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 claims abstract description 57
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 22
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims abstract description 20
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims description 10
- 150000003609 titanium compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- 150000002681 magnesium compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 abstract description 31
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 11
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 8
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000012685 gas phase polymerization Methods 0.000 description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- DIOQZVSQGTUSAI-UHFFFAOYSA-N decane Chemical compound CCCCCCCCCC DIOQZVSQGTUSAI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 4
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 4
- 238000000071 blow moulding Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 3
- VOITXYVAKOUIBA-UHFFFAOYSA-N triethylaluminium Chemical compound CC[Al](CC)CC VOITXYVAKOUIBA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- WSLDOOZREJYCGB-UHFFFAOYSA-N 1,2-Dichloroethane Chemical compound ClCCCl WSLDOOZREJYCGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RFFLAFLAYFXFSW-UHFFFAOYSA-N 1,2-dichlorobenzene Chemical compound ClC1=CC=CC=C1Cl RFFLAFLAYFXFSW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UWNADWZGEHDQAB-UHFFFAOYSA-N 2,5-dimethylhexane Chemical group CC(C)CCC(C)C UWNADWZGEHDQAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N Pentane Chemical compound CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical group [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PZQBWGFCGIRLBB-NJYHNNHUSA-N [(2r)-2-[(2s,3r,4s)-3,4-dihydroxyoxolan-2-yl]-2-octadecanoyloxyethyl] octadecanoate Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(=O)OC[C@@H](OC(=O)CCCCCCCCCCCCCCCCC)[C@H]1OC[C@H](O)[C@H]1O PZQBWGFCGIRLBB-NJYHNNHUSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012662 bulk polymerization Methods 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- MGWAVDBGNNKXQV-UHFFFAOYSA-N diisobutyl phthalate Chemical compound CC(C)COC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCC(C)C MGWAVDBGNNKXQV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- AHUXYBVKTIBBJW-UHFFFAOYSA-N dimethoxy(diphenyl)silane Chemical compound C=1C=CC=CC=1[Si](OC)(OC)C1=CC=CC=C1 AHUXYBVKTIBBJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 2
- 239000012456 homogeneous solution Substances 0.000 description 2
- 239000012442 inert solvent Substances 0.000 description 2
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000006228 supernatant Substances 0.000 description 2
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 2
- YONPGGFAJWQGJC-UHFFFAOYSA-K titanium(iii) chloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)Cl YONPGGFAJWQGJC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000251468 Actinopterygii Species 0.000 description 1
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- YHWCPXVTRSHPNY-UHFFFAOYSA-N butan-1-olate;titanium(4+) Chemical compound [Ti+4].CCCC[O-].CCCC[O-].CCCC[O-].CCCC[O-] YHWCPXVTRSHPNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 150000001924 cycloalkanes Chemical class 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000000921 elemental analysis Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Natural products C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 230000037048 polymerization activity Effects 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、剛性、加工性、溶融弾性等に優れ、シート成
形、ブロー成形、ラミネート加工に好適なポリプロピレ
ンの製造方法に関するものである。
形、ブロー成形、ラミネート加工に好適なポリプロピレ
ンの製造方法に関するものである。
[従来の技術]
結晶性ポリプロピレンは、優れた物理的性質を有するた
め、近年著しく需要が伸びている。
め、近年著しく需要が伸びている。
この需要の伸びと相俟ってポリプロピレンの製造技術の
進歩も者しく、重合用触媒に関しては従来の三塩化チタ
ン型触媒に対し、マグネシウム化合物にチタン化合物を
担持した高活性触媒が開発されたり、プロセスに関して
も、より合理化された塊状重合法や気相重合法が採用さ
れつつある。
進歩も者しく、重合用触媒に関しては従来の三塩化チタ
ン型触媒に対し、マグネシウム化合物にチタン化合物を
担持した高活性触媒が開発されたり、プロセスに関して
も、より合理化された塊状重合法や気相重合法が採用さ
れつつある。
しかしながら、用途によっては、公知の技術による製品
は、十分満足できるものではない。
は、十分満足できるものではない。
シート、吹込成形の加工成形においては、溶融弾性の優
れたポリプロピレンが要求される。即ち、シート成形に
おいては真空成形時にドローダウンの少い樹脂が望まれ
る。また、吹込成形においては瓶を成形したときの肉厚
が一定となる樹脂が要望され、かかる樹脂はダイスウェ
ルが大きい必要がある。
れたポリプロピレンが要求される。即ち、シート成形に
おいては真空成形時にドローダウンの少い樹脂が望まれ
る。また、吹込成形においては瓶を成形したときの肉厚
が一定となる樹脂が要望され、かかる樹脂はダイスウェ
ルが大きい必要がある。
ダイスウェルの小さいポリプロピレンでは製品の肉厚が
薄くなり、一定の品質を得ることが困難となる。このた
め肉厚を調節するためにダイスを交換することが必要と
なり種々の製品を成形するメーカーにおいては、生産性
が低下する上に予備ダイスが必要となることなど工業的
に極めて不利となる。
薄くなり、一定の品質を得ることが困難となる。このた
め肉厚を調節するためにダイスを交換することが必要と
なり種々の製品を成形するメーカーにおいては、生産性
が低下する上に予備ダイスが必要となることなど工業的
に極めて不利となる。
このような観点から、特開昭58−201806号、特
開昭58−219207号などにおいて高分子量部分と
低分子量部分の重合体を2段階で製造する方法や特開昭
60−49008号、特開昭60−49009号、特開
昭62−124108号、特開昭62−195007号
においては、3段階で重合体を製造する方法が提案され
ている。
開昭58−219207号などにおいて高分子量部分と
低分子量部分の重合体を2段階で製造する方法や特開昭
60−49008号、特開昭60−49009号、特開
昭62−124108号、特開昭62−195007号
においては、3段階で重合体を製造する方法が提案され
ている。
しかしながら、これらの提案では、具体的に開示されて
いる触媒は古くから使用されている三塩化チタン型触媒
であり、重合活性が低いため、いわゆる脱灰工程を設け
て、製品の着色などの問題を避ける必要があった。
いる触媒は古くから使用されている三塩化チタン型触媒
であり、重合活性が低いため、いわゆる脱灰工程を設け
て、製品の着色などの問題を避ける必要があった。
さらに、これら提案に具体的に開示されている方法に従
い、マグネシウム化合物に担持された高活性触媒を使用
してポリプロピレンを製造した場合には、ゲルやフィッ
シュアイなどが多発したり、剛性、加工性、溶融弾性が
十分でなかったりして、望む成果を得ることができない
ことが判明した。
い、マグネシウム化合物に担持された高活性触媒を使用
してポリプロピレンを製造した場合には、ゲルやフィッ
シュアイなどが多発したり、剛性、加工性、溶融弾性が
十分でなかったりして、望む成果を得ることができない
ことが判明した。
一方、特開昭59−172507号においては、高活性
触媒を用いて二段重合を行う具体的記述が見られるか、
溶融弾性の一つの目安である溶融張力は充分ではなく、
また、高分子量成分が多いため、加工性の面でも充分と
は言えない。加工性を向上するためには高分子量成分の
比率を下げれば良いが、周知のように、これは溶融弾性
の点では逆効果になり、好ましい方向ではない。また、
剛性、加工性、溶融弾性およびゲルなどの製品外観につ
いて総合的なバランスから見ると十分満足すべき性能を
示していない。
触媒を用いて二段重合を行う具体的記述が見られるか、
溶融弾性の一つの目安である溶融張力は充分ではなく、
また、高分子量成分が多いため、加工性の面でも充分と
は言えない。加工性を向上するためには高分子量成分の
比率を下げれば良いが、周知のように、これは溶融弾性
の点では逆効果になり、好ましい方向ではない。また、
剛性、加工性、溶融弾性およびゲルなどの製品外観につ
いて総合的なバランスから見ると十分満足すべき性能を
示していない。
[発明が解決しようとする課題]
就中、これら従来技術の欠点は、重合工程と押出工程だ
けから成る簡素なプロセスである気相重合プロセスで連
続的にポリプロピレンを製造する場合に、深刻な問題と
して顕現した。本発明者らは、かかる従来技術の問題点
を解決するべく鋭意検討を行った。
けから成る簡素なプロセスである気相重合プロセスで連
続的にポリプロピレンを製造する場合に、深刻な問題と
して顕現した。本発明者らは、かかる従来技術の問題点
を解決するべく鋭意検討を行った。
[課題を解決するための手段]
その結果、マグネシウム化合物にチタン化合物を担持し
てなる高活性かつ高立体規則性触媒を用い、3工程でポ
リプロピレンを重合することにより、剛性が高く、ダイ
スエルの大きい、均一性の優れたポリプロピレンを効率
的に得られる事を見出だし、本発明を完成させるに至っ
た。
てなる高活性かつ高立体規則性触媒を用い、3工程でポ
リプロピレンを重合することにより、剛性が高く、ダイ
スエルの大きい、均一性の優れたポリプロピレンを効率
的に得られる事を見出だし、本発明を完成させるに至っ
た。
すなわち、本発明は
マグネシウム化合物にチタン化合物を担持してなる高活
性かつ高立体規則性触媒を用い、プロピレンを多段階で
重合する方法において (イ)極限粘度[η]1が0.2〜1のポリプロピレン
の製造割合R1が10〜80重量%製造する低分子量成
分重合工程と (ロ)極限粘度[ηコ、が1〜3のポリプロピレンの製
造割合R2が10〜70重量%製造する中間分子量成分
重合工程と (ハ)極限粘度[ηコ、が3以上のポリプロピレンの製
造割合R3が10〜50重量%製造する高分子量成分重
合工程 を含む、少くとも3つの重合工程からなり、かつ、各工
程で得られるポリプロピレンのキシレン可溶分Xyと極
限粘度[ηコ iが Xy ≦−0,3x Ert j i +
3.0但し、i=1〜3 を満足し、かつ、最終ポリプロピレンの極限粘度[η]
wとダイスエルSRが SR≧0.63X [03w+0.55を満足すること
を特徴とするポリプロピレンの製造方法に関するもので
ある。
性かつ高立体規則性触媒を用い、プロピレンを多段階で
重合する方法において (イ)極限粘度[η]1が0.2〜1のポリプロピレン
の製造割合R1が10〜80重量%製造する低分子量成
分重合工程と (ロ)極限粘度[ηコ、が1〜3のポリプロピレンの製
造割合R2が10〜70重量%製造する中間分子量成分
重合工程と (ハ)極限粘度[ηコ、が3以上のポリプロピレンの製
造割合R3が10〜50重量%製造する高分子量成分重
合工程 を含む、少くとも3つの重合工程からなり、かつ、各工
程で得られるポリプロピレンのキシレン可溶分Xyと極
限粘度[ηコ iが Xy ≦−0,3x Ert j i +
3.0但し、i=1〜3 を満足し、かつ、最終ポリプロピレンの極限粘度[η]
wとダイスエルSRが SR≧0.63X [03w+0.55を満足すること
を特徴とするポリプロピレンの製造方法に関するもので
ある。
プロピレンの重合は3工程に分けて行われるが、1工程
を2段階以上に分けて行うこともできる。
を2段階以上に分けて行うこともできる。
各工程の重合は気相重合、塊状重合、スラリー重合のい
づれも採用できる。
づれも採用できる。
高分子量成分を重合する工程に於いては、極限粘度[η
]3が3以上、好ましくは3.5以上、8以下のポリプ
ロピレンを10〜50重量%、好ましくは15〜40重
量%重合する。極限粘度[η]、または、重合割合R5
が該範囲より小さいと重合体の剛性、溶融弾性が改良さ
れない。また、重合割合R9が上記範囲より大きいと成
形性に不都合を生じる。
]3が3以上、好ましくは3.5以上、8以下のポリプ
ロピレンを10〜50重量%、好ましくは15〜40重
量%重合する。極限粘度[η]、または、重合割合R5
が該範囲より小さいと重合体の剛性、溶融弾性が改良さ
れない。また、重合割合R9が上記範囲より大きいと成
形性に不都合を生じる。
中間分子量成分を重合する工程に於いては、極限粘度[
η]2が1〜3、好ましくは1.3〜2.7のポリプロ
ピレンを10〜70重量%、好ましくは15〜50重量
%重合する。極限粘度[η]2または、重合割合R2が
該範囲より小さいと重合体の剛性、溶融弾性の向上が低
く1重合体の均一性が悪いために製品外観を損ねる。逆
に[η]2、R2が該範囲より大きいと成形性に不都合
を生じる。
η]2が1〜3、好ましくは1.3〜2.7のポリプロ
ピレンを10〜70重量%、好ましくは15〜50重量
%重合する。極限粘度[η]2または、重合割合R2が
該範囲より小さいと重合体の剛性、溶融弾性の向上が低
く1重合体の均一性が悪いために製品外観を損ねる。逆
に[η]2、R2が該範囲より大きいと成形性に不都合
を生じる。
低分子量成分を重合する工程に於いては、極限粘度[η
]1が0.2〜1.0、好ましくは0.4〜0,9のポ
リプロピレンを10〜80重量%、好ましくは20〜6
0重量%重合する。極限粘度[η]1が該範囲より小さ
いか、重合割合R1が該範囲より大きいと剛性、溶融弾
性が改良されない。逆に、[η]1が上記範囲より大き
いか、R1が該範囲より小さいと成形性に不都合を生じ
る。 最終重合体の極限粘度[η]wは、上述の範囲か
ら選ばれた3工程の各成分の極限粘度と重合割合との間
に ([η]1XR1+[η]2XR2+[η]、×R3)
/ 100− [η] w (3)只 の関係を満たし、その極限粘度[η]wは、1〜4であ
る。
]1が0.2〜1.0、好ましくは0.4〜0,9のポ
リプロピレンを10〜80重量%、好ましくは20〜6
0重量%重合する。極限粘度[η]1が該範囲より小さ
いか、重合割合R1が該範囲より大きいと剛性、溶融弾
性が改良されない。逆に、[η]1が上記範囲より大き
いか、R1が該範囲より小さいと成形性に不都合を生じ
る。 最終重合体の極限粘度[η]wは、上述の範囲か
ら選ばれた3工程の各成分の極限粘度と重合割合との間
に ([η]1XR1+[η]2XR2+[η]、×R3)
/ 100− [η] w (3)只 の関係を満たし、その極限粘度[η]wは、1〜4であ
る。
このようにして得られたポリエチレンのダイスエルSR
は次の関係を満足しなければならない。
は次の関係を満足しなければならない。
SR≧ 0. 63 [η コ w’+0. 5
5 (2)好ましくは、 SR≧0.63[η]w+0.6 (4)上述し
てきたような効果を充分に発現するためには高立体規則
性触媒でなければならず、本発明のポリプロピレンを重
合するとき、3つの各工程で得られるポリプロピレンの
キシレン可溶分Xyと極限粘度[η〕が Xy≦−〇、3X[η]+3.0・・・(1)を満足す
るものでなければならない。この関係を満足できる触媒
を用いないと、製品の剛性が著しく低下する。かかる触
媒として、特開昭63−3007号、特開昭63−31
4210号、特開昭63−317502号、特願昭62
−15’4556号、特願昭62−322861号を例
示することができる。具体例としては、以下のような触
媒を挙げることができる。
5 (2)好ましくは、 SR≧0.63[η]w+0.6 (4)上述し
てきたような効果を充分に発現するためには高立体規則
性触媒でなければならず、本発明のポリプロピレンを重
合するとき、3つの各工程で得られるポリプロピレンの
キシレン可溶分Xyと極限粘度[η〕が Xy≦−〇、3X[η]+3.0・・・(1)を満足す
るものでなければならない。この関係を満足できる触媒
を用いないと、製品の剛性が著しく低下する。かかる触
媒として、特開昭63−3007号、特開昭63−31
4210号、特開昭63−317502号、特願昭62
−15’4556号、特願昭62−322861号を例
示することができる。具体例としては、以下のような触
媒を挙げることができる。
(A−1) (i )金属マグネシウムと水酸化有機
化合物、マグネシウムの酸素含有有機化 合物からなる群より選んだ少なくと も1員と、 (i i)電子供与性化合物と、 (i i i)チタンの酸素含有有機化合物とを含有す
る均一溶液に、 (iv)少なくとも1種のハロゲン化アルミニウム化合
物を反応させ、得られた 固体生成物に、さらに (V)電子供与性化合物と、 (vi)ハロゲン化チタン化合物を反応させて得られる
固体複合体と、 (A−2)周期率表の第1a、Ila、IIb、mbお
よびIVb族金属の有機金属化合物から選んだ少なくと
も1種と、 (A−3)電子供与性化合物 とから成る混合分散液に、50℃以下の温度にて、該固
体複合体1g当たり0.1〜100gの炭素数3以上の
α−オレフィンを吸収させて得られる固体触媒成分と、 (B) 成分として、周期率表の第1a、na。
化合物、マグネシウムの酸素含有有機化 合物からなる群より選んだ少なくと も1員と、 (i i)電子供与性化合物と、 (i i i)チタンの酸素含有有機化合物とを含有す
る均一溶液に、 (iv)少なくとも1種のハロゲン化アルミニウム化合
物を反応させ、得られた 固体生成物に、さらに (V)電子供与性化合物と、 (vi)ハロゲン化チタン化合物を反応させて得られる
固体複合体と、 (A−2)周期率表の第1a、Ila、IIb、mbお
よびIVb族金属の有機金属化合物から選んだ少なくと
も1種と、 (A−3)電子供与性化合物 とから成る混合分散液に、50℃以下の温度にて、該固
体複合体1g当たり0.1〜100gの炭素数3以上の
α−オレフィンを吸収させて得られる固体触媒成分と、 (B) 成分として、周期率表の第1a、na。
nb、mbおよびIVb族金属の有機金属化合物の群か
ら選んだ少なくとも1種と、 (C) 成分として、電子供与性化合物とからなる触
媒を挙げることができる。
ら選んだ少なくとも1種と、 (C) 成分として、電子供与性化合物とからなる触
媒を挙げることができる。
成分(八)の固体触媒成分の使用凰は、反応器11当た
り、チタン原子0.001〜2.5ミリモル(mmol
)に相当する量で使用することが好ましい。
り、チタン原子0.001〜2.5ミリモル(mmol
)に相当する量で使用することが好ましい。
成分(B)の有機アルミニウム化合物は、反応器1gあ
たり、0.02〜50 mmol、好ましくは0.2〜
5 mmolの濃度で使用する。
たり、0.02〜50 mmol、好ましくは0.2〜
5 mmolの濃度で使用する。
成分(C)の電子供与性化合物は、反応器ID当たり、
0. 001〜50mmol、好ましくは0.01〜5
mmolの濃度で使用する。
0. 001〜50mmol、好ましくは0.01〜5
mmolの濃度で使用する。
本発明における3成分の重合器内への送入態様は、特に
限定されるものではなく、例えば成分(A)、成分(B
)、成分(C)を各々別個に重合器へ送入する方法、あ
るいは成分(A)と成分(C)を接1 ] 触させた後に成分(B)と接触させて重合する方法、成
分(B)と成分(C)を接触させた後に成分(A)と接
触させて重合する方法、予め成分(A)と成分(B)と
成分(C)とを接触させて重合する方法などを採用する
ことができる。
限定されるものではなく、例えば成分(A)、成分(B
)、成分(C)を各々別個に重合器へ送入する方法、あ
るいは成分(A)と成分(C)を接1 ] 触させた後に成分(B)と接触させて重合する方法、成
分(B)と成分(C)を接触させた後に成分(A)と接
触させて重合する方法、予め成分(A)と成分(B)と
成分(C)とを接触させて重合する方法などを採用する
ことができる。
プロピレンの重合は、重合体の融点未満の反応温度で気
相中あるいは液相中で行う。
相中あるいは液相中で行う。
重合を液相中で行う場合は、プロピレンそれ自身を反応
媒体としてもよいが、不活性溶媒を反応媒体として用い
ることもできる。この不活性溶媒は、当該技術分野で通
常用いられるものであればどれでも使用することができ
るが、特に4〜20個の炭素原子を有するアルカン、シ
クロアルカン。
媒体としてもよいが、不活性溶媒を反応媒体として用い
ることもできる。この不活性溶媒は、当該技術分野で通
常用いられるものであればどれでも使用することができ
るが、特に4〜20個の炭素原子を有するアルカン、シ
クロアルカン。
例えばイソブタン、ペンタン、ヘキサン、シクロヘキサ
ンなどが適当である。
ンなどが適当である。
重合反応条件は、重合体の融点未満の反応温度で行われ
る限り特に限定されないが、通常反応温度20〜110
°C1圧力2〜50kg/cIIY−Gに選ばれる。
る限り特に限定されないが、通常反応温度20〜110
°C1圧力2〜50kg/cIIY−Gに選ばれる。
重合工程において使用する反応器は、当該技術分 2
野でa 21S’用いられるものであれば適宜使11ノ
することができる。例えば、撹J’lj m型反応器、
流動床型反応器または循環式反応器を用いて、重合操作
を連続方式、半回分方式および回分方式のいずれかの方
式で行うことができる。
することができる。例えば、撹J’lj m型反応器、
流動床型反応器または循環式反応器を用いて、重合操作
を連続方式、半回分方式および回分方式のいずれかの方
式で行うことができる。
前記、3工程で製造する各ポリプロピレンの製造順序は
任意であるが、直列に並んだ3話以上の重合器を用いて
重合するのが好ましい。上述してきた方法で本発明を実
施すれば、高剛性、高溶融伸性の製品を得られる。
任意であるが、直列に並んだ3話以上の重合器を用いて
重合するのが好ましい。上述してきた方法で本発明を実
施すれば、高剛性、高溶融伸性の製品を得られる。
[発明の効果]
本発明の方法を用いれば、剛性、溶融弾性に優れ、加工
性の良好なポリプロピレンが得られる。
性の良好なポリプロピレンが得られる。
本発明の第1の効果は、高立体規則性触媒を用いること
により高結晶性、高剛性の製品を得ることである。本発
明で例示した触媒を用いれば、重合後の抽出工程等を施
さなくとも充分に高立体規則比であるため、気相重合の
ように重合工程と押出工程だけから成る簡素なプロセス
での製造が可能となり、生産コストの低下をもたらす。
により高結晶性、高剛性の製品を得ることである。本発
明で例示した触媒を用いれば、重合後の抽出工程等を施
さなくとも充分に高立体規則比であるため、気相重合の
ように重合工程と押出工程だけから成る簡素なプロセス
での製造が可能となり、生産コストの低下をもたらす。
本発明の第2の効果は、3つの重合工程に於て、異なる
高分子量の成分を重合することにより、剛性、溶融弾性
、均一性、および、加工性の良好な製品が得られること
である。特に、3成分の比率と極限粘度を適切に選択す
ることにより、高剛性、高溶融りp性な製品を広範囲な
用途に適用することが可能となる。また、3工程から成
る連続重合で得られる重合体の相溶性も良好な結果とな
る。
高分子量の成分を重合することにより、剛性、溶融弾性
、均一性、および、加工性の良好な製品が得られること
である。特に、3成分の比率と極限粘度を適切に選択す
ることにより、高剛性、高溶融りp性な製品を広範囲な
用途に適用することが可能となる。また、3工程から成
る連続重合で得られる重合体の相溶性も良好な結果とな
る。
[実施例コ
以下に本発明を実施例により示すが、本発明はこれらの
実施例によってなんら限定されるものではない。
実施例によってなんら限定されるものではない。
実施例、参考例および比較例における重合体の性質は下
記の方法によって測定した。
記の方法によって測定した。
MI :ASTMD−1238条件Eによるメルトイン
デックス 極限粘度[η]:140℃のオルトジクロロベンゼン中
で測定しているが、極限粘度[η]と粘度平均分子Q
M vの間には以下の式がある。
デックス 極限粘度[η]:140℃のオルトジクロロベンゼン中
で測定しているが、極限粘度[η]と粘度平均分子Q
M vの間には以下の式がある。
4
ダイスウェル:キャビログラフ(東洋精機■製)を用い
、ノズル径2.0+nm、長さ10+am、入り口角9
0°のオリフィスで、剪断速度76.0sec 1の条
件下で測定されるダイスウェル曲げ弾性率: J I
5K720Bによる曲げ弾性率。
、ノズル径2.0+nm、長さ10+am、入り口角9
0°のオリフィスで、剪断速度76.0sec 1の条
件下で測定されるダイスウェル曲げ弾性率: J I
5K720Bによる曲げ弾性率。
キシレン可溶分(Xy):試料4gをキシレン200
mlに溶解させた後、25℃の恒温槽に1時間放置する
。析出したポリプロピレンをろ過し、ろ液を回収する。
mlに溶解させた後、25℃の恒温槽に1時間放置する
。析出したポリプロピレンをろ過し、ろ液を回収する。
ろ液のキシレンをほとんど蒸発させた後、更に真空乾燥
してキシレン可溶分を回収し、元の試料の■皿に対する
百分率で求める。
してキシレン可溶分を回収し、元の試料の■皿に対する
百分率で求める。
均一性:キャストフィルムを製膜して、その外観を判定
した。
した。
参考例1
(イ)[固体複合体(A−1)の調製]撹拌装置を備え
た211のオートクレーブに、金属マグネシウム粉末1
2g (0,49mol )を入れ、これにヨウ素0.
6g、2−エチルヘキサツル334.3g (2,6i
ol )およびチタンテトラブトキシド168.0g
(0,49mol )。
た211のオートクレーブに、金属マグネシウム粉末1
2g (0,49mol )を入れ、これにヨウ素0.
6g、2−エチルヘキサツル334.3g (2,6i
ol )およびチタンテトラブトキシド168.0g
(0,49mol )。
5
フタル酸ジイソブチル27.6g (0,099mol
)を加え、ざらにデカン1ρを加えた後90℃まで昇
温し、発生する水素ガスを排除しながら窒素シール下で
1時間撹件した。引き続き140℃まで昇温しで1時間
反応を行い、マグネシウムとチタンを含む均一溶液(M
g−Ti溶液)を得た。
)を加え、ざらにデカン1ρを加えた後90℃まで昇
温し、発生する水素ガスを排除しながら窒素シール下で
1時間撹件した。引き続き140℃まで昇温しで1時間
反応を行い、マグネシウムとチタンを含む均一溶液(M
g−Ti溶液)を得た。
内容積500 mlのフラスコにMg−Ti溶液のMg
換算0.048molを加え一20℃に急冷後、i−ブ
チルアルミニウムジクロライド14.9gをデカンにて
50%に希釈した溶液を2時間かけて加えた。すべてを
加えたのち、室温まで昇温したところ、白色の固体生成
物を含むスラリーを得た。かくして得られた白色固体生
成物を含むスラリーを60℃に昇温した後、ソルビタン
ジステアレートを11000pp添加した。ついでフタ
ル酸ジイソブチル3. 3g (0,012111ol
)を加えた後、四塩化チタン47m1を1.2−ジク
ロロエタン47m1で希釈した溶液を全量加え、4時間
反応させた。この際、固体生成物の凝集は見られ 6 なかった。さらに70℃で1時間撹拌を行った。
換算0.048molを加え一20℃に急冷後、i−ブ
チルアルミニウムジクロライド14.9gをデカンにて
50%に希釈した溶液を2時間かけて加えた。すべてを
加えたのち、室温まで昇温したところ、白色の固体生成
物を含むスラリーを得た。かくして得られた白色固体生
成物を含むスラリーを60℃に昇温した後、ソルビタン
ジステアレートを11000pp添加した。ついでフタ
ル酸ジイソブチル3. 3g (0,012111ol
)を加えた後、四塩化チタン47m1を1.2−ジク
ロロエタン47m1で希釈した溶液を全量加え、4時間
反応させた。この際、固体生成物の凝集は見られ 6 なかった。さらに70℃で1時間撹拌を行った。
生成物をろ過することにより、固体部を採取し、再度、
四塩化チタン47m1と1.2−ジクロロエタン47m
1に懸濁し、70℃で1時間撹拌した。
四塩化チタン47m1と1.2−ジクロロエタン47m
1に懸濁し、70℃で1時間撹拌した。
生成物にヘキサンを加え遊離するチタン化合物が検出さ
れなくなるまで、充分に洗浄操作を行った。
れなくなるまで、充分に洗浄操作を行った。
かくして、ヘキサンに懸濁した固体複合体(A−1)の
スラリーを得た。上澄液を除去して窒素雰囲気下で乾燥
し、元素分析したところ、Tiは3.0重量%であった
。
スラリーを得た。上澄液を除去して窒素雰囲気下で乾燥
し、元素分析したところ、Tiは3.0重量%であった
。
(ロ)固体触媒成分(A)の調製
内容積5ρのステンレススチール製電磁撹拌式オートク
レーブ内を充分窒素で置換し、前記の(イ)の方法によ
り得た固体複合体(A−1) 52 g 。
レーブ内を充分窒素で置換し、前記の(イ)の方法によ
り得た固体複合体(A−1) 52 g 。
有機金属化合物(A−2)としてトリエチルアルミニウ
ム326 ■ol、電子供与性化合物(A−3)として
ジフェニルジメトキシシラン81.4mmolを順次添
加し、ヘキサン3gを加えた。その後ソルビタンジステ
アレートを全内容物に対し1400 ppmとなるよう
に添加した。オートクレーブ内圧を0 、 1 kg
/ cd Gに内温を20℃に調節した後、撹拌を開始
し、20℃に保ったままプロピレン250gを20分間
で供給し、30分間撹拌した。
ム326 ■ol、電子供与性化合物(A−3)として
ジフェニルジメトキシシラン81.4mmolを順次添
加し、ヘキサン3gを加えた。その後ソルビタンジステ
アレートを全内容物に対し1400 ppmとなるよう
に添加した。オートクレーブ内圧を0 、 1 kg
/ cd Gに内温を20℃に調節した後、撹拌を開始
し、20℃に保ったままプロピレン250gを20分間
で供給し、30分間撹拌した。
かくして得られた固体触媒成分(A)を濾別分離し、ヘ
キサンで充分洗浄操作を行い、ヘキサンに懸濁した固体
触媒成分(A)のスラリーを得た。上澄液を除去して、
窒素雰囲気下乾燥した後の収量は302gであった。
キサンで充分洗浄操作を行い、ヘキサンに懸濁した固体
触媒成分(A)のスラリーを得た。上澄液を除去して、
窒素雰囲気下乾燥した後の収量は302gであった。
(ハ)プロピレンの気相重合
内容積51)のステンレススチール製電磁撹拌式オート
クレーブ内を充分窒素で置換し、触媒成分(B)として
トリエチルアルミニウム12. 5m1Inol。
クレーブ内を充分窒素で置換し、触媒成分(B)として
トリエチルアルミニウム12. 5m1Inol。
触媒成分(C)としてジフェニルジメトキシシラン3.
13InIIol及び固体触媒成分(A)をTi換算で
0、 123+n+nolで順次添加し、ガラスピーズ
(φ1、Omm)を100g加えた。オートクレーブ内
圧を0 、 1 kg / at Gに調節し、水素を
0.2kg/cI#加え、撹拌(300rpm)を開始
した後、80℃としプロピレンガスを加え系内が28k
g/cd Gとなるように調製した。次いで、系内の圧
力を保つようにプロピレンガスを連続的に供給して、同
温度で2時間プロピレンを重合させた。重合反応終了後
、撹拌を止めると同時に系内の未反応プロピレンを放出
し、生成重合体を回収した。その結果、生成重合体は2
ηgであり、Ti活性は267kg/gに相当する。ま
た、重合体粒子の緒特性を測定したところ、MFR5,
9g/10分。
13InIIol及び固体触媒成分(A)をTi換算で
0、 123+n+nolで順次添加し、ガラスピーズ
(φ1、Omm)を100g加えた。オートクレーブ内
圧を0 、 1 kg / at Gに調節し、水素を
0.2kg/cI#加え、撹拌(300rpm)を開始
した後、80℃としプロピレンガスを加え系内が28k
g/cd Gとなるように調製した。次いで、系内の圧
力を保つようにプロピレンガスを連続的に供給して、同
温度で2時間プロピレンを重合させた。重合反応終了後
、撹拌を止めると同時に系内の未反応プロピレンを放出
し、生成重合体を回収した。その結果、生成重合体は2
ηgであり、Ti活性は267kg/gに相当する。ま
た、重合体粒子の緒特性を測定したところ、MFR5,
9g/10分。
Xyl、1%、嵩密度0.45g/cffl、平均粒径
660μであった。
660μであった。
実施例1
内容積3ONの流動床型重合器3基を直列に連結して気
相連続重合を行った。第1の重合器のプロピレン分圧は
9 、4 kg / eJ G 、水素はプロピレンに
対し0. 00035mol/n1ol となるように
、また、参考例1で得られた固体触媒成分(A)を15
0g/Hrとなるように各々連続的にフィトした。また
(13)成分としてトリエチルアルミニウムを触媒中の
Tiに対してA I / T i −5011IO1ノ
■01 となるように、(C)成分としてシイツブ 9 チルジメトキシシランをS i /A I =0. 8
11+ol/mol となるように連続的にフィードし
た。重合条件を表−1に示す。
相連続重合を行った。第1の重合器のプロピレン分圧は
9 、4 kg / eJ G 、水素はプロピレンに
対し0. 00035mol/n1ol となるように
、また、参考例1で得られた固体触媒成分(A)を15
0g/Hrとなるように各々連続的にフィトした。また
(13)成分としてトリエチルアルミニウムを触媒中の
Tiに対してA I / T i −5011IO1ノ
■01 となるように、(C)成分としてシイツブ 9 チルジメトキシシランをS i /A I =0. 8
11+ol/mol となるように連続的にフィードし
た。重合条件を表−1に示す。
重合されたポリマー粒子は抜き出しタンクに排出されて
から第2の重合器へ移送した。
から第2の重合器へ移送した。
第2重合器へは水素をフィードせず、プロピレン分圧が
7.5kg/cJとなるようにプロピレンをフィードし
た。重合されたポリマー粒子は抜き出しタンクに排出さ
れてから第3の重合器へ移送した。
7.5kg/cJとなるようにプロピレンをフィードし
た。重合されたポリマー粒子は抜き出しタンクに排出さ
れてから第3の重合器へ移送した。
第3重合器へは、プロピレン分圧が11.5kg/ c
/、水素はプロピレンに対しo、33…ol/molと
なるように各々連続的にフィードした。
/、水素はプロピレンに対しo、33…ol/molと
なるように各々連続的にフィードした。
各重合器から排出されるポリマーを少量抜き出したとこ
ろ第1重合器のポリマーの極限粘度[η]1は2.59
.キシレン可溶分Xyは1.4%、第2重合器のポリマ
ーの極限粘度〔η〕は3.0.キシレン可溶分は1.4
%、第3重合器のポリマーの極限粘度〔η〕は2.16
.キシレン可溶分Xyは1,6%であった。
ろ第1重合器のポリマーの極限粘度[η]1は2.59
.キシレン可溶分Xyは1.4%、第2重合器のポリマ
ーの極限粘度〔η〕は3.0.キシレン可溶分は1.4
%、第3重合器のポリマーの極限粘度〔η〕は2.16
.キシレン可溶分Xyは1,6%であった。
0
重合割合は第1重合器が35,5%、第2重合器が26
%、第3重合器が38.5%であった。
%、第3重合器が38.5%であった。
このことから、第2.第3重合器で生成している重合体
の極限粘度[η]は3.6,0.8、キシレン可溶分X
yは1.4,1.8%であることがわかる。その他の結
果を表−3に示した。
の極限粘度[η]は3.6,0.8、キシレン可溶分X
yは1.4,1.8%であることがわかる。その他の結
果を表−3に示した。
実施例2〜9.比較例1〜6
実施例1と同じ触媒系、重合器を用いポリプロピレンの
3段重合を行った。重合条件、結果をそれぞれ表−1〜
3に示した。
3段重合を行った。重合条件、結果をそれぞれ表−1〜
3に示した。
Claims (1)
- (1)マグネシウム化合物にチタン化合物を担持してな
る高活性かつ高立体規則性触媒を用い、プロピレンを多
段階で重合する方法において (イ)極限粘度[η]_1が0.2〜1のポリプロピレ
ンの製造割合R_1が10〜80重量%製造する低分子
量成分重合工程と (ロ)極限粘度[η]_2が1〜3のポリプロピレンの
製造割合R_2が10〜70重量%製造する中間分子量
成分重合工程と (ハ)極限粘度[η]_3が3以上のポリプロピレンの
製造割合R_3が10〜50重量%製造する高分子量成
分重合工程 を含む、少くとも3つの重合工程から製造されるポリプ
ロピレンで、かつ、各工程で得られるポリプロピレンの
キシレン可溶分Xyと極限粘度[η]iが Xy≦−0.3×[η]i+3.0 但し、i=1〜3 を満足し、かつ、最終ポリプロピレンの極限粘度[η]
wとダイスエルSRが SR≧0.63×[η]w+0.55 を満足することを特徴とするポリプロピレンの製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1196552A JP2797489B2 (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | ポリプロピレンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1196552A JP2797489B2 (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | ポリプロピレンの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0362807A true JPH0362807A (ja) | 1991-03-18 |
JP2797489B2 JP2797489B2 (ja) | 1998-09-17 |
Family
ID=16359636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1196552A Expired - Lifetime JP2797489B2 (ja) | 1989-07-31 | 1989-07-31 | ポリプロピレンの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2797489B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006193606A (ja) * | 2005-01-13 | 2006-07-27 | Japan Polypropylene Corp | シート成形用プロピレン系重合体組成物 |
-
1989
- 1989-07-31 JP JP1196552A patent/JP2797489B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006193606A (ja) * | 2005-01-13 | 2006-07-27 | Japan Polypropylene Corp | シート成形用プロピレン系重合体組成物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2797489B2 (ja) | 1998-09-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3239184B2 (ja) | 線状低密度ポリエチレンの製造法 | |
EP2158234B1 (en) | Process for the preparation of soft propylene polymer compositions | |
KR101582497B1 (ko) | 올레핀 중합 촉매용 구형 입자 | |
JP3302026B2 (ja) | 広い分子量割合qを有するプロピレン重合体 | |
JP3304462B2 (ja) | エチレン−プロピレンブロック共重合体の製造方法 | |
EP2147026B1 (en) | Soft propylene polymer compositions | |
KR100462426B1 (ko) | 프로필렌블록공중합체및이로부터수득한성형품 | |
DE10217841A1 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Ethylenpolymer-Zusammensetzung, Teilchen aus Ethylenpolymer-Zusammensetzung und aus den Teilchen der Ethylenpolymer-Zusammensetzung erhaltene Folie | |
US4337326A (en) | Process for producing propylene-ethylene block copolymers | |
JPS6312886B2 (ja) | ||
JP3089713B2 (ja) | エチレン−プロピレンブロック共重合体の製造方法 | |
JPH0632829A (ja) | オレフィン重合用触媒系、この重合のための方法及び得られたポリマー | |
JPH03220208A (ja) | ポリプロピレンの製造方法 | |
US5654372A (en) | Polypropylene composition and the film thereof | |
JPH0579683B2 (ja) | ||
JPH05345814A (ja) | プロピレン−エチレン共重合体 | |
IE74880B1 (en) | Catalytic solid usable for the stereospecific polymerisation of alpha-olefins process for preparing it and process for polymerising alpha-olefins in its presence | |
JPH0362807A (ja) | ポリプロピレンの製造方法 | |
JPS61207404A (ja) | 改質されたポリエチレンの製造方法 | |
JPH06145268A (ja) | 改質ポリプロピレンブロック共重合体 | |
JP2797445B2 (ja) | ポリプロピレンの製造方法 | |
JP3984290B2 (ja) | 広い熱加工ウインドーを有する高活性触媒から製造されるポリプロピレンポリマー樹脂とそれから製造される物品 | |
JPH04189803A (ja) | ポリプロピレンの製造方法 | |
JP2712307B2 (ja) | ポリエチレンの製造方法 | |
JP2007297505A (ja) | プロピレン系ブロック共重合体の製造方法 |