JPH0339418A - 高温での弾性率低下の少ない鉄骨建築用鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〉 本発明は鉄骨建築物に用いられる鋼材に係わり、特に火
災等の罹災時において鋼材の温度が上昇しても弾性率の
低下が少ない鉄骨建築用鋼材の製造方法に関する。

（従来の技術） 近年、超高層ビルをはじめとする鉄骨建築物が益々増加
する傾向にある。これは鉄骨が大型の構造物を造るのに
適していること、および柱や梁を小さくすることができ
るので、居住面積を大きくとることができることなどの
利点を有するからである。

従来、鉄骨建築物には例えばＪＩＳ　Ｇ３１０１５Ｓ４
１゜同Ｇ３１０６５Ｍ５０で規定されている鋼材が使用
されており、これらの鋼材は圧延のまま或いは圧延後に
焼準処理して製造されている。また、最近では、圧延後
に加速冷却を施して製造される場合もあり、従来のもの
（５Ｍ５０Ｒ，５Ｍ５ＯＮ）に対してＳＭ５０ＴＭＣと
称されている。

ところで、このような鉄骨建築物用の鋼材については、
これまで建築基準法により耐火工法が一律に厳しく定め
られていたが、昭和５７〜６１年の建設省総合技術開発
プロジェクト「建築物の防火設計法の開発」の成果によ
り、火災時の構造安定性が数値シミュレーシヨン及び実
験で確認できれば耐火物の被覆厚さを薄くすること、も
しくは耐火物を被覆することなく使用することが可能と
なり、耐火工法の自由度が大幅に拡大された。

しかし、鉄骨建築物用として現在用いられている前記の
鋼材では、火災時に高温にさらされると、例えば鋼材温
度が６００℃を超える高温になると強度が著しく低下し
、火災時の構造安定性を保証することができないため、
実際には耐火物を被覆する、ロックウールなどを鋼材表
面に吹き付けることで火災時における温度上昇を防いで
いる。

このロックウールを吹き付ける耐火工法は、安価にでき
る利点があるものの、建築現場では吹き付は時の飛散を
防止するための養生シートをめぐらして被覆作業を施す
必要があり、工期の延長につながるばかりでなく、周囲
の環境を損ねるといった施工上の問題がある。

他方、ロックウールに代えて耐火ボードを用いて鋼材表
面を被覆する方法もあるが、耐火ボードでは鋼材の端面
が露出するので、端面を何らかの方法で被覆してやる必
要がある。また、耐火ボードは高価である。

このようなことから火災時に高温にさらされても強度の
低下しない鋼材、即ち、耐火物の被覆を軽減或いは省略
することができる高温強度に優れた鋼材の開発が望まれ
ている。しかし、単に高温強度に優れているだけでは鉄
骨用建築物の構造用部材として使用するには問題がある
。鉄骨建築用鋼材は柱や梁にも使用されるので、高温に
おいて柱や梁が座屈しない性能が必要であり、また優れ
た溶接性も必須である。

（発明が解決しようとする課題） 本発明の課題は、耐火物の被覆を軒減或いは省略するこ
とができる高温での強度に優れ、且つ座屈の発生を抑え
るのに有効な高温における弾性率の低下が少ない、しか
も溶接性にも優れた鉄骨建築用鋼材を得ることにある。

具体的には、本発明の目的は室温での機械的性質が従来
使用されている鋼材、例えばＪＩＳ　Ｇ３１０１ＳＳ４
１、同Ｇ３１０６５Ｍ５０で規定する鋼材と同等の性能
を有し、しかも６００℃における機械的性質が室温にお
ける目標値の７割以上、弾性率が１５０００ｋｇｆ／−
１以上の性能を有する鉄骨建築用鋼材を製造することが
できる方法を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記特性を満足する鉄骨建築用鋼材は、
素材鋼の添加合金成分を適正に選び、熱間圧延を含む熱
処理条件を調整すれば製造できることを見出した。即ち
、 （ａ）ＣｒおよびＭｏは高温における強度および弾性率
を上昇させるには有効である。また、Ｎｂ、　Ｖ、　Ｃ
ｕ、Ｎｉ、、　Ｔｉ、　Ｂも強度および弾性率の一方又
は両方を上昇させる。

（ｂ）シかし、これら成分を多量に添加すると室温での
強度が著しく上昇し、現行の５Ｓ４１あるいは５Ｍ５０
で規定する強度範囲の上限を超えてしまう、また、炭素
当量を著しく高めて溶接割れ感受性を高めるので適正な
範囲内で添加する必要がある。

（Ｃ）高温強度と弾性率を確保するためには、添加合金
成分の調整だけでは不十分であり、熱間圧延を含む熱処
理条件を調整し、フェライトや室温強度の過大な上昇を
もたらすマルテンサイトの導入を抑え、組織をベイナイ
ト化するのが有効である。

本発明は、上記の知見により完成したものであって、そ
の要旨は下記の（ｉ）〜（ｉｉ）にある。

（ｉ）重量％で、 Ｃ：　０．０３〜０．１５％、Ｓｉ　：　０．０５〜０
．９０％、Ｍｎ　：　０．３０〜２．００％、Ｐ　：　
０．００５〜０．０５０％、Ｃｒ　：　０．１０〜２．
００％、Ｍｏ　：　０．０５〜０．７０％、Ｓｏ！！、
、＾ｆ　：　０．００５〜０．１０％、を含有し、残部
がＦｅ及び不可避不純物からなり、且つ下記０式で示す
Ｐｅｇが０．３０％以下である鋼、又は、上記職分に加
えてさらに０．００５〜０．０８０％のＮｂ、０．００
５〜０．１５％のＶ、　０．１０〜０．５０％のＣｕ。

０、ｌＯ〜０．５０％のＮ４％０．００５〜０．０６％
のＴｉ、０．０００１５〜０．００３０％のＢの中から
選ばれた１種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純
物からなり、且つ下記の式で示すＰＣＮが０．３０％以
下である鋼を、１０００゛Ｃ以上１２５０℃以下の温度
域で加熱後、再結晶温度域で３０％以上の圧下率で圧延
を行うとともに下記■式で示すＡｒｔ変朋変態点以上度
域で圧延を終了し、空冷することを特徴とする高温での
弾性率低下の少ない鉄骨建築用鋼材の製造方法。

ＰＣＮ（％）　＝Ｃ＋　（１／３０）Ｓｉ　＋　（１／
２０）Ｍｎ＋　（１／２０）Ｃｕ＋　（１／６０）Ｎｉ
＋　（１／２０）Ｃｒ＋　（１／１５）Ｍｏ十（１／１
０）Ｖ＋５Ｂ　　−−−・■＾ｒｓ（”Ｃ）−９１０３
１０Ｃ−８０Ｍｎ　　２０Ｃｕ−５５Ｎｉ＋０．３５（
ｔ−８）　　　　　・・・・・［２］ここで、上記■お
よび■式中の元素はその含有量（重量％）を表し、■式
中のｔは板厚（問）である。

（ｉｉ　）上記（ｉ）記載の鋼を１０００℃以上１２５
０℃以下の温度域で加熱後、再結晶温度域で３０％以上
の圧下率で圧延を行うとともに上記■弐で示すＡｒ３変
態点以上の温度域で圧延を終了し、次いで、・空冷後Ａ
ｃ＋変魅点以下の温度域で焼き戻すことを特徴とする高
温での弾性率低下の少ない鉄骨建築用鋼材の製造方法。

（作用） 以下、本発明について詳細に説明する。

まず、素材鋼の成分およびＰｃ１．Ｉを前記のように限
定する理由をその成分の作用効果とどもに説明する。

なお、成分含有量の「％Ｊは全て「重量％」である。

Ｃ：　０．０３〜０．１５％ Ｃは強度を得るために必要な元素である。所望の強度を
確保するためには０．０３％以上含有させる必要がある
。しかし、必要以上の添加は溶接硬化性や溶接割れ感受
性を高めるので、含有量の上限は０．１５％とする。

Ｓｉ　：　０．０５〜０．９０％ Ｓｉは製鋼時の脱酸剤として使用されるだけでなく、常
温および高温における強度を確保するのに有効な元素で
ある。しかし、０．０５％より少ないとこれらの効果が
小さく、０．９０％を超えて含有すると靭性が大幅に低
下するので、０．０５〜０．９０％の含有量とする。

Ｍｎ　：　０．３０〜２．００％ Ｍｎは強度および靭性を高める効果がある。しかし、０
．３０％未満では前記効果が小さく　、２．００％を超
えて含有すると強度および靭性の向上効果が飽和し、且
つ溶接割れ感受性が著しく高くなるので、０．３０〜２
．００％の含有量とする。

Ｐ　：　０．００５〜０．０５０％ Ｐは不可避不純物として鋼中に含まれる元素であるが、
歪時効硬化特性を有するため高温域での強度を上昇させ
る効果がある。この効果はｏ、ｏｏｓ％から現れるが、
ｏ、ｏｓｏ％を超えて含有すると溶接割れ感受性が高く
なるので、０．００５〜０．０５０％の含有量とする。

Ｃｒ　：　０．１０〜２．００％ Ｃｒは組織のベイナイト化に寄与し、高温における強度
および弾性率を高める作用がある。しかし、０．１０％
より少ないとこれらの効果が小さく、一方、２．００％
を超えて含有しても効果が飽和し、製造コストのみが上
昇するので、ｏ、　ｉｏ〜２．００％の含有量とする。

Ｍｏ　：　０．０５〜０．７０％ ＭｏもＣｒと同じく組織のベイナイト化に寄与し、高温
における強度および弾性率を高める作用がある。しかし
、０．０５％未満では前記効果が小さく、一方、０．７
０％を超えて含有すると室温における強度が必要以上に
高くなり、所定範囲内に室温強度を調整しようとすれば
、高温で焼き戻し処理しなければならず、製造コストが
上昇する。従って、恥は０．０５〜０．７０％の含有量
とする。

Ｓｏｌ、＾ｇ　：　　ｏ、ｏｏｓ　〜ｏ、ｔｏ％＾ｌは
製鋼時に脱酸剤として添加されるとともに組織の細粒化
を通じて靭性を改善する効果がある。しかし、０．００
５％未満では前記効果が小さく、０．１０％を超えて含
有しても効果が飽和し、経済的に不利となるので、Ａｎ
はＳｏｌ．Ａｌ含有量でｏ、ｏｏｓ％〜０．１０％とす
る。

なお、残部はＦｅおよび不可避不純物である。不純物と
してはＳ、、Ｓｎ、　Ｓｂ等があり、これらはできるだ
け少ない方が望ましい。

Ｐ　ＣＭ　：　０．３０％以下 ＰｃＭは溶接割れ感受性を示す指数である。この値が低
いほど溶接予熱温度を低くして割れを生じさせることな
く溶接を行うことができる。このＰＣＮは次式で表され
る。

Ｐｅｎ（％）＝Ｃ＋　（１／３０）Ｓｔ　＋　（１／２
０）Ｍｎ＋　（１／２０）Ｃｕ＋　（１／６０）　Ｎ　
ｉ　十（１／２０）　Ｃｒ　＋　（１／１５）　Ｍｏ　
＋（１／１０）　Ｖ　＋５　Ｂ　　　・・・・・■一般
に、鉄骨建築構造物の現場での溶接による組立では、溶
接時に予熱処理を行うことは実際上不可能である。しか
し、ＰＣＭが０．３０％以下となるようにしておけば、
予熱なしでも溶接割れを生じさせることなく溶接するこ
とができる。

以上述べた化学組成からなり、ＰＣＭが０．３０％以下
のものが本発明で使用する素材鋼であるが、この鋼に代
えて上記成分に加え、さらにｏ、ｏｏｓ〜０．０８０％
のＮｂ、　　０．００５〜０．１５％の■、０．１０〜
０．５０％のＣｕ、　０．１０〜０．５０％のＮｉ、　
０．００５〜０．０６％のＴｉ、　０．０００１５〜０
．００３０％のＢの中から選ばれた１種以上を含有し、
ＰＣＭが０．３０％以下である鋼を素材に使用すること
もできる。

これらの成分を含む鋼材は、さらに高靭性或いは高強度
を要求される場合に有利である。

これら成分の具体的な作用効果は下記の通りである。

Ｎｂ　：　０．００５〜０．０８０％ Ｎｂは鋼中で４００℃を超える温度域にさらされるとＮ
ｂの炭窒化物として析出し、高温における強度と弾性率
を上昇させる作用がある。このような効果は０．００５
％以上の含有量から得ることができるが、０．０８０％
を超えて含有すると溶接性が損なわれるので、０．００
５〜ｏ、ｏｓｏ％の範囲とする。

ｖ　：　ｏ、ｏｏｓ〜０．１５％ ＶもＮｂと同様、鋼中で４００℃を超える温度域にさら
されるとＶの炭窒化物を形威し、高温における強度と弾
性率を上昇させる作用がある。そのためにはｏ、ｏｏｓ
％以上含有させるのがよいが、０．１５％を超えて含有
してもその効果は飽和し、製造コストが上昇するので、
ｏ、ｏｏｓ〜０．１５％の含有量とする。

Ｃｕ　：　０．１０〜０．５０％ Ｃｕは高温強度を向上させるのに有効な元素である。そ
のためには０．１０％以上含有させるのがよい。

しかし、過度に添加すると表面割れを生じて溶接割れを
助長するため、上限はＯ，ＳＯＸにとどめるのがよい。

Ｎｉ：０．１０〜０．５０％ ＮｉもＣｕと同様に高温強度を向上させるのに有効な元
素である。このような効果を十分に得るためにはｏ、　
ｉｏ％以上含ませるのがよいが、０．５０％を超えて含
有しても効果が飽和し、製造コストが上昇するので、０
．１０〜０．５０％の含有量とする。

Ｔｉ　：　０．００５〜０．０６％ ＴｉはフリーＮをＴｉＮとして捕らえることにより次に
述べる固？９ＢのＢＮとしての損失を防ぎ、Ｂ添加鋼の
焼入性を向上させる効果がある。このため、Ｔｉは鋼材
の適用Ｆｉ、厚が厚くなった時の強度保証に有効な元素
である。しかし、ｏ、ｏｏｓ％未満では前記効果が小さ
く、０．０６％を超えて含有すると母材の靭性が著しく
損なわれるので、０．００５〜ｏ、０６％の含有量とす
る。

Ｂ　：　０．０００１５〜０．００３０％Ｂは溶接性を
大きく劣化させることなく強度を上昇させる効果がある
。これはＢの焼入れ性向上効果がＭｉ織のベイナイト化
に効果を発揮するからである。

鋼材の適用板厚が厚くなった場合、例えば、前記のＣｕ
や門０等の合金元素を多量に添加すれば必要強度を確保
することができる。しかし、ＣｕやＭｏを多量に添加す
ると溶接性が損なわれるが、Ｂはこのような不利を招く
ことなく強度を高めることができる。この効果は０．０
００１５％以上から得られるが、０．００３０％を超え
て含有すると炭硼化物が形成されるので靭性が低下する
。特に熱影響部の靭性の低下が著しくなるので、０．０
００１５〜０．００３０％の含有量とする。

これら成分は、必要に応じて１種以上添加することがで
きる。

本発明は、以上説明した化学成分からなり、且つｐｅｎ
が０．３０％以下である鋼を素材に使用し、この鯛を下
記の方法で鉄骨建築用鋼材、例えば厚鋼板、ホットコイ
ル、ロールＨ型鋼等に加工するのである。

即ち、前記の鋼を１０００℃以上１２５０℃以下の温度
域で加熱後、再結晶温度域で３０％以上の圧下率で圧延
を行うとともに前記■式で示すＡｒ３変態点以上の温度
域で圧延を終了して空冷する方法、或いは前記圧延後、
空冷してＡｃ＋変態点以下の温度で焼き戻す方法である
。

熱間圧延、熱処理条件を上記のように限定する理由は次
の通りである。

〔加熱温度：　１０００℃以上１２５０℃以下〕加熱温
度が１０００℃未満ではＮｂ、　Ｖを含む成分系の鋼の
場合には、Ｎｂ、■などの炭窒化物の固溶が図れないた
め、これらの析出強化を利用することができなくなる。

また、Ｎｂ、　Ｖなどの合金成分を含まない成分系の鋼
でも１０００”Ｃ以上の温度域に加熱しておかないとＣ
ｒ、　Ｍｏ等の合金成分の均一固溶がはかれない、一方
、１２５０℃を超える温度で加熱すると圧延初期γ粒の
粗大化につながり圧延材の靭性を損なうことになる。

〔熱間加工：再結晶温度域での圧下率が３０％以上、仕
上げ温度がＡｒ３変態点以上〕 熱間加工の目的は、必要な形状の鋼材に成形すると同時
に圧延による再結晶を利用して鋳造組織を解消し、組織
を微細化して鋼材の靭性と延性を改善することにある。

そのためには、加熱後の鋼材を再結晶温度域で圧下率を
３０％以上にとって圧延を行うとともに、圧延は前記■
式で示す＾ｒ、変態点以上で終了する必要がある。

再結晶温度域における圧下率が３０％未満の加工では、
組織の微細化が不十分で靭性と延性の向上が小さい、ま
た、再結晶温度域での圧下率を３０％以上にとって圧延
しても、圧延をＡｒｓ変態点より低い温度域まで続ける
と、ｍｍのベイナイト化が図れない。

即ち、Ａｒｚ変態点より低い温度域まで圧延を行うと、
圧延中にフェライトが生成するので、組織のベイナイト
化が図れないのである。従って、弾性率の向上を期待す
ることができない。

熱間圧延後は、空冷して必要に応し焼き戻し処理を施し
てもよい。

焼き戻し処理すれば、火災等において鋼材の温度が上昇
した場合、後述するようにＣｒ、　Ｎｏが微細に析出し
やすくなるので、強度および弾性率の低下が小さい、焼
き戻し処理を施した鋼材の場合は、罹災時に焼き戻し温
度より低い温度にしかさらされなかった場合、或いは鋼
材が火災等により高温にさらされたとしても、その後、
鋼材温度が室温に低下した時、鋼材の特性は火災等に遭
遇する前の特性と完全に同じであるので再利用が可能で
ある。

勿論、焼き戻し処理しないものでも、組織がベイナイト
であるとともに、添加成分のＣｒ％Ｍｏ又はＣｒ、　Ｍ
ｏ、　Ｖ、　Ｎｂが固溶しているから、仮に火災等にお
いて鋼材の温度が上昇して６００℃になっても、それに
より固溶しているＣｒ５Ｍ０．　ｖ％Ｎｂが微細に析出
するので強度および弾性率の低下が小さい。

しかし、この鋼材の場合には火災等により炭窒吻の析出
温度域まで昇温され、その後、室温までに鋼材温度が低
下すると析出強化して強度が上昇し、靭性が低下するこ
ともあるので、圧延のままの鋼材の場合は、軽く耐火物
で被覆して使用するのがより好ましい。

前記焼き戻し処理は、熱間加工の鋼材を空冷してからは
Ａｃ＋変態点以下の温度域で実施するのがよい。

〔焼き戻し温度：＾Ｃ＋変態点以下〕

６００℃の温度における強度および弾性率を保証するた
めには、６００℃にさらされてもＭｏｚＣ等が安定して
微細な析出物の状態で存在し、変形により導入される転
位を固定することが必要である。あらかしめＡｃ、変態
点以下の温度で焼き戻して、微細な析出物の核を形成し
ておけば、被災等において鋼材の温度が上昇しても析出
物の析出が促進されるので６００℃における強度と弾性
率を確保することができる。しかし、Ａｃ＋変態点を超
える温度で焼き戻し処理するとα−Ｔ変熊を生じ、新し
く形成されたＴ相中に前記の微細な析出物が再固溶し、
高温域での強度あるいは弾性率を上昇させる効果が消失
する。そのため焼き戻し温度はＡＣ１変態点以下とした
。好ましいのは６００℃以上Ａｃ、変態点以下である。

以下、実施例により本発明を更に説明する。

（実施例） 第１表に示す化学組成の鋼を溶製し、２１０ｍ５厚の鋳
片とした後、第２表に示す条件で熱間加工および熱処理
を行い、厚鋼板もしくはホットコイルを製造した。

このようにして製造した厚鋼板およびホットコイルから
試験片を採取し、室温および６００℃での強度（ＶＳ、
　ＴＳ）、靭性（ｖｉｌｌａ）、弾性率（Ｅ）を調査し
た。

さらに、溶接性を調べるためＹ開先拘束割れ試験を実施
した。これらの結果を同じく第２表に示す。

弾性率は熱間共振型弾性率測定装置を用いて測定した。

これは試験片を振動させ、固有振動数を求めて次式から
弾性率を測定するものである。

ｆ−（１／２）ＸＩ／ａ　−Ｅ／ρ ここで、ａ＝試験片長さ（Ｃ−）、ρ−試験片見かけ密
度、ｒ＝固有振動数（Ｓ−’）、Ｅ−弾性率（にｇｆ／
１１１）、を意味する。

Ｙ開先拘束割れ試験は、各鋼板より斜めＹ開先拘束割れ
試験片（板厚２５■−）を採取し、入熱量：１７ＫＪ／
ｃｍで手溶接（電１１７０Ａ、１を圧２５Ｖ、速度１５
ｃｍ／ｗｉｎ）を行い、「表面割れ」および「ルート割
れ」の有無を調べた。このときの判定基準は、予熱無し
でもこのような割れが発生しなかったものを「Ｏ」、予
熱温度を１００℃以上としなければ割れ発生を抑えるこ
とができなかったものを「×」とした。

なお、試験片の板厚については実施例の値と異なるが溶
接時の割れ性を評価する場合、鋼の収骨て概ね評価する
ことができるため、本検討では板厚を２５ｍ−に揃えて
実施した。

（以下、余白〉 第２表において、試験番号１〜４および試験番号１３〜
１９が本発明例である０本発明例のものは室温および６
００℃での機械的性質はともに本発明が目標とする性能
を満たし、且つ溶接割れも発生していない。

これに対して、比較例の試験番号５〜８および試験番号
２４〜２７は、製造条件が本発明で規定する範囲外のも
のであり、試験番号９〜１２および試験番号２０〜２３
は、素材の鋼が本発明で規定する範囲外のものである。

この場合、室温における機械的性質、６００　℃におけ
る機械的性質および弾性率の少なくとも一つが、本発明
で目標とする性能を満たしていない、さらに、試験番号
９および試験番号１１のものは、Ｐｃ、ｌｉａが高いの
で溶接時に１００℃以上の温度に予熱しないと割れを防
止することができない。

（発明の効果） 以上説明した如く、本発明方法によれば室温強度に優れ
、しかも火災時において温度が工具しても、強度および
弾性率の低下が少ない鋼材が得られる。

この鋼材は耐火物の被覆を軽減もしくは省略することが
できる鉄骨建築用鋼材として有用である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、 Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．９０
   ％、Ｍｎ：０．３０〜２．００％、Ｐ：０．００５〜０
   ．０５０％、Ｃｒ：０．１０〜２．００％、Ｍｏ：０．
   ０５〜０．７０％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１
   ０％、 を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、且つ
   下記［１］式で示すＰ＿Ｃ＿Ｍが０．３０％以下である
   鋼、又は、上記成分に加えてさらに０．００５〜０．０
   ８０％のＮｂ、０．００５〜０．１５％のＶ、０．１０
   〜０．５０％のＣｕ、０．１０〜０．５０％のＮｉ、０
   ．００５〜０．０６％のＴｉ、０．０００１５〜０．０
   ０３０％のＢの中から選ばれた１種以上を含有し、残部
   がＦｅ及び不可避不純物からなり、且つ下記［１］式で
   示すＰ＿Ｃ＿Ｍが０．３０％以下である鋼を、１０００
   ℃以上１２５０℃以下の温度域で加熱後、再結晶温度域
   で３０％以上の圧下率で圧延を行うとともに下記［２］
   式で示すＡｒ＿３変態点以上の温度域で圧延を終了し、
   空冷することを特徴とする高温での弾性率低下の少ない
   鉄骨建築用鋼材の製造方法。 Ｐ＿Ｃ＿Ｍ（％）＝Ｃ＋（１／３０）Ｓｉ＋（１／２０
   ）Ｍｎ＋（１／２０）Ｃｕ＋（１／６０）Ｎｉ＋（１／
   ２０）Ｃｒ＋（１／１５）Ｍｏ＋（１／１０）Ｖ＋５Ｂ
   ・・・・［１］ Ａｒ＿３（℃）＝９１０−３１０Ｃ−８０Ｍｎ−２０Ｃ
   ｕ−５５Ｎｉ＋０．３５（ｔ−８）・・・・［２］ ここで、上記［１］および［２］式中の元素はその含有
   量（重量％）を表し、［２］式中のｔは板厚（ｍｍ）で
   ある。
2. （２）請求項（１）記載の鋼を１０００℃以上１２５０
   ℃以下の温度域で加熱後、再結晶温度域で３０％以上の
   圧下率で圧延を行うとともに上記［２］式で示すＡｒ＿
   ３変態点以上の温度域で圧延を終了し、次いで、空冷後
   Ａｃ＿１変態点以下の温度域で焼き戻すことを特徴とす
   る高温での弾性率低下の少ない鉄骨建築用鋼材の製造方
   法。