JPH0525540A - 耐火強度の優れた構造用ボロン処理薄手鋼材の製造方法 - Google Patents
耐火強度の優れた構造用ボロン処理薄手鋼材の製造方法Info
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- JPH0525540A JPH0525540A JP17914391A JP17914391A JPH0525540A JP H0525540 A JPH0525540 A JP H0525540A JP 17914391 A JP17914391 A JP 17914391A JP 17914391 A JP17914391 A JP 17914391A JP H0525540 A JPH0525540 A JP H0525540A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｍｏ，Ｂを含有しボロン処理をした特定炭素
当量の鋼を加熱−圧延し、耐火強度の優れた薄手鋼材を
得ること。 【構成】 重量％にて、Ｍｏ：０．００５〜０．６％、
Ｂ：０．０００３〜０．００２５％、を含み、ボロン処
理を行った炭素当量（Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２
４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４）が
０．２５〜０．４５％である鋼を、１０５０℃超、１２
８０℃以下に加熱し、圧延終了温度が８００〜１０００
℃となるように圧延し、圧延後放冷する。これにより板
厚３〜２０mmの薄手材の耐火強度を向上できる。
当量の鋼を加熱−圧延し、耐火強度の優れた薄手鋼材を
得ること。 【構成】 重量％にて、Ｍｏ：０．００５〜０．６％、
Ｂ：０．０００３〜０．００２５％、を含み、ボロン処
理を行った炭素当量（Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２
４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４）が
０．２５〜０．４５％である鋼を、１０５０℃超、１２
８０℃以下に加熱し、圧延終了温度が８００〜１０００
℃となるように圧延し、圧延後放冷する。これにより板
厚３〜２０mmの薄手材の耐火強度を向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は構造物の製作に用いられ
る耐火材の被覆を簡略化あるいは省略しても、火災時に
おいて十分な強度を有する板厚３〜２０mmの薄手鋼材の
製造方法に関わる。
る耐火材の被覆を簡略化あるいは省略しても、火災時に
おいて十分な強度を有する板厚３〜２０mmの薄手鋼材の
製造方法に関わる。
【０００２】
【従来の技術】鉄骨構造等の構造物では、火災時におい
ても十分な強度を保証するため、鋼材にロックウール等
の耐火材の被覆を施し、鋼材の温度が３５０℃以上に上
昇しないように対策することが義務付けられていた。
ても十分な強度を保証するため、鋼材にロックウール等
の耐火材の被覆を施し、鋼材の温度が３５０℃以上に上
昇しないように対策することが義務付けられていた。
【０００３】近年、建築基準法が改正され、鋼材の高温
における強度に応じ耐火被覆を簡略あるいは省略できる
ようになった。たとえば、鋼材が６００℃において十分
な強度（常温の規格降伏強度の２／３以上）を有する場
合、通常のビルでは耐火被覆を約１／３に簡略化、駐車
場ビルのように解放的な場合には耐火被覆を省略でき
る。
における強度に応じ耐火被覆を簡略あるいは省略できる
ようになった。たとえば、鋼材が６００℃において十分
な強度（常温の規格降伏強度の２／３以上）を有する場
合、通常のビルでは耐火被覆を約１／３に簡略化、駐車
場ビルのように解放的な場合には耐火被覆を省略でき
る。
【０００４】このようなことから、本発明者らは鋼材に
耐火性を付与する方法を検討し、特開平２−２５０９４
０号公報を提案し、Ｍｏ，Ｖの一方あるいは両方とボロ
ン処理の組合せにより、優れた特性を付与できることを
見出している。
耐火性を付与する方法を検討し、特開平２−２５０９４
０号公報を提案し、Ｍｏ，Ｖの一方あるいは両方とボロ
ン処理の組合せにより、優れた特性を付与できることを
見出している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前述での製造方法にお
いて、加熱温度を９００〜１０５０℃に限定することに
より、良好な耐火性を得ている。しかし、薄手材におい
ては、上記の条件では常温での強度が上がりすぎ、耐火
強度が相対的に低下する問題がある。
いて、加熱温度を９００〜１０５０℃に限定することに
より、良好な耐火性を得ている。しかし、薄手材におい
ては、上記の条件では常温での強度が上がりすぎ、耐火
強度が相対的に低下する問題がある。
【０００６】このような状況から、本発明は鉄骨構造等
の構造物において、耐火被覆を省略する場合の重要な特
性である６００℃での強度が、従来鋼より著しく改善さ
れた薄手鋼材の製造法を提供することにある。
の構造物において、耐火被覆を省略する場合の重要な特
性である６００℃での強度が、従来鋼より著しく改善さ
れた薄手鋼材の製造法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、６００℃
での構造用薄手鋼材の耐火強度におよぼす化学成分の効
果を種々検討した結果、ボロン処理したＭｏ添加鋼を１
０５０℃超の温度で加熱圧延することにより、薄手鋼材
の耐火が向上することを見出した。
での構造用薄手鋼材の耐火強度におよぼす化学成分の効
果を種々検討した結果、ボロン処理したＭｏ添加鋼を１
０５０℃超の温度で加熱圧延することにより、薄手鋼材
の耐火が向上することを見出した。
【０００８】本発明はこの知見を基に成されたものであ
り、その要旨とするところは、重量％にて、Ｍｏ：０．
００５〜０．６％、Ｂ：０．０００３〜０．００２５
％、を含み、ボロン処理を行った炭素当量（Ｃｅｑ＝Ｃ
＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ
／４＋Ｖ／１４）が０．２５〜０．４５％である鋼を、
１０５０℃超、１２８０℃以下に加熱し、圧延終了温度
が８００〜１０００℃となるように圧延し、圧延後放冷
することを特徴とする耐火強度の優れた構造用ボロン処
理薄手鋼材の製造方法である。
り、その要旨とするところは、重量％にて、Ｍｏ：０．
００５〜０．６％、Ｂ：０．０００３〜０．００２５
％、を含み、ボロン処理を行った炭素当量（Ｃｅｑ＝Ｃ
＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ
／４＋Ｖ／１４）が０．２５〜０．４５％である鋼を、
１０５０℃超、１２８０℃以下に加熱し、圧延終了温度
が８００〜１０００℃となるように圧延し、圧延後放冷
することを特徴とする耐火強度の優れた構造用ボロン処
理薄手鋼材の製造方法である。
【０００９】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
ここでボロン処理とは、ボロンの焼入れ性向上効果を発
揮させるための処理を総称しており、ボロンを０．００
０３〜０．００２５％添加し、さらに０．０３％以上の
Ａｌあるいは０．００５％以上のＴｉを添加し、鋼中の
Ｎを固定する処理を指している。
ここでボロン処理とは、ボロンの焼入れ性向上効果を発
揮させるための処理を総称しており、ボロンを０．００
０３〜０．００２５％添加し、さらに０．０３％以上の
Ａｌあるいは０．００５％以上のＴｉを添加し、鋼中の
Ｎを固定する処理を指している。
【００１０】Ｍｏは火災時に炭窒化物として析出し、耐
火性を向上する。このため、耐火鋼に必須の元素である
が、ボロン処理との相互作用により一層効果的となる。
ボロン処理との相互作用が存在するＭｏ添加量の下限は
０．００５％である。０．６％以上のＭｏでは効果が飽
和するため、添加量の上限を０．６％とする。
火性を向上する。このため、耐火鋼に必須の元素である
が、ボロン処理との相互作用により一層効果的となる。
ボロン処理との相互作用が存在するＭｏ添加量の下限は
０．００５％である。０．６％以上のＭｏでは効果が飽
和するため、添加量の上限を０．６％とする。
【００１１】しかして、耐火強度が向上するのは、高温
での変形が始まり、移動を開始した転位に、Ｍｏを主体
とする炭窒化物が核生成析出し、転位の移動を阻害する
ためである。Ｍｏ単独添加でも耐火強度向上効果を有す
るが、ボロン処理との併用による相互作用により、この
ような析出物を多数かつ安定的に析出させるようになる
ため極めて好都合である。
での変形が始まり、移動を開始した転位に、Ｍｏを主体
とする炭窒化物が核生成析出し、転位の移動を阻害する
ためである。Ｍｏ単独添加でも耐火強度向上効果を有す
るが、ボロン処理との併用による相互作用により、この
ような析出物を多数かつ安定的に析出させるようになる
ため極めて好都合である。
【００１２】ボロン処理を行った０．０８％Ｃ−０．１
５％Ｓｉ−１．２％Ｍｎ−０．０１５％Ｐ−０．００５
％Ｓ−０．１５％Ｍｏ−０．０６％Ａｌ−０．００１５
％Ｂ鋼を種々の温度で加熱し、圧延終了温度が８８０〜
９００℃となるように１２mm厚に圧延後放冷した。
５％Ｓｉ−１．２％Ｍｎ−０．０１５％Ｐ−０．００５
％Ｓ−０．１５％Ｍｏ−０．０６％Ａｌ−０．００１５
％Ｂ鋼を種々の温度で加熱し、圧延終了温度が８８０〜
９００℃となるように１２mm厚に圧延後放冷した。
【００１３】６００℃での耐火強度の変化を図１に示
す。６００℃での耐火強度を求めるに際し、火災時の鋼
材温度の上昇挙動を考慮し、図２のような昇温パターン
で試験片を加熱し、６００℃にて１５分加熱保持後、
０．１５％／minの引張速度で変形させ、塑性歪みが
０．２％での強度を耐火強度として求めた。図１に示す
ように、耐火強度は加熱温度にあまり依存しない。
す。６００℃での耐火強度を求めるに際し、火災時の鋼
材温度の上昇挙動を考慮し、図２のような昇温パターン
で試験片を加熱し、６００℃にて１５分加熱保持後、
０．１５％／minの引張速度で変形させ、塑性歪みが
０．２％での強度を耐火強度として求めた。図１に示す
ように、耐火強度は加熱温度にあまり依存しない。
【００１４】一方、図３に上記の鋼材の常温での引張強
さを示す。耐火鋼と言えども設計は常温強度をベースと
して行われ、常温での引張強さも重要な特性である。図
３から、加熱温度が１０５０℃以下で引張強さが上昇す
る傾向がみられる。
さを示す。耐火鋼と言えども設計は常温強度をベースと
して行われ、常温での引張強さも重要な特性である。図
３から、加熱温度が１０５０℃以下で引張強さが上昇す
る傾向がみられる。
【００１５】加熱温度が１０５０℃以下では、ボロンに
よる焼入れ性向上効果が上がりすぎ、また鋼材が１２mm
厚と薄手なため冷却速度が速いこともあり、圧延により
導入される塑性歪が放冷中に回復しない。すなわち、放
冷ままでは加工硬化した状態にあり、図３のような引張
強さの挙動がみられる。
よる焼入れ性向上効果が上がりすぎ、また鋼材が１２mm
厚と薄手なため冷却速度が速いこともあり、圧延により
導入される塑性歪が放冷中に回復しない。すなわち、放
冷ままでは加工硬化した状態にあり、図３のような引張
強さの挙動がみられる。
【００１６】図４に、６００℃耐火強度と常温引張強さ
の比への加熱温度の関係を示す。１０５０℃以下で上記
の比が低下し、薄手材の加熱温度として１０５０℃超と
する。加熱温度が高くなりすぎると、スケールの発生が
多くなり過ぎ、また加熱炉の耐火物の損耗が激しくなり
過ぎるため、上限を１２８０℃とする。
の比への加熱温度の関係を示す。１０５０℃以下で上記
の比が低下し、薄手材の加熱温度として１０５０℃超と
する。加熱温度が高くなりすぎると、スケールの発生が
多くなり過ぎ、また加熱炉の耐火物の損耗が激しくなり
過ぎるため、上限を１２８０℃とする。
【００１７】ＣｅｑはＣｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２
４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４として
定義され、溶接性の指標であるとともに、常温での引張
強さとの相関が深い。製造熱処理条件にもよるが、圧延
ままでＣｅｑが０．２５％より小さいと構造用の鋼材と
しての強度が得られず、Ｃｅｑが０．４５％より大きい
と強度が上がり過ぎ、延性、靭性および溶接性の低下が
問題となる。このため、Ｃｅｑとして０．２５〜０．４
５％になるようにＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｖを規制する。また、各元素は下記の範囲内であること
が好ましい。
４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４として
定義され、溶接性の指標であるとともに、常温での引張
強さとの相関が深い。製造熱処理条件にもよるが、圧延
ままでＣｅｑが０．２５％より小さいと構造用の鋼材と
しての強度が得られず、Ｃｅｑが０．４５％より大きい
と強度が上がり過ぎ、延性、靭性および溶接性の低下が
問題となる。このため、Ｃｅｑとして０．２５〜０．４
５％になるようにＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｖを規制する。また、各元素は下記の範囲内であること
が好ましい。
【００１８】Ｃは常温強度および耐火強度を高めるのに
有効な元素であり、０．０５％以上の添加が好ましい。
しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので添加量
の上限は０．１５％が好ましい。
有効な元素であり、０．０５％以上の添加が好ましい。
しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので添加量
の上限は０．１５％が好ましい。
【００１９】Ｓｉは脱酸のため０．０２％以上添加する
が、添加量が多いと靭性を低下するため上限を０．５％
とするのが好ましい。
が、添加量が多いと靭性を低下するため上限を０．５％
とするのが好ましい。
【００２０】ＭｎはＳを固定し、強度を高めるのに有効
な元素であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しく
し、靭性の異方性を増すため、０．１〜１．５％とする
のが好ましい。
な元素であるが、添加量が多いと材料内の偏析を著しく
し、靭性の異方性を増すため、０．１〜１．５％とする
のが好ましい。
【００２１】Ｎｉは鋼材の靭性を向上させる元素であ
り、このような効果を要する時、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．５％超では添加コストが上昇しすぎ、
構造用鋼材として不適当であるため、上限を０．５％と
することが好ましい。
り、このような効果を要する時、０．０５％以上添加す
る。しかし、０．５％超では添加コストが上昇しすぎ、
構造用鋼材として不適当であるため、上限を０．５％と
することが好ましい。
【００２２】Ｃｒは焼入れ性を増すとともに、焼戻しで
炭窒化物を析出し、耐火強度を向上させる元素である。
このような効果を要する時、０．０５％以上を添加す
る。しかし、０．８％超の添加は構造用薄肉鋼材として
は不必要なため、上限を０．８％とすることが好まし
い。
炭窒化物を析出し、耐火強度を向上させる元素である。
このような効果を要する時、０．０５％以上を添加す
る。しかし、０．８％超の添加は構造用薄肉鋼材として
は不必要なため、上限を０．８％とすることが好まし
い。
【００２３】Ｐは鋼中でミクロ偏析し靭性の方向差を著
しくするばかりでなく、靭性を低下させる元素であるた
め、上限を０．０３％とすることが好ましい。
しくするばかりでなく、靭性を低下させる元素であるた
め、上限を０．０３％とすることが好ましい。
【００２４】Ｓは鋼中で非金属介在物ＭｎＳを形成し、
靭性の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部
棚エネルギーを低下させるため、上限を０．０２％とす
ることが好ましい。
靭性の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部
棚エネルギーを低下させるため、上限を０．０２％とす
ることが好ましい。
【００２５】Ｃｕは鋼材の焼入れ性を上昇し、また耐食
性を向上する元素である。このような効果を要する時、
０．０５％以上を添加する。しかし、０．５％超の添加
で熱間加工性を損なう。このため、Ｃｕ量の添加量の上
限を０．５％とすることが好ましい。
性を向上する元素である。このような効果を要する時、
０．０５％以上を添加する。しかし、０．５％超の添加
で熱間加工性を損なう。このため、Ｃｕ量の添加量の上
限を０．５％とすることが好ましい。
【００２６】Ｖは安定な炭窒化物を形成し、耐火強度を
向上させる元素であり、Ｍｏと複合して添加することに
より耐火性を著しく向上する。このような効果を必要と
する場合、０．００５％以上の添加が必要である。一
方、０．２％超では添加量に見合った効果が得られない
ため、０．２％以下に抑制することが好ましい。
向上させる元素であり、Ｍｏと複合して添加することに
より耐火性を著しく向上する。このような効果を必要と
する場合、０．００５％以上の添加が必要である。一
方、０．２％超では添加量に見合った効果が得られない
ため、０．２％以下に抑制することが好ましい。
【００２７】Ｎｂは安定な炭窒化物を形成し、鋼の耐火
強度を向上させる効果を有する元素である。また、圧延
により加工誘起析出し、結晶粒界の移動を妨げ、再結晶
粒の粗大化を阻止する。このような効果を必要とする場
合、０．００５％以上の添加が必要である。一方、０．
００５％超では添加量に見合った効果が得られないた
め、経済的に０．０５％以下に抑制することが好まし
い。
強度を向上させる効果を有する元素である。また、圧延
により加工誘起析出し、結晶粒界の移動を妨げ、再結晶
粒の粗大化を阻止する。このような効果を必要とする場
合、０．００５％以上の添加が必要である。一方、０．
００５％超では添加量に見合った効果が得られないた
め、経済的に０．０５％以下に抑制することが好まし
い。
【００２８】ＴｉはＮを固定し、ボロンの焼入れ性向上
効果を発揮させる元素である。また、Ｎｂと同様炭窒化
物を形成し、鋼の耐火強度を向上させる効果を有する。
Ｎを固定するため、０．００５％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．０５％を超えるとＴｉＣが増えすぎ、
却って靭性を害するので上限は０．０５％とすることが
好ましい。
効果を発揮させる元素である。また、Ｎｂと同様炭窒化
物を形成し、鋼の耐火強度を向上させる効果を有する。
Ｎを固定するため、０．００５％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．０５％を超えるとＴｉＣが増えすぎ、
却って靭性を害するので上限は０．０５％とすることが
好ましい。
【００２９】Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、Ｎ
を固定し、ボロンの効果を発揮させるには０．０３％以
上を添加する。しかし、０．１％超の添加は不必要であ
るため、上限は０．１％が好ましい。
を固定し、ボロンの効果を発揮させるには０．０３％以
上を添加する。しかし、０．１％超の添加は不必要であ
るため、上限は０．１％が好ましい。
【００３０】Ｎは鋼の耐火強度を上昇させるが、添加量
が多過ぎると溶接性を害するため、添加を０．０２％以
下とすることが好ましい。
が多過ぎると溶接性を害するため、添加を０．０２％以
下とすることが好ましい。
【００３１】次に、圧延条件について述べる。前記のよ
うな化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製した後、
必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して得ら
れ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後、１
０００〜１３００℃で均熱の後、圧延または鍛造により
スラブとする。また、スラブは連続鋳造法により溶鋼か
ら直接製造しても良い。
うな化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製した後、
必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して得ら
れ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後、１
０００〜１３００℃で均熱の後、圧延または鍛造により
スラブとする。また、スラブは連続鋳造法により溶鋼か
ら直接製造しても良い。
【００３２】分塊での均熱・圧下はいかなるものであっ
ても構わない。即ち、スラブを冷却した後均熱してもよ
く、分塊のまま熱片で均熱炉に装入しても良い。
ても構わない。即ち、スラブを冷却した後均熱してもよ
く、分塊のまま熱片で均熱炉に装入しても良い。
【００３３】厚板圧延における圧延終了温度は８００〜
１０００℃とする。すなわち、８００℃未満では耐火強
度が却って低下し、１０００℃を超えると、圧延による
オーステナイト粒の細粒化が十分でなく、組織が粗くな
り靭性確保が困難になり好ましくない。
１０００℃とする。すなわち、８００℃未満では耐火強
度が却って低下し、１０００℃を超えると、圧延による
オーステナイト粒の細粒化が十分でなく、組織が粗くな
り靭性確保が困難になり好ましくない。
【００３４】板厚は２０mmを超えると冷却速度が遅く薄
肉材特有の本発明の効果がみられない。また、３mm未満
の板厚は構造材料としての用途がなく本発明の適用が不
必要である。しかして、本発明の薄手鋼材とは板厚を３
〜２０mmとする。
肉材特有の本発明の効果がみられない。また、３mm未満
の板厚は構造材料としての用途がなく本発明の適用が不
必要である。しかして、本発明の薄手鋼材とは板厚を３
〜２０mmとする。
【００３５】薄肉材であるため、水冷等の加速冷却によ
ると冷却速度が速くなり過ぎ、常温引張強さの上昇を通
して耐火性が相対的に低下する。このため、圧延後の冷
却条件は放冷を採用する。このようにして製造した鋼板
は切断、溶接等の加工の後、構造材料として使用でき
る。
ると冷却速度が速くなり過ぎ、常温引張強さの上昇を通
して耐火性が相対的に低下する。このため、圧延後の冷
却条件は放冷を採用する。このようにして製造した鋼板
は切断、溶接等の加工の後、構造材料として使用でき
る。
【００３６】
（実施例１）表１に示す化学成分を有する鋼を表２中の
製造条件で圧延し、常温での引張強さ、０℃でのシャル
ピー衝撃吸収エネルギーおよび６００℃での耐火強度を
測定した。結果を表２にまとめて示す。
製造条件で圧延し、常温での引張強さ、０℃でのシャル
ピー衝撃吸収エネルギーおよび６００℃での耐火強度を
測定した。結果を表２にまとめて示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】鋼番ＡおよびＢはＭｏあるいはＢが本発明
の範囲外であり、この鋼を用いて圧延した鋼板Ａ２およ
びＢ２の圧延条件が発明条件を満たすものの、耐火強度
が１０kgｆ／mm2 台と小さく、耐火強度と引張強さの比
も０．２５前後と低い。
の範囲外であり、この鋼を用いて圧延した鋼板Ａ２およ
びＢ２の圧延条件が発明条件を満たすものの、耐火強度
が１０kgｆ／mm2 台と小さく、耐火強度と引張強さの比
も０．２５前後と低い。
【００４０】表１の鋼番Ｃ〜Ｊは本発明の成分である。
この鋼より、表２の条件で圧延した。圧延板の特性を同
表中に示している。鋼番Ｃ〜Ｊより本発明条件で圧延し
た鋼板Ｃ１〜Ｊ１は何れも耐火強度が２０kgｆ／mm2 以
上と高く、引張強さとの比も総て０．４以上である。こ
れに対し、板番Ｃ２およびＦ２では、加熱温度が１０５
０℃未満であり、それぞれ板番Ｃ１およびＦ１と比べて
引張強さが高く、耐火強度と引張強さの比が小さく、耐
火性が劣る。板番Ｄ２およびＧ２では圧延終了温度が１
０００℃を超えており、耐火性が良好なるも、ｖＥｏが
１〜３kgｆ-mと低い。板番Ｅ２，Ｉ２あるいはＪ２で
は、それぞれ仕上温度（圧延終了温度）が低い、板厚が
薄い、あるいは圧延終了後の冷却速度がミスト冷却によ
り速いため、板番Ｅ１，Ｉ１あるいはＪ１に比べ常温で
の引張強さが高くなり過ぎ、耐火強度と常温引張強さの
比が小さくなり、耐火特性が劣る。板番Ｈ２では板厚が
厚く冷却速度が遅く、常温での引張強さが板番Ｈ１に比
べて低く、耐火強度と常温引張強さの比も低く耐火性も
劣る。
この鋼より、表２の条件で圧延した。圧延板の特性を同
表中に示している。鋼番Ｃ〜Ｊより本発明条件で圧延し
た鋼板Ｃ１〜Ｊ１は何れも耐火強度が２０kgｆ／mm2 以
上と高く、引張強さとの比も総て０．４以上である。こ
れに対し、板番Ｃ２およびＦ２では、加熱温度が１０５
０℃未満であり、それぞれ板番Ｃ１およびＦ１と比べて
引張強さが高く、耐火強度と引張強さの比が小さく、耐
火性が劣る。板番Ｄ２およびＧ２では圧延終了温度が１
０００℃を超えており、耐火性が良好なるも、ｖＥｏが
１〜３kgｆ-mと低い。板番Ｅ２，Ｉ２あるいはＪ２で
は、それぞれ仕上温度（圧延終了温度）が低い、板厚が
薄い、あるいは圧延終了後の冷却速度がミスト冷却によ
り速いため、板番Ｅ１，Ｉ１あるいはＪ１に比べ常温で
の引張強さが高くなり過ぎ、耐火強度と常温引張強さの
比が小さくなり、耐火特性が劣る。板番Ｈ２では板厚が
厚く冷却速度が遅く、常温での引張強さが板番Ｈ１に比
べて低く、耐火強度と常温引張強さの比も低く耐火性も
劣る。
【００４１】
【発明の効果】本方法による薄手鋼板は溶接構造用鋼材
（ＪＩＳ Ｇ３１０６）の常温での引張強さおよび靭性
を満足するばかりでなく、耐火鋼として重要である高温
での耐火強度が優れており、鉄骨構造等の建築物の製作
において耐火被覆を簡略あるいは省略可能であり、工業
的価値が大きい。
（ＪＩＳ Ｇ３１０６）の常温での引張強さおよび靭性
を満足するばかりでなく、耐火鋼として重要である高温
での耐火強度が優れており、鉄骨構造等の建築物の製作
において耐火被覆を簡略あるいは省略可能であり、工業
的価値が大きい。
【図１】加熱温度による６００℃耐火強度の変化を示す
図表である。
図表である。
【図２】火災時の鋼材温度の上昇挙動を模した試験片加
熱パターンを示す説明図である。
熱パターンを示す説明図である。
【図３】加熱温度による常温引張強さを表す図表であ
る。
る。
【図４】加熱温度による６００℃耐火強度と常温引張強
さの比の変化を示す図表である。
さの比の変化を示す図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 重量％にて、 Ｍｏ：０．００５〜０．６％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００２５％、 を含み、ボロン処理を行った炭素当量（Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍ
ｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４
＋Ｖ／１４）が０．２５〜０．４５％である鋼を、１０
５０℃超、１２８０℃以下に加熱し、圧延終了温度が８
００〜１０００℃となるように圧延し、圧延後放冷する
ことを特徴とする耐火強度の優れた構造用ボロン処理薄
手鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3179143A JP2828356B2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 耐火強度の優れた構造用ボロン処理薄手鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3179143A JP2828356B2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 耐火強度の優れた構造用ボロン処理薄手鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525540A true JPH0525540A (ja) | 1993-02-02 |
| JP2828356B2 JP2828356B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=16060728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3179143A Expired - Fee Related JP2828356B2 (ja) | 1991-07-19 | 1991-07-19 | 耐火強度の優れた構造用ボロン処理薄手鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2828356B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0277523A (ja) * | 1988-06-13 | 1990-03-16 | Nippon Steel Corp | 耐火性の優れた建築用低降伏比鋼材の製造方法およびその鋼材を用いた建築用鋼材料 |
| JPH0339418A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温での弾性率低下の少ない鉄骨建築用鋼材の製造方法 |
| JPH03126816A (ja) * | 1989-10-11 | 1991-05-30 | Nippon Steel Corp | 耐火性の優れた建築用薄手低降伏比鋼の製造方法 |
-
1991
- 1991-07-19 JP JP3179143A patent/JP2828356B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0277523A (ja) * | 1988-06-13 | 1990-03-16 | Nippon Steel Corp | 耐火性の優れた建築用低降伏比鋼材の製造方法およびその鋼材を用いた建築用鋼材料 |
| JPH0339418A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温での弾性率低下の少ない鉄骨建築用鋼材の製造方法 |
| JPH03126816A (ja) * | 1989-10-11 | 1991-05-30 | Nippon Steel Corp | 耐火性の優れた建築用薄手低降伏比鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2828356B2 (ja) | 1998-11-25 |
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