JPH0333402B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0333402B2 JPH0333402B2 JP56149552A JP14955281A JPH0333402B2 JP H0333402 B2 JPH0333402 B2 JP H0333402B2 JP 56149552 A JP56149552 A JP 56149552A JP 14955281 A JP14955281 A JP 14955281A JP H0333402 B2 JPH0333402 B2 JP H0333402B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mill
- rolling
- rolls
- roll
- rolling mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 60
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 4
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間圧延材を圧延するための熱間仕
上タンデムミルに関する。
上タンデムミルに関する。
熱間仕上タンデムミルにおいて、圧下率を大き
くすれば、圧延時間を短縮できるのでそれだけ圧
延中の圧延材の温度低下を少なく抑えることがで
きる。このため圧延前の再加熱温度を低くできる
ので省エネルギー効果は大きい。このような省エ
ネルギー効果をねらつたものとして従来、タンデ
ムミルの前段に大径の作業ロールを有する４段圧
延機を、また後段に中間ロールの軸方向移動調節
によつて形状・板クラウン制御能力を大きくした
ミルを配置したものが知られている。このミルに
よれば、大径ロール間の接触応力を小さくしうる
前段４段圧延機により高圧下が可能となり、一方
このミルによつて生じる形状・板クラウン不良は
後段のミルによつて修正しうるので全体として高
圧下が可能となる。
くすれば、圧延時間を短縮できるのでそれだけ圧
延中の圧延材の温度低下を少なく抑えることがで
きる。このため圧延前の再加熱温度を低くできる
ので省エネルギー効果は大きい。このような省エ
ネルギー効果をねらつたものとして従来、タンデ
ムミルの前段に大径の作業ロールを有する４段圧
延機を、また後段に中間ロールの軸方向移動調節
によつて形状・板クラウン制御能力を大きくした
ミルを配置したものが知られている。このミルに
よれば、大径ロール間の接触応力を小さくしうる
前段４段圧延機により高圧下が可能となり、一方
このミルによつて生じる形状・板クラウン不良は
後段のミルによつて修正しうるので全体として高
圧下が可能となる。
しかしながら、このようなミルにおいては、後
段ミルの形状・板クラウン制御能力から前段ミル
の圧下率が制限されるため十分高圧下圧延を行う
ことはできないという問題があつた。
段ミルの形状・板クラウン制御能力から前段ミル
の圧下率が制限されるため十分高圧下圧延を行う
ことはできないという問題があつた。
本発明は、圧延材の形状・板クラウンを良好に
維持しつつ、より高圧下圧延が可能な熱間仕上タ
ンデムミルを提供することを目的とする。
維持しつつ、より高圧下圧延が可能な熱間仕上タ
ンデムミルを提供することを目的とする。
上記目的を達成するため本発明では、熱間で複
数個の圧延スタンドを配置して薄板材を製造する
熱間仕上タンデムミルにおいて前段の複数個には
作業ロール移動な４段圧延材を配置し、後段の複
数個には中間ロール移動可能な６段圧延機を配置
すると共に、前記４段圧延機の作業ロールの硬度
に対し、前記６段圧延機の作業ロールの硬度を高
くしたものである。
数個の圧延スタンドを配置して薄板材を製造する
熱間仕上タンデムミルにおいて前段の複数個には
作業ロール移動な４段圧延材を配置し、後段の複
数個には中間ロール移動可能な６段圧延機を配置
すると共に、前記４段圧延機の作業ロールの硬度
に対し、前記６段圧延機の作業ロールの硬度を高
くしたものである。
熱間仕上タンデムミルの前段に配置された４段
圧延機の作業ロールとして鋳鋼系の硬度が低いア
ダマイト系ロールを使用すれば、前記タンデムミ
ルの前段に位置する圧延材は高温であるからなじ
みが良く、圧延部での材料とのスリツプ現象を摩
擦力で封じ込めることができる。従つて、圧延部
でスリツプが発生することないのでロールの摩耗
を防止でき、以つて作業ロールを軸方向に移動し
ても常に高い形状制御能力を維持しつつ、高圧下
圧延が可能となる。
圧延機の作業ロールとして鋳鋼系の硬度が低いア
ダマイト系ロールを使用すれば、前記タンデムミ
ルの前段に位置する圧延材は高温であるからなじ
みが良く、圧延部での材料とのスリツプ現象を摩
擦力で封じ込めることができる。従つて、圧延部
でスリツプが発生することないのでロールの摩耗
を防止でき、以つて作業ロールを軸方向に移動し
ても常に高い形状制御能力を維持しつつ、高圧下
圧延が可能となる。
一方、後段に配置された６段圧延機では、前段
に配置された４段圧延機の作業ロールとの接触に
よる熱伝達や圧延材からの熱幅射により圧延材の
温度は低下する。このため圧延部でスリツプが生
じ易いので、作業ロールとしては硬度の高い例え
ば炭素成分の多い鋳鉄系ロールを使用することに
なるが、この場合でも若干ロールは摩耗する。し
かし、後段は作業ロールを移動するものではな
く、例えば中間ロールを移動するものであるから
中間ロール移動時にロール摩耗の影響が圧延材に
直接現われることはなく、高い形状制御能力を維
持しうる。
に配置された４段圧延機の作業ロールとの接触に
よる熱伝達や圧延材からの熱幅射により圧延材の
温度は低下する。このため圧延部でスリツプが生
じ易いので、作業ロールとしては硬度の高い例え
ば炭素成分の多い鋳鉄系ロールを使用することに
なるが、この場合でも若干ロールは摩耗する。し
かし、後段は作業ロールを移動するものではな
く、例えば中間ロールを移動するものであるから
中間ロール移動時にロール摩耗の影響が圧延材に
直接現われることはなく、高い形状制御能力を維
持しうる。
従つて、タンデムミル全体としては、高い形
状・板クラウン制御能力を維持したまま高圧下圧
延を実現できる。
状・板クラウン制御能力を維持したまま高圧下圧
延を実現できる。
以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明す
る。第１図は板クラウン及び板の長手方向形状制
御の優れた作業ロール移動式４段圧延機である。
る。第１図は板クラウン及び板の長手方向形状制
御の優れた作業ロール移動式４段圧延機である。
圧延機４は、軸受箱８より支持される作業ロー
ル３、同じく軸受箱９で支持される作業ロール５
により圧延される。圧延時の圧延反力は軸受箱
１，７で支持される補強ロール２，３により支持
されるようになつている。
ル３、同じく軸受箱９で支持される作業ロール５
により圧延される。圧延時の圧延反力は軸受箱
１，７で支持される補強ロール２，３により支持
されるようになつている。
作業ロール３，５は図示は省いたがアクチエー
タで各々矢印Ａ，Ｂ方向あるいはこれの逆方向に
移動できる。
タで各々矢印Ａ，Ｂ方向あるいはこれの逆方向に
移動できる。
特に圧延材抜幅４の端部に作業ロール３，５の
テーパ部端を一致させると良好な形状の圧延が可
能なことが知られている。
テーパ部端を一致させると良好な形状の圧延が可
能なことが知られている。
作業ロール３，５の材質は鋳鋼系アダマイト系
ロールが好適である。第２図は、中間ロールが移
動可能な６段圧延機である。
ロールが好適である。第２図は、中間ロールが移
動可能な６段圧延機である。
すなわち、圧延材２１は、軸受箱１３，１４で
支持される作業ロール１５，１６で圧延され、こ
れらの作業ロールは軸受箱１２，１７で支持さ
れ、かつ矢印Ｃ，Ｄ方向、あるいはこれの逆方向
に移動する２組の中間ロール１８，２２及び軸受
箱１０，２０で圧延反力を支持する補強ロール１
１，１９で支持される。
支持される作業ロール１５，１６で圧延され、こ
れらの作業ロールは軸受箱１２，１７で支持さ
れ、かつ矢印Ｃ，Ｄ方向、あるいはこれの逆方向
に移動する２組の中間ロール１８，２２及び軸受
箱１０，２０で圧延反力を支持する補強ロール１
１，１９で支持される。
このような圧延機では圧延材２１の板幅端に中
間ロール１８，２２のテーパ側端を一致させると
良好な形状の板が得られることが知られている。
作業ロールの材質は、炭素成分の多い鋳鉄系ロー
ルが適している。
間ロール１８，２２のテーパ側端を一致させると
良好な形状の板が得られることが知られている。
作業ロールの材質は、炭素成分の多い鋳鉄系ロー
ルが適している。
第３図は、第１図に示す作業ロール移動式圧延
機を前段３段に、一方第２図に示す中間ロール移
動式圧延機を後段３段に配置した例である。
機を前段３段に、一方第２図に示す中間ロール移
動式圧延機を後段３段に配置した例である。
このような配置によれば、前段ミルの作業ロー
ルとして硬度の低いアダマイト系ロールを使用す
るものであるから圧延部でのスリツプを防止で
き、以つてロール摩耗を防止できる。しかも６段
圧延機に比し、４段圧延機は一般に設備高さを低
くできるのでそれだけロール径を大きくし得る自
由度がある。本実施例では、例えば作業ロール径
800mmφ、補強ロール径1600mmφと大きくできる
ので圧延反力によるロール間接触応力を軽減で
き、以つて高い形状制御能力を維持したまま高圧
下圧延が可能となる。
ルとして硬度の低いアダマイト系ロールを使用す
るものであるから圧延部でのスリツプを防止で
き、以つてロール摩耗を防止できる。しかも６段
圧延機に比し、４段圧延機は一般に設備高さを低
くできるのでそれだけロール径を大きくし得る自
由度がある。本実施例では、例えば作業ロール径
800mmφ、補強ロール径1600mmφと大きくできる
ので圧延反力によるロール間接触応力を軽減で
き、以つて高い形状制御能力を維持したまま高圧
下圧延が可能となる。
一方、後段ミルにおいては、圧延材温度低下に
より圧延材の変形抵抗が増大するが、炭素成分の
多いロールを使用するものであるから例えスリツ
プしてもロール摩耗を少なくでき、かつ、中間ロ
ールを移動するものであるからロール摩耗の影響
は圧延材に直接及ばず以つて形状制御能力を高い
状態に維持できる。ところで、４段圧延機に比し
各ロール径は小さく例えば作業ロール径600mm前
後、中間ロール径620mm前後、補強ロール径1400
mm前後であるが、後段で圧延荷重が小さくなるよ
う圧延スケジユールを組めば良い。
より圧延材の変形抵抗が増大するが、炭素成分の
多いロールを使用するものであるから例えスリツ
プしてもロール摩耗を少なくでき、かつ、中間ロ
ールを移動するものであるからロール摩耗の影響
は圧延材に直接及ばず以つて形状制御能力を高い
状態に維持できる。ところで、４段圧延機に比し
各ロール径は小さく例えば作業ロール径600mm前
後、中間ロール径620mm前後、補強ロール径1400
mm前後であるが、後段で圧延荷重が小さくなるよ
う圧延スケジユールを組めば良い。
すなわち、圧下率を前段から順に52、50、45、
38、35、30％のように後段側に向い軽圧下するこ
とにより作業ロール径は後段側で小さくしても強
度的に問題はない。
38、35、30％のように後段側に向い軽圧下するこ
とにより作業ロール径は後段側で小さくしても強
度的に問題はない。
尚、圧延仕様によつては前段の３台の作業ロー
ル移動式圧延機のうち１台又は２台を通常のロー
ルの移動しない４段圧延機に変更しても良い。
又、勿論後段３台の圧延機のうち１台又は２台を
ロールの移動しない４段圧延機に変更してもよ
い。
ル移動式圧延機のうち１台又は２台を通常のロー
ルの移動しない４段圧延機に変更しても良い。
又、勿論後段３台の圧延機のうち１台又は２台を
ロールの移動しない４段圧延機に変更してもよ
い。
更に又、タンデムミルが７台の圧延機で構成さ
れる場合は、前段の４台を作業ロール移動式圧延
機、これに続く３台の圧延機を中間ロール移動式
圧延機として後段側を構成すれば、前段の高圧下
圧延の効果が十分に発揮できることは勿論であ
る。
れる場合は、前段の４台を作業ロール移動式圧延
機、これに続く３台の圧延機を中間ロール移動式
圧延機として後段側を構成すれば、前段の高圧下
圧延の効果が十分に発揮できることは勿論であ
る。
本発明によれば、圧延材の形状・板クラウンを
良好に維持したままより高圧下圧延が可能な熱間
仕上タンデムミルが提供される。
良好に維持したままより高圧下圧延が可能な熱間
仕上タンデムミルが提供される。
第１図は、作業ロール移動式圧延機の側面図、
第２図は中間ロール移動式圧延機の側面図、第３
図は、熱間仕上タンデムミルの配置を示す図であ
る。 ３，１５，１６……作業ロール、２２……中間
ロール。
第２図は中間ロール移動式圧延機の側面図、第３
図は、熱間仕上タンデムミルの配置を示す図であ
る。 ３，１５，１６……作業ロール、２２……中間
ロール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間で複数個の圧延スタンドを配置して薄板
材を製造する熱間仕上タンデムミルにおいて 前段の複数個には作業ロール移動可能な４段圧
延機を配置し、後段の複数個には中間ロール移動
可能な６段圧延機を配置すると共に、前記４段圧
延機の作業ロールの硬度に対し、前記６段圧延機
の作業ロールの硬度を高くしたことを特徴とする
熱間仕上タンデムミル。 ２ 前記４段圧延機の作業ロールにはアダマイト
系ロールを使用し、前記６段圧延機の作業ロール
には炭素成分の多い鋳鉄系ロールを使用すること
を特徴とする熱間仕上タンデムミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14955281A JPS5853304A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 熱間仕上タンデムミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14955281A JPS5853304A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 熱間仕上タンデムミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5853304A JPS5853304A (ja) | 1983-03-29 |
| JPH0333402B2 true JPH0333402B2 (ja) | 1991-05-17 |
Family
ID=15477651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14955281A Granted JPS5853304A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 熱間仕上タンデムミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5853304A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4730475A (en) * | 1986-05-06 | 1988-03-15 | International Rolling Mills Consultants, Inc. | Rolling mill method |
| JPS6422401A (en) * | 1987-04-22 | 1989-01-25 | Kawasaki Steel Co | Skin-pass rolling for patterned steel sheet |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5413442A (en) * | 1977-07-01 | 1979-01-31 | Hitachi Ltd | Rolling mill series for controlling sheet crown and shape |
| JPS55106604A (en) * | 1979-01-17 | 1980-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Hot rolling method |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP14955281A patent/JPS5853304A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5413442A (en) * | 1977-07-01 | 1979-01-31 | Hitachi Ltd | Rolling mill series for controlling sheet crown and shape |
| JPS55106604A (en) * | 1979-01-17 | 1980-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Hot rolling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5853304A (ja) | 1983-03-29 |
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