JPH03294461A - 高力高導電性銅合金細線の製造方法 - Google Patents
高力高導電性銅合金細線の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、機械的特性及び導電性に優れ、電子部品のリ
ード線等に使用さる高力高導電性銅合金細線の製造方法
に関する。
ード線等に使用さる高力高導電性銅合金細線の製造方法
に関する。
電子部品のリード線等は引っ張りゃ繰り返し曲げを受け
るものであり、機械的特性が求められる。
るものであり、機械的特性が求められる。
一方、通電部品としての導電性も求められる。このよう
にリード線等には高力高導電性が求められるが、この両
特性を満たすものとして、添加元素として少なくともＦ
ｅ及びＰを含むＣｕ−ＦｅＰ系合金が知られている。こ
の合金は、Ｆｅ−Ｐの金属間化合物を網中に析出分散さ
せることによって、その機械的特性を向上させると共に
、銅本来の高い導電性を維持するものである。
にリード線等には高力高導電性が求められるが、この両
特性を満たすものとして、添加元素として少なくともＦ
ｅ及びＰを含むＣｕ−ＦｅＰ系合金が知られている。こ
の合金は、Ｆｅ−Ｐの金属間化合物を網中に析出分散さ
せることによって、その機械的特性を向上させると共に
、銅本来の高い導電性を維持するものである。
そして、この種のＣｕ−Ｆｅ−Ｐ系合金からリード線の
ような銅細線（例えば直径０．０８ｍ）を製造する方法
は以下の通りである。まず、所定の成分に調整されたイ
ンゴットを鋳造する。このインゴットを切断し、表面仕
上げし、約９００°Ｃで成形し、水冷することにより荒
引線（例えば直径１１ｍｍ）を得る。つぎに、この荒引
線に冷間伸線加工を施して所定の最終線径細線とした後
、熱処理Ｃ以下、最纒熱処理という）を施して所定の高
力高導電性銅合金細線とする方法である。
ような銅細線（例えば直径０．０８ｍ）を製造する方法
は以下の通りである。まず、所定の成分に調整されたイ
ンゴットを鋳造する。このインゴットを切断し、表面仕
上げし、約９００°Ｃで成形し、水冷することにより荒
引線（例えば直径１１ｍｍ）を得る。つぎに、この荒引
線に冷間伸線加工を施して所定の最終線径細線とした後
、熱処理Ｃ以下、最纒熱処理という）を施して所定の高
力高導電性銅合金細線とする方法である。
この種のＣｕ−Ｆｅ−Ｐ系合金から成る荒引線を冷間伸
線し最終熱処理を施したものの特性を第２図により説明
する。第２図は機械的特性としての引張強さと導電率の
最終熱処理温度及びＦｅ−Ｐ等の添加元素量に対する傾
向を示すものである。
線し最終熱処理を施したものの特性を第２図により説明
する。第２図は機械的特性としての引張強さと導電率の
最終熱処理温度及びＦｅ−Ｐ等の添加元素量に対する傾
向を示すものである。
この第２図から明らかなように、添加元素量が多くなる
と引張強さは向上するが導電率が低下する。
と引張強さは向上するが導電率が低下する。
また、最終熱処理温度が高くなると導電率が向上するが
引張強さが低下する。このように、引張強さと導電率は
相反する特性である。そこで、銅合金の組成の調整や最
終熱処理温度の選定によって、機械的特性及び導電率を
所定の値としているが自ずと限界がある。例えば、産業
ロボット用ケーブルなどのような耐屈曲性が要求される
ケーブルの導体は機械的特性が重視されがちで、どちら
かといえば導電性がある程度犠牲にされるという問題点
を有していた。
引張強さが低下する。このように、引張強さと導電率は
相反する特性である。そこで、銅合金の組成の調整や最
終熱処理温度の選定によって、機械的特性及び導電率を
所定の値としているが自ずと限界がある。例えば、産業
ロボット用ケーブルなどのような耐屈曲性が要求される
ケーブルの導体は機械的特性が重視されがちで、どちら
かといえば導電性がある程度犠牲にされるという問題点
を有していた。
本発明は、従来の技術の有するこのような問題点に鑑み
てなされたものであり、その目的とするところは、機械
的特性に優れ、導電性も向上させた高力高導電性銅合金
細線の製造方法を提供することを目的とする。
てなされたものであり、その目的とするところは、機械
的特性に優れ、導電性も向上させた高力高導電性銅合金
細線の製造方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明の高力高導電性銅合
金細線の製造方法は、少なくともＦｅ及びＰを含む添加
元素の総量が０．０５〜２．０重量％である銅合金から
成る荒引線を冷間伸線して高力高導電性銅合金細線を得
る方法において、最終線径細線に至る中間線径で熱処理
を施しＦｅＰ化合物を析出させた後、最終線径細線まで
冷間伸線するものである。そして、冷間伸線された最終
線径細線に熱処理を施すことが好ましい。
金細線の製造方法は、少なくともＦｅ及びＰを含む添加
元素の総量が０．０５〜２．０重量％である銅合金から
成る荒引線を冷間伸線して高力高導電性銅合金細線を得
る方法において、最終線径細線に至る中間線径で熱処理
を施しＦｅＰ化合物を析出させた後、最終線径細線まで
冷間伸線するものである。そして、冷間伸線された最終
線径細線に熱処理を施すことが好ましい。
本発明は、冷間伸線加工後に行う最終熱処理に代わり、
冷間伸線加工の途中の中間線径で熱処理（以下、中間熱
処理という）を施すと機械的特性を大きく下げることな
く導電性が向上するという知見に基づいてなされたもの
である。そして、最終伸線加工後に更に再び熱処理を施
すと機械的特性と導電性のばらつきが少なくなり均一な
特性を有するものとすることができる。このように、中
間熱処理を施すことによって、機械的特性がほぼ同しで
あっても導電性が向上する理由は以下のように推定され
る。最終線径細線での熱処理だけではＦｅ、Ｐの未析出
分がまだ銅マトリツクス中にかなり存在しているが、中
間線径で熱処理を施した場合にはＦｅ−Ｐ化合物の析出
量の増加がよりはかられると共に銅マトリツクス中の加
工歪も取り除かれることになり、これが導電性の向上に
つながっているものと考えられる。
冷間伸線加工の途中の中間線径で熱処理（以下、中間熱
処理という）を施すと機械的特性を大きく下げることな
く導電性が向上するという知見に基づいてなされたもの
である。そして、最終伸線加工後に更に再び熱処理を施
すと機械的特性と導電性のばらつきが少なくなり均一な
特性を有するものとすることができる。このように、中
間熱処理を施すことによって、機械的特性がほぼ同しで
あっても導電性が向上する理由は以下のように推定され
る。最終線径細線での熱処理だけではＦｅ、Ｐの未析出
分がまだ銅マトリツクス中にかなり存在しているが、中
間線径で熱処理を施した場合にはＦｅ−Ｐ化合物の析出
量の増加がよりはかられると共に銅マトリツクス中の加
工歪も取り除かれることになり、これが導電性の向上に
つながっているものと考えられる。
つぎに、本発明の組成と中間熱処理の条件について説明
するが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
い。銅合金はＦｅ−Ｐ系であるが、その他の添加元素と
して、Ａｕ、Ａｇ、ＡＩ、Ｂ。
するが、本発明はかかる実施例に限定されるものではな
い。銅合金はＦｅ−Ｐ系であるが、その他の添加元素と
して、Ａｕ、Ａｇ、ＡＩ、Ｂ。
Ｂｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｃｄ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｇｅ、Ｈｆ、Ｉ
ｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｐｂ、Ｓｂ、５ｉＳｎ、Ｔｉ、
Ｙ、Ｚｎ、Ｚｒおよびミツシュメタル（ＣａおよびＣｅ
を主とした希土類元素の混合物をいう）を１種以上添加
することができる。これらの添加元素の総量は０．０５
〜２． ０重量％であり、０．０５重量％未満であると
機械的特性が向上せず、２．０重量％を越えると導電性
が低下する。つぎに、中間熱処理は３００ ”Ｃ〜６０
０°Ｃでなされることが好ましく、３００°Ｃ未満であ
ると、機械的特性が優れるが導電性が低く、６゜ＯｏＣ
を越えると機械的特性が低下すると共に析出したＦｅ−
Ｐ化合物が再固溶して導電性も低下する。また、熱処理
時間は少なくとも１時間以上であって均一な加熱が確保
される時間であればよい。
ｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｐｂ、Ｓｂ、５ｉＳｎ、Ｔｉ、
Ｙ、Ｚｎ、Ｚｒおよびミツシュメタル（ＣａおよびＣｅ
を主とした希土類元素の混合物をいう）を１種以上添加
することができる。これらの添加元素の総量は０．０５
〜２． ０重量％であり、０．０５重量％未満であると
機械的特性が向上せず、２．０重量％を越えると導電性
が低下する。つぎに、中間熱処理は３００ ”Ｃ〜６０
０°Ｃでなされることが好ましく、３００°Ｃ未満であ
ると、機械的特性が優れるが導電性が低く、６゜ＯｏＣ
を越えると機械的特性が低下すると共に析出したＦｅ−
Ｐ化合物が再固溶して導電性も低下する。また、熱処理
時間は少なくとも１時間以上であって均一な加熱が確保
される時間であればよい。
そして、中間熱処理を施す中間線径は、次の式で示され
る減面率（％）が５％以上になるように決定されること
が好ましいが９０％以上になるよう決定されることがよ
り好ましい。
る減面率（％）が５％以上になるように決定されること
が好ましいが９０％以上になるよう決定されることがよ
り好ましい。
一減面率（％）
すなわち、第１図に示すように、５％未満であると中間
熱処理が速すぎ機械的強度の向上が少ないからである。
熱処理が速すぎ機械的強度の向上が少ないからである。
そして、第１図に示すように、減面率に対する両特性の
変化に着目すると、減面率が増加するにつれて機械的特
性が向上する割りには導電率の低下が少ない傾向を示し
ており、本発明はこれに着目して完成されたものである
。
変化に着目すると、減面率が増加するにつれて機械的特
性が向上する割りには導電率の低下が少ない傾向を示し
ており、本発明はこれに着目して完成されたものである
。
以下本発明例を比較例と対比しつつ説明する。
第１表に示すように、Ｆｅ−Ｐ−１ｎの添加元素を総量
で０．１重量％、０．２重量％、１．５重量％含む３種
の銅合金について、線径１１ｍの荒引線を製造し、中間
線径が滅面積９５％になるように冷間伸線し、中間熱処
理（５００℃Ｘ３ｈｒ）後、最終線径０．０８閣まで冷
間伸線加工を施した。実施例１と２はそれぞれ第１表に
示す条件で最終熱処理を施しく実施例３は施さず）試料
に供した。また、比較例４〜７は、上述の荒引線（１１
■）から最終線径細線（０，０８ｍｍ）まで冷間伸線加
工した後、最終熱処理を施して試料に供した。そして、
本発明例１〜３、比較例４〜７について、それぞれ引張
強さと導電率を測定した。
で０．１重量％、０．２重量％、１．５重量％含む３種
の銅合金について、線径１１ｍの荒引線を製造し、中間
線径が滅面積９５％になるように冷間伸線し、中間熱処
理（５００℃Ｘ３ｈｒ）後、最終線径０．０８閣まで冷
間伸線加工を施した。実施例１と２はそれぞれ第１表に
示す条件で最終熱処理を施しく実施例３は施さず）試料
に供した。また、比較例４〜７は、上述の荒引線（１１
■）から最終線径細線（０，０８ｍｍ）まで冷間伸線加
工した後、最終熱処理を施して試料に供した。そして、
本発明例１〜３、比較例４〜７について、それぞれ引張
強さと導電率を測定した。
第１表から明らかなように、例えば実施例１は比較例４
に対して、引張強さが遜色ない程度に止まっているが、
導電率は１１％向上している。
に対して、引張強さが遜色ない程度に止まっているが、
導電率は１１％向上している。
〔発明の効果］
本発明によって製造される高力高導電性銅合金細線は冷
間伸線加工の途中で中間熱処理されるものであり、機械
的強度を高く維持しでいる割りには導電性が優れており
、ロボットに用いられるリード線等のように過酷な使用
条件に耐え導電性も良好な高力高導電性銅合金細線とす
ることができる。そして、冷間伸線加工後に再熱処理を
施すと、均質化され、信顛性の高い高力高導電性銅合金
細線とすることができる。
間伸線加工の途中で中間熱処理されるものであり、機械
的強度を高く維持しでいる割りには導電性が優れており
、ロボットに用いられるリード線等のように過酷な使用
条件に耐え導電性も良好な高力高導電性銅合金細線とす
ることができる。そして、冷間伸線加工後に再熱処理を
施すと、均質化され、信顛性の高い高力高導電性銅合金
細線とすることができる。
第１図は減面率に対する引張強さ又は導電率の変化を示
すグラフ図、第２図は最終熱処理温度に対する引張強さ
又は導電率の変化を示すグラフ図である。
すグラフ図、第２図は最終熱処理温度に対する引張強さ
又は導電率の変化を示すグラフ図である。
Claims (2)
- （１）少なくともＦｅ及びＰを含む添加元素の総量が０
．０５〜２．０重量％である銅合金から成る荒引線を冷
間伸線して高力高導電性銅合金細線を得る方法において
、 最終線径細線に至る中間線径で熱処理を施しＦｅ−Ｐ化
合物を析出させた後、最終線径細線まで冷間伸線するこ
とを特徴とする高力高導電性銅合金細線の製造方法。 - （２）冷間伸線された最終線径細線に熱処理を施す請求
項１記載の高力高導電性銅合金細線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9604090A JPH03294461A (ja) | 1990-04-10 | 1990-04-10 | 高力高導電性銅合金細線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9604090A JPH03294461A (ja) | 1990-04-10 | 1990-04-10 | 高力高導電性銅合金細線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03294461A true JPH03294461A (ja) | 1991-12-25 |
Family
ID=14154382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9604090A Pending JPH03294461A (ja) | 1990-04-10 | 1990-04-10 | 高力高導電性銅合金細線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03294461A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6436206B1 (en) | 1999-04-01 | 2002-08-20 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Copper alloy and process for obtaining same |
| US6679956B2 (en) | 1997-09-16 | 2004-01-20 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Process for making copper-tin-zinc alloys |
| US6695934B1 (en) | 1997-09-16 | 2004-02-24 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Copper alloy and process for obtaining same |
| JP2010212164A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 電線導体の製造方法、電線導体、絶縁電線及びワイヤーハーネス |
| CN116550788A (zh) * | 2023-03-08 | 2023-08-08 | 湖州金钛导体技术有限公司 | 一种高强高导铜铁钽磷合金微细线及其制造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5579848A (en) * | 1978-12-12 | 1980-06-16 | Kobe Steel Ltd | Copper alloy with superior strength, electric conductivity and softening resistance and manufacture thereof |
| JPS55154540A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Electrically-conductive wear-resistant copper alloy and its manufacture |
| JPS5751253A (en) * | 1980-09-11 | 1982-03-26 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of copper alloy with high electric conductivity |
| JPS62227052A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Dowa Mining Co Ltd | 端子・コネクター用銅基合金の製造法 |
-
1990
- 1990-04-10 JP JP9604090A patent/JPH03294461A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5579848A (en) * | 1978-12-12 | 1980-06-16 | Kobe Steel Ltd | Copper alloy with superior strength, electric conductivity and softening resistance and manufacture thereof |
| JPS55154540A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Electrically-conductive wear-resistant copper alloy and its manufacture |
| JPS5751253A (en) * | 1980-09-11 | 1982-03-26 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of copper alloy with high electric conductivity |
| JPS62227052A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Dowa Mining Co Ltd | 端子・コネクター用銅基合金の製造法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6679956B2 (en) | 1997-09-16 | 2004-01-20 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Process for making copper-tin-zinc alloys |
| US6695934B1 (en) | 1997-09-16 | 2004-02-24 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Copper alloy and process for obtaining same |
| US6436206B1 (en) | 1999-04-01 | 2002-08-20 | Waterbury Rolling Mills, Inc. | Copper alloy and process for obtaining same |
| JP2010212164A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 電線導体の製造方法、電線導体、絶縁電線及びワイヤーハーネス |
| CN116550788A (zh) * | 2023-03-08 | 2023-08-08 | 湖州金钛导体技术有限公司 | 一种高强高导铜铁钽磷合金微细线及其制造方法 |
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