JPH0327633B2 - - Google Patents
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- JPH0327633B2 JPH0327633B2 JP24018986A JP24018986A JPH0327633B2 JP H0327633 B2 JPH0327633 B2 JP H0327633B2 JP 24018986 A JP24018986 A JP 24018986A JP 24018986 A JP24018986 A JP 24018986A JP H0327633 B2 JPH0327633 B2 JP H0327633B2
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
本発明は一方向性珪素鋼板の製造方法に関する
もので、とくに仕上焼鈍後の鏡面仕上げした鋼板
表面上に窒化物、炭化物、酸化物等のイオンプレ
ーテイング処理を行なつたのち、ひきつづき圧延
方向を横切る方向にEB照射を施すことによつて
超低鉄損を達成しようとするものである。 一方向性珪素鋼板の電気・磁気的特性の改善、
なかでも鉄損の低減に係わる極限的の要請を満た
そうとする近年来の目覚ましい開発努力は、逐次
その実を挙げつつある。 さて一方向性珪素鋼板は、よく知られていると
おり製品の2次再結晶粒を{110}<001>、すな
わちゴス方位に、高度に集積させたもので、主と
して変圧器その他の電気機器の鉄心として使用さ
れ電気磁気的特性として製品の磁束密度(B10値
で代表される)が高く、鉄損(W17/50値で代表さ
れる)の低いことが要求される。 この一方向性珪素鋼板は複雑多岐にわたる工程
を経て製造されるが、今までにおびただしい発明
改善が加えられ、今日では板厚0.30mmの製品の磁
気特性がB10値1.90T以上、W17/50値1.05W/Kg以
下、または板厚0.23mmの製品の磁気特性がB10値
1.89T以上、W17/50値0.90W/Kg以下の超低鉄員
一方向性珪素鋼板が製造されるようになつて来て
いる。 特に最近では省エネの見地から電力損失の低減
を至上とする要求が著しく強まり、欧米では損失
の少ない変圧器を作る場合に鉄損の減少分を金額
に換算し変圧器価格に上積みする「ロス・エバリ
ユエーシヨン」(鉄損評価)制度が普及している。 (従来の技術) このような状況下において最近、一方向性珪素
鋼板の仕上焼鈍後の鋼板表面に圧延方向にほぼ直
角方向でのレーザー照射により局部微小びずみを
導入して磁区を細分化し、もつて鉄損を低下させ
ることが提案された(特公昭57−2252号、特公昭
57−53419号、特公昭58−26405号及び特公昭58−
26406号公報参照)。 この磁区細分化技術はひずみ取り焼鈍を施さな
い、積鉄心向けトランス材料として効果的である
が、ひずみ取り焼鈍を施す、主として巻鉄心トラ
ンス材料にあつては、レーザー照射によつて折角
に導入された局部微小ひずみが焼鈍処理により開
放されて磁区幅が広くなるため、レーザー照射効
果がなくなるという欠点がある。 一方これより先に特公昭52−24499号公報にお
いては、一方向性珪素鋼板の仕上げ焼鈍後の鋼板
表面を鏡面上げするか又はその鏡面仕上げ面上に
金属メツキやさらにその上に絶縁被膜を塗布焼付
けすることによる、超低鉄損一方向性珪素鋼板の
製造方法が提案さている。 しかしながらこの鏡面仕上げによる鉄損向上手
法は、工程的に採用するには、著しいコストアツ
プになる割に鉄損低減へ寄与が充分でない上、と
くに鏡面仕上後に不可欠の絶縁被膜を塗布焼付け
した後の密着性に問題があるため、現在の製造工
程において採用されるに至つてはいない。また特
公昭56−4150号公報においても鋼板表面を鏡面仕
上げした後、酸化物系セラミツクス薄膜を蒸着す
る方法が提案されている。しかしながらこの方法
も600℃以上の高温焼鈍を施すと鋼板とセラミツ
クス層とが剥離するため、実際の製造工程では採
用できない。 (発明が解決しようとする問題点) 鏡面仕上げによるコスト増の不利を補つてあま
りある鉄損の低減を成就することがこの発明の目
的である。 (問題点を解決するための手段) この発明は、方向性珪素鋼板の仕上げ焼鈍板表
面上の酸化物を除去し、ついで研磨により中心線
平均粗さ0.4μm以下の鏡面状態に仕上げた後、イ
オンプレーテイングにより、Ti、Zr、Hf、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Co、Ni、Al、
B、Siの窒化物及び/又は炭化物並びにAl、Ni、
Cu、W、SiおよびZnの酸化物のうちから選ばれ
る少なくとも1種から成りそれらの地鉄との混合
相を介し仕上表面上に強固に披着した極薄張力被
膜を形成した後、鋼板の圧延方向を横切る向きに
EB照射を施す工程を含む超低鉄損一方向性珪素
鋼板の製造方法(第1発明)、またさらに上記の
EB照射面の上に絶縁コーテイング被膜を被成す
る工程を含む超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方
法(第2発明)である。 これら発明の成功が導かれた具体的な実験に従
つて説明を進める。 C:0.048重量%(以下単に%で示す)、Si:
3.48%、Mn:0.062%、Se:0.022%、Sb:0.026
%及びMo:0.020%を含有する珪素鋼連鋳スラブ
を1350℃で4時間加熱後熱間圧延して2.0mm厚さ
の熱延板とした。 その後900℃で3分間の均一化焼鈍後、950℃で
3分間の中間焼鈍をはさむ2回の冷間圧延を施し
て0.23mm厚の最終冷延板とした。 その後820℃の湿水素雰囲気中で脱炭・一次再
結晶焼鈍を施した後、鋼板表面に不活性Al2O3
(75%)とMgO(25%)から成る焼鈍分離剤を塗
布し、ついで850℃で50時間の2次再結晶焼鈍と、
1200℃で5時間乾水素中で純化焼鈍とを施した。 かくして得られた仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼
板コイルを4区分し、それぞれについて、その後
軽く酸洗(10%のHCl液中)した後、3%HFと
H2O2の液中で化学研磨し鋼板表面平均粗さ0.03μ
mの鏡面状態に仕上げた。 その後上記のように区分した4群の試料をそれ
ぞれ次の条件で処理した。 (a) 鏡面鋼板の上に連続イオンプレーテイング装
置(HCD法)によりTiNの1.0μmの厚の被膜
を形成させた。 (b) 鏡面鋼板の上に連続イオンプレーテイング装
置によりTiNの1.0μm厚の被膜を形成させた
後、ひきつづき真空中で圧延方向に直角方向に
10mm幅にエレクトロンビーム照射(EB照射は
加速電圧:70KV、加速電流:0.5A、ビーム径
0.1mm、ビーム走査間隔:10mmで走査)した。 (c) 鏡面鋼板の上に連続イオンプレーテイング装
置によりTiNの1.0μm厚の被膜を形成させた
後、ひきつづき真空中で圧延方向に直角の方向
に10mm幅にエレクトロンビーム照射後、500℃
で1分間の低温焼付絶縁コーテイング処理し
た。 (d) 鏡面研磨のまま(比較材)とした。 各試料の磁気特性値を表1にまとめて示す。
もので、とくに仕上焼鈍後の鏡面仕上げした鋼板
表面上に窒化物、炭化物、酸化物等のイオンプレ
ーテイング処理を行なつたのち、ひきつづき圧延
方向を横切る方向にEB照射を施すことによつて
超低鉄損を達成しようとするものである。 一方向性珪素鋼板の電気・磁気的特性の改善、
なかでも鉄損の低減に係わる極限的の要請を満た
そうとする近年来の目覚ましい開発努力は、逐次
その実を挙げつつある。 さて一方向性珪素鋼板は、よく知られていると
おり製品の2次再結晶粒を{110}<001>、すな
わちゴス方位に、高度に集積させたもので、主と
して変圧器その他の電気機器の鉄心として使用さ
れ電気磁気的特性として製品の磁束密度(B10値
で代表される)が高く、鉄損(W17/50値で代表さ
れる)の低いことが要求される。 この一方向性珪素鋼板は複雑多岐にわたる工程
を経て製造されるが、今までにおびただしい発明
改善が加えられ、今日では板厚0.30mmの製品の磁
気特性がB10値1.90T以上、W17/50値1.05W/Kg以
下、または板厚0.23mmの製品の磁気特性がB10値
1.89T以上、W17/50値0.90W/Kg以下の超低鉄員
一方向性珪素鋼板が製造されるようになつて来て
いる。 特に最近では省エネの見地から電力損失の低減
を至上とする要求が著しく強まり、欧米では損失
の少ない変圧器を作る場合に鉄損の減少分を金額
に換算し変圧器価格に上積みする「ロス・エバリ
ユエーシヨン」(鉄損評価)制度が普及している。 (従来の技術) このような状況下において最近、一方向性珪素
鋼板の仕上焼鈍後の鋼板表面に圧延方向にほぼ直
角方向でのレーザー照射により局部微小びずみを
導入して磁区を細分化し、もつて鉄損を低下させ
ることが提案された(特公昭57−2252号、特公昭
57−53419号、特公昭58−26405号及び特公昭58−
26406号公報参照)。 この磁区細分化技術はひずみ取り焼鈍を施さな
い、積鉄心向けトランス材料として効果的である
が、ひずみ取り焼鈍を施す、主として巻鉄心トラ
ンス材料にあつては、レーザー照射によつて折角
に導入された局部微小ひずみが焼鈍処理により開
放されて磁区幅が広くなるため、レーザー照射効
果がなくなるという欠点がある。 一方これより先に特公昭52−24499号公報にお
いては、一方向性珪素鋼板の仕上げ焼鈍後の鋼板
表面を鏡面上げするか又はその鏡面仕上げ面上に
金属メツキやさらにその上に絶縁被膜を塗布焼付
けすることによる、超低鉄損一方向性珪素鋼板の
製造方法が提案さている。 しかしながらこの鏡面仕上げによる鉄損向上手
法は、工程的に採用するには、著しいコストアツ
プになる割に鉄損低減へ寄与が充分でない上、と
くに鏡面仕上後に不可欠の絶縁被膜を塗布焼付け
した後の密着性に問題があるため、現在の製造工
程において採用されるに至つてはいない。また特
公昭56−4150号公報においても鋼板表面を鏡面仕
上げした後、酸化物系セラミツクス薄膜を蒸着す
る方法が提案されている。しかしながらこの方法
も600℃以上の高温焼鈍を施すと鋼板とセラミツ
クス層とが剥離するため、実際の製造工程では採
用できない。 (発明が解決しようとする問題点) 鏡面仕上げによるコスト増の不利を補つてあま
りある鉄損の低減を成就することがこの発明の目
的である。 (問題点を解決するための手段) この発明は、方向性珪素鋼板の仕上げ焼鈍板表
面上の酸化物を除去し、ついで研磨により中心線
平均粗さ0.4μm以下の鏡面状態に仕上げた後、イ
オンプレーテイングにより、Ti、Zr、Hf、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Co、Ni、Al、
B、Siの窒化物及び/又は炭化物並びにAl、Ni、
Cu、W、SiおよびZnの酸化物のうちから選ばれ
る少なくとも1種から成りそれらの地鉄との混合
相を介し仕上表面上に強固に披着した極薄張力被
膜を形成した後、鋼板の圧延方向を横切る向きに
EB照射を施す工程を含む超低鉄損一方向性珪素
鋼板の製造方法(第1発明)、またさらに上記の
EB照射面の上に絶縁コーテイング被膜を被成す
る工程を含む超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方
法(第2発明)である。 これら発明の成功が導かれた具体的な実験に従
つて説明を進める。 C:0.048重量%(以下単に%で示す)、Si:
3.48%、Mn:0.062%、Se:0.022%、Sb:0.026
%及びMo:0.020%を含有する珪素鋼連鋳スラブ
を1350℃で4時間加熱後熱間圧延して2.0mm厚さ
の熱延板とした。 その後900℃で3分間の均一化焼鈍後、950℃で
3分間の中間焼鈍をはさむ2回の冷間圧延を施し
て0.23mm厚の最終冷延板とした。 その後820℃の湿水素雰囲気中で脱炭・一次再
結晶焼鈍を施した後、鋼板表面に不活性Al2O3
(75%)とMgO(25%)から成る焼鈍分離剤を塗
布し、ついで850℃で50時間の2次再結晶焼鈍と、
1200℃で5時間乾水素中で純化焼鈍とを施した。 かくして得られた仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼
板コイルを4区分し、それぞれについて、その後
軽く酸洗(10%のHCl液中)した後、3%HFと
H2O2の液中で化学研磨し鋼板表面平均粗さ0.03μ
mの鏡面状態に仕上げた。 その後上記のように区分した4群の試料をそれ
ぞれ次の条件で処理した。 (a) 鏡面鋼板の上に連続イオンプレーテイング装
置(HCD法)によりTiNの1.0μmの厚の被膜
を形成させた。 (b) 鏡面鋼板の上に連続イオンプレーテイング装
置によりTiNの1.0μm厚の被膜を形成させた
後、ひきつづき真空中で圧延方向に直角方向に
10mm幅にエレクトロンビーム照射(EB照射は
加速電圧:70KV、加速電流:0.5A、ビーム径
0.1mm、ビーム走査間隔:10mmで走査)した。 (c) 鏡面鋼板の上に連続イオンプレーテイング装
置によりTiNの1.0μm厚の被膜を形成させた
後、ひきつづき真空中で圧延方向に直角の方向
に10mm幅にエレクトロンビーム照射後、500℃
で1分間の低温焼付絶縁コーテイング処理し
た。 (d) 鏡面研磨のまま(比較材)とした。 各試料の磁気特性値を表1にまとめて示す。
【表】
表1から明らかなように、この発明による(b)お
よび(c)の各条件の磁気特性は、B10値が1.92T、
W17/50値は0.63〜0.60W/Kgと超低鉄損を示すこ
とが注目される。 このように一方向性珪素鋼板を鏡面仕上し、そ
の上にTiNの極薄張力コーテング処理後、EB照
射によりさらに微小歪みを導入するときわめて低
鉄損を有する製品を得ることができる。 特にこのEB照射はTiNの極薄膜コーテイング
後同様の真空中で処理できるので、一つの連続ラ
インで二つの画期的作用を利用することによつて
超低鉄損の一方向性珪素鋼板を製造できる利点が
ある。 (作用) 上にのべたように鏡面仕上げした鋼板表面に、
極薄の張力被膜を形成させて地鉄との熱膨張の差
によつて起る強い弾性張力を利用し、さらに鋼板
表面にEB処理によつて局所的な微小の塑性歪み
を導入することによつて超低鉄損を実現すること
ができる。 以上の実験結果は、TiNよりなる張力被膜に
ついて述べたが張力被膜はこのほかにもTi、Zr、
V、Nb、Ta、Cr、Mo、Co、Ni、Mn、Al、
B、Si、W、Hfの窒化物及び/又は炭化物並び
にAl、Ni、Cu、W、Si及びZnの酸化物のうちか
ら選ばれる少なくとも1種よりなる場合にあつて
も、TiNについてのべたところとほぼ同様な作
用効果をあらわし、何れもこの発明の目的に適合
する。 次にこの発明による、一方向性珪素鋼板の製造
工程について説明する。 出発素材は従来公知の一方向性珪素鋼板素材成
分、例えば C:0.01〜0.050%、Si:2.50〜4.5%、Mn:
0.01〜0.2%、Mo:0.003〜0.1%、Sb:0.005〜
0.2%、SあるいはSeの1種類あるいは2種合
計で、0.005〜0.05%含有する組成 C:0.01〜0.08%、Si:2.0〜4.0%、S:
0.005〜0.05%、Al:0.005〜0.06%、N:0.001
〜0.01%、Sn:0.01〜0.5%、Cu:0.01〜0.3%、
Mn:0.01〜0.2%を含有する組成 C:0.011〜0.06%、Si:2.0〜4.0%、S:
0.005〜0.05%、B:0.0003〜0.0040%、N:
0.001〜0.01%、Mn:0.01〜0.2%を含有する組
成 の如きにおいて適用可能である。 次に熱延板は800〜1100℃の均一化焼鈍を経て
1回の冷間圧延で最終板厚とする1回冷延法か又
は、通常850℃から1050℃の中間焼鈍をはさんで
さらに冷延する2回冷延法にて、後者の場合最初
の圧下率は50%から80%程度、最終の圧下率は50
%から85%程度で0.15mmから0.35mmの最終冷延板
厚とする。 最終冷延を終わり製品板厚に仕上げた鋼板は、
表面脱脂後750℃から850℃の湿水素中で脱炭・1
次再結晶焼鈍処理を施す。 その後は通常鋼板表面にMgOを主成分とする
焼鈍分離材を塗布する。 この際、一般的には仕上げ焼鈍後の形成を不可
欠としていたフオルステライトを特に形成させな
い方が、その後の鋼板の鏡面化処理を簡便にする
のに有効であるので、焼鈍分離剤としてAl2O3や
ZrO2、TiO2の如きを50%以上でMgOに混入した
焼分離剤を使用するのが好ましい。 その後2次再結晶焼鈍を行うが、この工程は
{110}<001>方位の2次再結晶粒を充分発達させ
るために施されるもので、通常箱焼鈍によつて直
ちに1000℃以上に昇温し、その温度に保持するこ
とによつて行われる。 この場合{110}<001>方位に、高度に揃つた
2次再結晶粒組織を発達させるためには820℃か
ら900℃の低温で保定焼鈍する方が有利であり、
そのほか例えば0.5〜15℃/hの昇温速度の徐熱
焼鈍でもよい。 2次再結晶焼鈍後の純化焼鈍は乾水素中で1100
℃以上で1〜20時間焼鈍を行つて鋼板の純化を達
成することが必要である。 この純化焼鈍後に鋼板表面の酸化物被膜を硫
酸、硝酸又は弗酸などの強酸によるような酸洗か
又は機械的研削、切削等により除去する。 次に化学研磨および/又は電解研磨など従来か
ら既知の手法により鋼板表面を鏡面状態つまり中
心線平均粗さRaで0.4μm以下に仕上げる。 その後イオンプレーテングによりTi、Zr、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Co、Ni、Al、
B、Siの窒化物及び/又は炭化物、Al、Ni、
Cu、W、SiおよびZnの酸化物のうちから選んだ
少なくとも1種から成る0.05〜5μm程度の極薄被
膜を形成させる。 その後この極薄被膜上に圧延方向を横切る方向
好適には60〜90゜の方向、3〜15mm程度の間隔で
EB照射を施す。このときのEB照射条件は10〜
300KVの加速電圧、0.005〜10Aの電流、ビーム
径は0.005〜5mmを用いて点状あるいは線状に施
すのが効果的である。 さらに本発明のイオンプレーテイング後のEB
照射は別々のラインで行なうこともできるが、同
一ラインの真空中で行なうのが効果的である。 このようにEB照射した後絶縁性を確保するこ
とが必要であるが、この絶縁被膜処理はEB照射
効果を生かすために600℃以下の低温で1秒から
30分間の短時間の焼付処理を施することが効果的
である。 上記のように処理された珪素鋼板は平たん化熱
処理を行うことができる。 (実施例) 実施例 1 C:0.045%、Si:3.40%、Mn:0.066%、
Mo:0.020%、Se:0.020%、Sb:0.025%を含有
する熱延板を、900℃で3分間の均一化焼鈍後、
950℃の中間焼鈍をはさんで2回の冷延圧延を行
つて0.23mm厚の最終冷延板とした。 その後820℃の湿水素中で脱炭焼鈍後鋼板表面
にAl2A3(75%)とMgO(25%)とを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布した後850℃で50時間の2次
再結晶焼鈍し、1200℃で8時間乾水素中で純化焼
鈍を行つた。 その後酸洗により酸化被膜を除去後、3%HF
とH2O2液中で化学研磨して鏡面仕上げした。 その後連続イオンプレーテイング(HCD法)
装置を用いてSi3N4の被膜(約1.5μm厚)を形成
させた。 その後この被膜上に圧延方向にほぼ直角方向に
8m間隔で点状にEB照射を行なつた。(EB照射
条件は加速電圧:35KV、電流:0.5A、スポツト
直径は0.1mm、スポツトの間隔1.5mmで行なつた。
この製品の磁気特性はB10=1.92T、W17/50=
0.62W/Kgであつた。 実施例 2 C:0.052%、Si:3.46%、Mn:0.077%、Al:
0.024%、S:0.0020%、Cu:0.1%、Sn:0.06%
を含有する熱延板を、130℃で3分間の均一化焼
鈍後急冷処置を行い、その後300℃の温間圧延を
施して0.20mm厚の最終冷延板とした。 その後850℃湿水素中で脱炭焼鈍後、表面に
Al2O3(80%)とMgO(15%)とZrO2(5%)を主
成分とする焼鈍分離剤を塗布した後850℃から
1150℃まで10℃/hrで昇温して2次再結晶させた
後、1200℃で8時間乾水素中で純化焼鈍を行つ
た。 その後酸洗により酸化被膜を除去後、3%HF
とH2O2液中で化学研磨して鏡面仕上げした後、
イオンプレーテイング(HCD法)により(1)BN、
(2)Ti(CN)、(3)Si3N4、(4)VN、(5)ZrN、(6)Cr2N、
(7)AlN、(8)HfNの如き窒化物、(9)ZrC、(10)HfC、
(11)SiC、(12)TaC、(13)ZrC、(14)MnCの如き炭
化物および(15)ZnO、(16)NiO、(17)SiO2、
(18)WO、(19)Al2O3、(20)CuOの酸化物の薄
膜(0.5〜1.9μm厚)を形成させた。その後E照
射により圧延方向に直角方向に10mm幅で線状に照
射した。(EB照射条件:加速電圧60KV、電流
0.3A、ビーム径0.05mm)その後550℃絶縁コーテ
イングを行なつた。この製品の磁気特性を第2表
に示す。
よび(c)の各条件の磁気特性は、B10値が1.92T、
W17/50値は0.63〜0.60W/Kgと超低鉄損を示すこ
とが注目される。 このように一方向性珪素鋼板を鏡面仕上し、そ
の上にTiNの極薄張力コーテング処理後、EB照
射によりさらに微小歪みを導入するときわめて低
鉄損を有する製品を得ることができる。 特にこのEB照射はTiNの極薄膜コーテイング
後同様の真空中で処理できるので、一つの連続ラ
インで二つの画期的作用を利用することによつて
超低鉄損の一方向性珪素鋼板を製造できる利点が
ある。 (作用) 上にのべたように鏡面仕上げした鋼板表面に、
極薄の張力被膜を形成させて地鉄との熱膨張の差
によつて起る強い弾性張力を利用し、さらに鋼板
表面にEB処理によつて局所的な微小の塑性歪み
を導入することによつて超低鉄損を実現すること
ができる。 以上の実験結果は、TiNよりなる張力被膜に
ついて述べたが張力被膜はこのほかにもTi、Zr、
V、Nb、Ta、Cr、Mo、Co、Ni、Mn、Al、
B、Si、W、Hfの窒化物及び/又は炭化物並び
にAl、Ni、Cu、W、Si及びZnの酸化物のうちか
ら選ばれる少なくとも1種よりなる場合にあつて
も、TiNについてのべたところとほぼ同様な作
用効果をあらわし、何れもこの発明の目的に適合
する。 次にこの発明による、一方向性珪素鋼板の製造
工程について説明する。 出発素材は従来公知の一方向性珪素鋼板素材成
分、例えば C:0.01〜0.050%、Si:2.50〜4.5%、Mn:
0.01〜0.2%、Mo:0.003〜0.1%、Sb:0.005〜
0.2%、SあるいはSeの1種類あるいは2種合
計で、0.005〜0.05%含有する組成 C:0.01〜0.08%、Si:2.0〜4.0%、S:
0.005〜0.05%、Al:0.005〜0.06%、N:0.001
〜0.01%、Sn:0.01〜0.5%、Cu:0.01〜0.3%、
Mn:0.01〜0.2%を含有する組成 C:0.011〜0.06%、Si:2.0〜4.0%、S:
0.005〜0.05%、B:0.0003〜0.0040%、N:
0.001〜0.01%、Mn:0.01〜0.2%を含有する組
成 の如きにおいて適用可能である。 次に熱延板は800〜1100℃の均一化焼鈍を経て
1回の冷間圧延で最終板厚とする1回冷延法か又
は、通常850℃から1050℃の中間焼鈍をはさんで
さらに冷延する2回冷延法にて、後者の場合最初
の圧下率は50%から80%程度、最終の圧下率は50
%から85%程度で0.15mmから0.35mmの最終冷延板
厚とする。 最終冷延を終わり製品板厚に仕上げた鋼板は、
表面脱脂後750℃から850℃の湿水素中で脱炭・1
次再結晶焼鈍処理を施す。 その後は通常鋼板表面にMgOを主成分とする
焼鈍分離材を塗布する。 この際、一般的には仕上げ焼鈍後の形成を不可
欠としていたフオルステライトを特に形成させな
い方が、その後の鋼板の鏡面化処理を簡便にする
のに有効であるので、焼鈍分離剤としてAl2O3や
ZrO2、TiO2の如きを50%以上でMgOに混入した
焼分離剤を使用するのが好ましい。 その後2次再結晶焼鈍を行うが、この工程は
{110}<001>方位の2次再結晶粒を充分発達させ
るために施されるもので、通常箱焼鈍によつて直
ちに1000℃以上に昇温し、その温度に保持するこ
とによつて行われる。 この場合{110}<001>方位に、高度に揃つた
2次再結晶粒組織を発達させるためには820℃か
ら900℃の低温で保定焼鈍する方が有利であり、
そのほか例えば0.5〜15℃/hの昇温速度の徐熱
焼鈍でもよい。 2次再結晶焼鈍後の純化焼鈍は乾水素中で1100
℃以上で1〜20時間焼鈍を行つて鋼板の純化を達
成することが必要である。 この純化焼鈍後に鋼板表面の酸化物被膜を硫
酸、硝酸又は弗酸などの強酸によるような酸洗か
又は機械的研削、切削等により除去する。 次に化学研磨および/又は電解研磨など従来か
ら既知の手法により鋼板表面を鏡面状態つまり中
心線平均粗さRaで0.4μm以下に仕上げる。 その後イオンプレーテングによりTi、Zr、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、W、Mn、Co、Ni、Al、
B、Siの窒化物及び/又は炭化物、Al、Ni、
Cu、W、SiおよびZnの酸化物のうちから選んだ
少なくとも1種から成る0.05〜5μm程度の極薄被
膜を形成させる。 その後この極薄被膜上に圧延方向を横切る方向
好適には60〜90゜の方向、3〜15mm程度の間隔で
EB照射を施す。このときのEB照射条件は10〜
300KVの加速電圧、0.005〜10Aの電流、ビーム
径は0.005〜5mmを用いて点状あるいは線状に施
すのが効果的である。 さらに本発明のイオンプレーテイング後のEB
照射は別々のラインで行なうこともできるが、同
一ラインの真空中で行なうのが効果的である。 このようにEB照射した後絶縁性を確保するこ
とが必要であるが、この絶縁被膜処理はEB照射
効果を生かすために600℃以下の低温で1秒から
30分間の短時間の焼付処理を施することが効果的
である。 上記のように処理された珪素鋼板は平たん化熱
処理を行うことができる。 (実施例) 実施例 1 C:0.045%、Si:3.40%、Mn:0.066%、
Mo:0.020%、Se:0.020%、Sb:0.025%を含有
する熱延板を、900℃で3分間の均一化焼鈍後、
950℃の中間焼鈍をはさんで2回の冷延圧延を行
つて0.23mm厚の最終冷延板とした。 その後820℃の湿水素中で脱炭焼鈍後鋼板表面
にAl2A3(75%)とMgO(25%)とを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布した後850℃で50時間の2次
再結晶焼鈍し、1200℃で8時間乾水素中で純化焼
鈍を行つた。 その後酸洗により酸化被膜を除去後、3%HF
とH2O2液中で化学研磨して鏡面仕上げした。 その後連続イオンプレーテイング(HCD法)
装置を用いてSi3N4の被膜(約1.5μm厚)を形成
させた。 その後この被膜上に圧延方向にほぼ直角方向に
8m間隔で点状にEB照射を行なつた。(EB照射
条件は加速電圧:35KV、電流:0.5A、スポツト
直径は0.1mm、スポツトの間隔1.5mmで行なつた。
この製品の磁気特性はB10=1.92T、W17/50=
0.62W/Kgであつた。 実施例 2 C:0.052%、Si:3.46%、Mn:0.077%、Al:
0.024%、S:0.0020%、Cu:0.1%、Sn:0.06%
を含有する熱延板を、130℃で3分間の均一化焼
鈍後急冷処置を行い、その後300℃の温間圧延を
施して0.20mm厚の最終冷延板とした。 その後850℃湿水素中で脱炭焼鈍後、表面に
Al2O3(80%)とMgO(15%)とZrO2(5%)を主
成分とする焼鈍分離剤を塗布した後850℃から
1150℃まで10℃/hrで昇温して2次再結晶させた
後、1200℃で8時間乾水素中で純化焼鈍を行つ
た。 その後酸洗により酸化被膜を除去後、3%HF
とH2O2液中で化学研磨して鏡面仕上げした後、
イオンプレーテイング(HCD法)により(1)BN、
(2)Ti(CN)、(3)Si3N4、(4)VN、(5)ZrN、(6)Cr2N、
(7)AlN、(8)HfNの如き窒化物、(9)ZrC、(10)HfC、
(11)SiC、(12)TaC、(13)ZrC、(14)MnCの如き炭
化物および(15)ZnO、(16)NiO、(17)SiO2、
(18)WO、(19)Al2O3、(20)CuOの酸化物の薄
膜(0.5〜1.9μm厚)を形成させた。その後E照
射により圧延方向に直角方向に10mm幅で線状に照
射した。(EB照射条件:加速電圧60KV、電流
0.3A、ビーム径0.05mm)その後550℃絶縁コーテ
イングを行なつた。この製品の磁気特性を第2表
に示す。
【表】
実施例 3
C:0.043%、Si:3.36%、Mn:0.067%、Se:
0.021%、Sb:0.025%、Mo:0.18%を含有する
熱延板を、1000℃で1分間の均一化焼鈍後、950
℃で3分間の中間商鈍をはさんで2回の冷間圧延
を行なつて0.18mm厚の最終冷延板とした。その後
850℃湿水素中で脱炭を兼ねる1次再結晶焼鈍を
施した後、鋼板表面にAl2O3(70%)とMgO(30
%)とを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後
850℃で50時間2次再結晶を施した後、1200℃で
10時間乾水素中で純化焼鈍を行つた。 その後酸洗により酸化被膜を除去後、3%HF
とH2O2液中で化学研磨して鏡面仕上げした後、
イオンプレーテイング(HCD法)により、(1)
TiN、(2)NbN、(3)Mo2N、(4)W2N、(5)CoN、(6)
NiN、(7)TiC、(8)NbC、(9)Mo2C、(10)WC、(11)
CoC、(12)NiC、(13)VC、(14)CrC、(15)AlC
の張力薄膜(目標1.0μ厚)を形成させた。その後
EB照射により圧延方向に直角方向に8mm幅で線
条に照射した。(EB照射条件:加速電圧80KV、
電流0.5A、ビーム径0.05mm)その後550℃低温絶
縁コーテイングを行なつた。 この製品の磁気特性を第3表に示す。
0.021%、Sb:0.025%、Mo:0.18%を含有する
熱延板を、1000℃で1分間の均一化焼鈍後、950
℃で3分間の中間商鈍をはさんで2回の冷間圧延
を行なつて0.18mm厚の最終冷延板とした。その後
850℃湿水素中で脱炭を兼ねる1次再結晶焼鈍を
施した後、鋼板表面にAl2O3(70%)とMgO(30
%)とを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後
850℃で50時間2次再結晶を施した後、1200℃で
10時間乾水素中で純化焼鈍を行つた。 その後酸洗により酸化被膜を除去後、3%HF
とH2O2液中で化学研磨して鏡面仕上げした後、
イオンプレーテイング(HCD法)により、(1)
TiN、(2)NbN、(3)Mo2N、(4)W2N、(5)CoN、(6)
NiN、(7)TiC、(8)NbC、(9)Mo2C、(10)WC、(11)
CoC、(12)NiC、(13)VC、(14)CrC、(15)AlC
の張力薄膜(目標1.0μ厚)を形成させた。その後
EB照射により圧延方向に直角方向に8mm幅で線
条に照射した。(EB照射条件:加速電圧80KV、
電流0.5A、ビーム径0.05mm)その後550℃低温絶
縁コーテイングを行なつた。 この製品の磁気特性を第3表に示す。
【表】
(発明の効果)
第1発明によれば仕上焼鈍済みの方向性珪素鋼
板表面を鏡面仕上をすることによるコスト増しの
難点を償つてあまりある鉄損の著しい低減を達成
することができる。また第2発明により上記の鉄
損低減に加えて、絶縁性の有効な増強が実現され
る。
板表面を鏡面仕上をすることによるコスト増しの
難点を償つてあまりある鉄損の著しい低減を達成
することができる。また第2発明により上記の鉄
損低減に加えて、絶縁性の有効な増強が実現され
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 仕上焼鈍を経た一方向性珪素鋼板につき、そ
の表面酸化物を除去したのち、研磨により鋼板表
面を中心線平均粗さRaで0.4μm以下の鏡面に仕
上げついでイオンプレーテイングにより、Ti、
Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mn、Mo、W、
Co、Ni、Al、B、Siの窒化物及び/又は炭化物
並びにAl、Ni、Cu、W、Si及びZnの酸化物のう
ちから選ばれた少なくとも一種よりなる被膜を被
成した後、該表面上で圧延方向を横切る向きに
EB照射を施すことを特徴とする超低鉄損一方向
性珪素鋼板の製造方法。 2 仕上焼鈍を経た一方向性珪素鋼板につき、そ
の表面酸化物を除去したのち、研磨により鋼板表
面を中心線平均粗さRaで0.4μm以下の鏡面に仕
上げついでイオンプレーテイングにより、Ti、
Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mn、Mo、W、
Co、Ni、Al、B、Siの窒化物及び/又は炭化物
並びにAl、Ni、Cu、W、Si及びZnの酸化物のう
ちから選ばれた少なくとも一種よりなる被膜を被
成した後、該表面上で圧延方向を横切る向きに
EB照射し、ついで低温張力絶縁被膜を被成する
ことを特徴とする超低鉄損一方向性珪素鋼板の製
造方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24018986A JPS6396218A (ja) | 1986-10-11 | 1986-10-11 | 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
US07/095,527 US4909864A (en) | 1986-09-16 | 1987-09-10 | Method of producing extra-low iron loss grain oriented silicon steel sheets |
DE8787308134T DE3785632T2 (de) | 1986-09-16 | 1987-09-15 | Verfahren zur herstellung von kornorientierten silizium-stahlblechen mit sehr niedrigen walzverlusten. |
EP87308134A EP0260927B1 (en) | 1986-09-16 | 1987-09-15 | Method of producing extra-low iron loss grain oriented silicon steel sheets |
US07/444,050 US4985635A (en) | 1986-09-16 | 1989-11-30 | Method of producing extra-low iron loss grain oriented silicon steel sheets |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24018986A JPS6396218A (ja) | 1986-10-11 | 1986-10-11 | 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6396218A JPS6396218A (ja) | 1988-04-27 |
JPH0327633B2 true JPH0327633B2 (ja) | 1991-04-16 |
Family
ID=17055786
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24018986A Granted JPS6396218A (ja) | 1986-09-16 | 1986-10-11 | 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6396218A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03122266A (ja) * | 1989-10-06 | 1991-05-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 窒化物薄膜の製造方法 |
JP2009042165A (ja) * | 2007-08-10 | 2009-02-26 | Energy Support Corp | ガス分析装置 |
JP2011226313A (ja) | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Isuzu Motors Ltd | 排気センサー |
-
1986
- 1986-10-11 JP JP24018986A patent/JPS6396218A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6396218A (ja) | 1988-04-27 |
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