JPH03275295A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤーInfo
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- JPH03275295A JPH03275295A JP7745290A JP7745290A JPH03275295A JP H03275295 A JPH03275295 A JP H03275295A JP 7745290 A JP7745290 A JP 7745290A JP 7745290 A JP7745290 A JP 7745290A JP H03275295 A JPH03275295 A JP H03275295A
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイ
ヤーに関し、特にスパッタか少なく、優れたビード外観
を得ることのできるフラックス入りワイヤーに関するも
のである。
ヤーに関し、特にスパッタか少なく、優れたビード外観
を得ることのできるフラックス入りワイヤーに関するも
のである。
従来の技術
近年、ガスシールドアーク溶接用ワイヤーは、構造物の
溶接に多く用いられるようになってきた。
溶接に多く用いられるようになってきた。
その中でもガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤーは、その優れた作業性により、急激に広まりつつ
ある。
イヤーは、その優れた作業性により、急激に広まりつつ
ある。
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイャーは、
大別すると、Ｔ ｉ Ｏ２などのスラグ剤を主成分とす
るフラックスを用いたものと、鉄などの金属粉を主成分
とするフラックスを用いたものに分けられるが、本発明
は、後者の金属粉を主成分とするフラックスを用いたガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤーに関す
る。
大別すると、Ｔ ｉ Ｏ２などのスラグ剤を主成分とす
るフラックスを用いたものと、鉄などの金属粉を主成分
とするフラックスを用いたものに分けられるが、本発明
は、後者の金属粉を主成分とするフラックスを用いたガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤーに関す
る。
従来の金属粉を主成分とするフラックスを用いたガスシ
ールドアーク溶接用フラックス入りワイ−？−＋ｔ、ガ
スシールドアーク溶接用ソリッドワイヤーと比較すると ■ 溶接能率が高い。
ールドアーク溶接用フラックス入りワイ−？−＋ｔ、ガ
スシールドアーク溶接用ソリッドワイヤーと比較すると ■ 溶接能率が高い。
■ スパッタ発生量が少ない。
■ ビード外観かきれい。
■ アークがソフトで作業者が疲れにくい。
という特徴があり、またスラグ剤を主成分とするフラッ
クスを用いたガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤーと比較すると ■ 溶接能率が高い。
クスを用いたガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤーと比較すると ■ 溶接能率が高い。
■ スラグが少ない。
という優れた特徴を持つ。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、従来の金属粉を主成分とするフラックス
を用いたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイ
ヤーは、スラグ剤を主成分とするフラックスを用いたも
のに比べ、 ■ スパッタ発生量が多い。
を用いたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイ
ヤーは、スラグ剤を主成分とするフラックスを用いたも
のに比べ、 ■ スパッタ発生量が多い。
■ ビード外観、か劣る。
という欠点を持っている。
本発明は、上記問題を解決するもので、金属粉を主成分
とするフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤーの持つ優れた特徴を具備し、さら
にスパッタ発生量が少なく、優れたビード外観を侵るこ
とのできるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤーを提供することを目的とするものである。
とするフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤーの持つ優れた特徴を具備し、さら
にスパッタ発生量が少なく、優れたビード外観を侵るこ
とのできるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤーを提供することを目的とするものである。
課題を解決するための手段
上記問題を解決するために本発明の第１の手段は、外皮
金属中にフラックスを充填してなるフランクス入りワイ
ヤーにおいて、 Ｎａ：２０．６ｗｔ％ Ｋ ： ≦ ０．６ ｗ ｔ％Ｎａ／Ｋ
： ０．２〜５ 〔Ｎａ＋Ｋ］ ： ０．２〜０．９ｗｔ％Ｓ１
： ４〜８ｗｔ％ Ｍｎ ： ８〜１４ｗｔ％Ｓｉ／Ｍｎ
： ０．４〜０．８Ａｊ？ ：
０．５〜２．Ｏｗ ｔ％Ｂ ： ０．
００１〜０．０５ ｗ ｔ％ＴｉＯ２： １〜６ ｗ
ｔ％ Ａｌｔｏｓ ： １〜６ｗｔ％鉄粉 ：６
０〜８５ｗｔ％ なるフラックスを全ワイヤー重量の １０〜３０ｗｔ％ 含むものである。
金属中にフラックスを充填してなるフランクス入りワイ
ヤーにおいて、 Ｎａ：２０．６ｗｔ％ Ｋ ： ≦ ０．６ ｗ ｔ％Ｎａ／Ｋ
： ０．２〜５ 〔Ｎａ＋Ｋ］ ： ０．２〜０．９ｗｔ％Ｓ１
： ４〜８ｗｔ％ Ｍｎ ： ８〜１４ｗｔ％Ｓｉ／Ｍｎ
： ０．４〜０．８Ａｊ？ ：
０．５〜２．Ｏｗ ｔ％Ｂ ： ０．
００１〜０．０５ ｗ ｔ％ＴｉＯ２： １〜６ ｗ
ｔ％ Ａｌｔｏｓ ： １〜６ｗｔ％鉄粉 ：６
０〜８５ｗｔ％ なるフラックスを全ワイヤー重量の １０〜３０ｗｔ％ 含むものである。
また、本発明の第２の手段は、上記第１の手段において
、Ｃを全ワイヤー［ｔに対し ２０．１ｗｔ％（但し＋０ｗｔ％） 含むものである。
、Ｃを全ワイヤー［ｔに対し ２０．１ｗｔ％（但し＋０ｗｔ％） 含むものである。
作 用
次に、本発明における成分の限定理由について述べる。
Ｎａ ： ≦ ０．６ＷｔＣＡＫ
： ≦ ０．６ｗｔ％ Ｎａ／Ｋ ： ０．２〜５ 〔Ｎａ＋Ｋ］ ： ０．２〜０．９ｗｔ％第１図
にＮａおよびＫを変化させたときの溶接結果を示す。○
は、結果が良好であるもの、×は、アーク長が長ずぎて
大粒のスパッタおよびヒユームが増大し結果が良くない
条件、は、アーク安定剤不足によりアーク不安定となり
アーク切れが発生したリピート形状が悪くなったり結果
が良くないもの、△は、アーク不安定によりアーク切れ
が発生し結果が良くないもの、ムは、アーク不安定によ
りビード形状が悪くなり結果が良くないもの、をそれぞ
れ示す。この第１図かられかるようにＮａおよびＫは、
Ｎａ同、Ｋ＝、〔Ｎａ＋Ｋ］ｆＦｉ、Ｎａ／に比が、あ
る範囲内であれば、スパッタを減少させ、アークを安定
させる働きがある。このような効果を得るためには、Ｎ
ａ／Ｋ ： ’ ０．２〜５、〔Ｎａ＋Ｋｌ ： ０．
２〜０．９９１０． Ｎａ ：２０．６ｗｔ 、 Ｋ：
２０．６ｗｔ％が必要である。なお、Ｎａ／Ｋ ： ０
．２〜５であるため、もちろんＮａ 、 Ｋとも０ｗｔ
％ではない。
： ≦ ０．６ｗｔ％ Ｎａ／Ｋ ： ０．２〜５ 〔Ｎａ＋Ｋ］ ： ０．２〜０．９ｗｔ％第１図
にＮａおよびＫを変化させたときの溶接結果を示す。○
は、結果が良好であるもの、×は、アーク長が長ずぎて
大粒のスパッタおよびヒユームが増大し結果が良くない
条件、は、アーク安定剤不足によりアーク不安定となり
アーク切れが発生したリピート形状が悪くなったり結果
が良くないもの、△は、アーク不安定によりアーク切れ
が発生し結果が良くないもの、ムは、アーク不安定によ
りビード形状が悪くなり結果が良くないもの、をそれぞ
れ示す。この第１図かられかるようにＮａおよびＫは、
Ｎａ同、Ｋ＝、〔Ｎａ＋Ｋ］ｆＦｉ、Ｎａ／に比が、あ
る範囲内であれば、スパッタを減少させ、アークを安定
させる働きがある。このような効果を得るためには、Ｎ
ａ／Ｋ ： ’ ０．２〜５、〔Ｎａ＋Ｋｌ ： ０．
２〜０．９９１０． Ｎａ ：２０．６ｗｔ 、 Ｋ：
２０．６ｗｔ％が必要である。なお、Ｎａ／Ｋ ： ０
．２〜５であるため、もちろんＮａ 、 Ｋとも０ｗｔ
％ではない。
Ｓｉ ：４〜８ｗｔ％
Ｓｉは、溶接金属に対し、脱酸作用をもっており溶接金
属部の欠陥を無くし機械的性質を向上させるだけです＜
、スパッタ発生の原因の一つであるＣｏ 、 ＣＯ２ガ
スの発生のもととｔｊ−る溶接金属中の酸素を取り除き
スパッタ発生量を減少させる。このような効果を得るた
めには、Ｓｉは４ｗｔ％以上必要であるが、多すきると
強度、硬さが、過大となり溶接金属の靭性が低下するの
で、８ｗｔ％以下が適している。
属部の欠陥を無くし機械的性質を向上させるだけです＜
、スパッタ発生の原因の一つであるＣｏ 、 ＣＯ２ガ
スの発生のもととｔｊ−る溶接金属中の酸素を取り除き
スパッタ発生量を減少させる。このような効果を得るた
めには、Ｓｉは４ｗｔ％以上必要であるが、多すきると
強度、硬さが、過大となり溶接金属の靭性が低下するの
で、８ｗｔ％以下が適している。
Ｍｎ：８〜１４ｗｔ％
Ｍｎは、溶接金属に対し、脱酸作用をもっており溶接金
属部の欠陥を無くし機械的特性を向上させるだけです＜
、スパッタ発生の原因の一つであるＣｏ 、 ＣＯ２ガ
スの発生のもととなる溶接金属中の酸素を取り除きスパ
ッタ発生量を減少させる。このような効果を得るために
Ｍｎは、８ｗｔ％以上必要であるが、多すきると強度、
硬さが、過大となり溶接金属の靭性が低下するので、１
４ｗｔ％以下が適している。
属部の欠陥を無くし機械的特性を向上させるだけです＜
、スパッタ発生の原因の一つであるＣｏ 、 ＣＯ２ガ
スの発生のもととなる溶接金属中の酸素を取り除きスパ
ッタ発生量を減少させる。このような効果を得るために
Ｍｎは、８ｗｔ％以上必要であるが、多すきると強度、
硬さが、過大となり溶接金属の靭性が低下するので、１
４ｗｔ％以下が適している。
Ｓｉ／Ｍｎ ： ０．４〜０．８Ｓｉ／Ｍｎ 比
について検討した結果、 Ｓｉ／Ｍｎ 比の大きすぎる
ものはビードの凹凸が大きく 、 Ｓｉ／Ｍｎ比の小さ
すぎるものはアーク安定性が悪く、スパッタ発生量も多
いので、０，４〜０．８が適している。
について検討した結果、 Ｓｉ／Ｍｎ 比の大きすぎる
ものはビードの凹凸が大きく 、 Ｓｉ／Ｍｎ比の小さ
すぎるものはアーク安定性が悪く、スパッタ発生量も多
いので、０，４〜０．８が適している。
Ａｌ ： ０．５〜２．０ｗｔ％ｌは、強力
な脱酸作用をもっており溶接金属部を清浄にする働きが
ある。このような効果を得るためには、０．５ｗｔ％以
上必要であるが、多すきると溶接金属の靭性が低下する
ので、２．０ｗｔ％ｙ＋が適している。
な脱酸作用をもっており溶接金属部を清浄にする働きが
ある。このような効果を得るためには、０．５ｗｔ％以
上必要であるが、多すきると溶接金属の靭性が低下する
ので、２．０ｗｔ％ｙ＋が適している。
Ｂ ： ０．ＯＯ１〜０．０５ｗｔ％Ｂは、
低湿靭性を改善する働きをもっているが、このような効
果を得るためには、０．００１ｗｔ％以上必要であるか
、多すきると溶接金属の靭性か低下するので、０．０５
ｗｔ％ 以下が適している。
低湿靭性を改善する働きをもっているが、このような効
果を得るためには、０．００１ｗｔ％以上必要であるか
、多すきると溶接金属の靭性か低下するので、０．０５
ｗｔ％ 以下が適している。
ＴｉＯ２： １〜６ｗｔ％
ＴｉＯ２は、スラグ形成剤としてビードを整えるととも
に、アークを安定させスパッタを低減させる効果がある
。このような効果を得るためには、１ｗｔ％以上必要で
あるが、多すぎるとスラグが増大し金属粉を主成分とす
るフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤーの持つ優れた特徴である低スラグ性が
損なわれるため、６ｗｔ％以丁か適している。
に、アークを安定させスパッタを低減させる効果がある
。このような効果を得るためには、１ｗｔ％以上必要で
あるが、多すぎるとスラグが増大し金属粉を主成分とす
るフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤーの持つ優れた特徴である低スラグ性が
損なわれるため、６ｗｔ％以丁か適している。
Ａｌ２０３ ： １〜６ ｗｔ％
Ａ／ｚｏｓは、スラグ形成剤としてビードを整えるとと
もに、アークを安定させスパッタを低減させる効果があ
る。このような効果を得るためには、１ｗｔ％ 以上
必要であるか、多すぎるとスラグが増大し金属粉を主成
分とするフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤーの持つ優れた特徴である低スラ
グ性が損なわれるため、６ｗｔ％以下が適している。
もに、アークを安定させスパッタを低減させる効果があ
る。このような効果を得るためには、１ｗｔ％ 以上
必要であるか、多すぎるとスラグが増大し金属粉を主成
分とするフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤーの持つ優れた特徴である低スラ
グ性が損なわれるため、６ｗｔ％以下が適している。
鉄粉 二６０〜８５ ｗｔ％
鉄粉は、金属粉を主成分とするフラックスを用いたガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤーの特徴で
ある低スラグ性と高溶接能率性を満たすために必要であ
り、その効果を得るためには、６０ｗｔ％以上必要であ
るが、多すぎるとスラグ形成剤、アーク安定剤などの他
成分が不足し、アーク不安定になりスパッタか増大した
り、ビード外観が悪くなったりするため８５ｗｔ％以下
か適している。
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤーの特徴で
ある低スラグ性と高溶接能率性を満たすために必要であ
り、その効果を得るためには、６０ｗｔ％以上必要であ
るが、多すぎるとスラグ形成剤、アーク安定剤などの他
成分が不足し、アーク不安定になりスパッタか増大した
り、ビード外観が悪くなったりするため８５ｗｔ％以下
か適している。
フラックス充填率 ： １０〜３０ｗｔ％フラックスは
、スパッタの低減など、本発明の目的を達成するために
必要でありその効果を発揮するためには、１０ｗｔ％以
上必要であるが、多すぎるとワイヤーの強度が不足し、
ワイヤー送給性が悪くなり、アーク不安定を生じるため
３０ｗｔ％以下が適している。
、スパッタの低減など、本発明の目的を達成するために
必要でありその効果を発揮するためには、１０ｗｔ％以
上必要であるが、多すぎるとワイヤーの強度が不足し、
ワイヤー送給性が悪くなり、アーク不安定を生じるため
３０ｗｔ％以下が適している。
さらに、第２の手段においては、上記構成に加えて
全ワイヤー中のＣ微：≦０．１ｗｔ％ （但し＋０ｗｔ
％）とする。
％）とする。
Ｃは、溶接金属部の強度、硬さを得るために必要である
が、多すぎるとスパッタが増大したり、溶接金属部の強
度、硬さが過大となり靭性が低下するため、０．１ｗｔ
％以下が適している。
が、多すぎるとスパッタが増大したり、溶接金属部の強
度、硬さが過大となり靭性が低下するため、０．１ｗｔ
％以下が適している。
実施例
第１表に軟鋼外皮を用いて外径１．２ｍｍに製造した本
発明ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー
および比較のためのがスシフルドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤーのフラックス成分と溶接結果とを示す。
発明ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー
および比較のためのがスシフルドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤーのフラックス成分と溶接結果とを示す。
なお、溶接条件はいずれも以下の通りである。
電 流 ： ２４０Ａ
電 圧 ＝ ２５■
溶接速度 ：５００πｍ／ｍｉｎ
ガ ス ： ＣＯ２ガス、１５１／ｍ１ｎ
（以下余白） ０１） 高１〜高７のものは、本発明の請求の範囲を満足するも
のであり、第１表に示すように、いずれも金属粉を主成
分とするフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤーにおいて、アークが安定し、ス
パッタが少なく、ビード外観も良好であった。
（以下余白） ０１） 高１〜高７のものは、本発明の請求の範囲を満足するも
のであり、第１表に示すように、いずれも金属粉を主成
分とするフラックスを用いたガスシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤーにおいて、アークが安定し、ス
パッタが少なく、ビード外観も良好であった。
＆８のものは、Ｍｎが少なく、またＳｉ／Ｍｎ比が大き
いため、スパッタ発生量が増大している。
いため、スパッタ発生量が増大している。
高９のものは、ＴｉＯ２およびＡ ｌ！ ２０ ｓ が
少ないためアークが不安定となり、スパッタも増大し、
また、ビード外観も悪くなっている。
少ないためアークが不安定となり、スパッタも増大し、
また、ビード外観も悪くなっている。
高１０のものは、〔Ｎａ＋Ｋ］ ｉｔが少ないためアー
クか不安定となり、スパッタも増大し、また、ビード外
観も悪くなっている。
クか不安定となり、スパッタも増大し、また、ビード外
観も悪くなっている。
高１１のものは、Ｎａ／に比が大きいため、アークが不
安定となり、スパッタも増大している。
安定となり、スパッタも増大している。
高１２のものは、Ｎ ａ／に比が小さいためアークか不
安定となり、ビード外観が悪くスパッタも増大している
。
安定となり、ビード外観が悪くスパッタも増大している
。
高１３ のものは、Ｎａ 、Ｋ 、 〔Ｎａ＋Ｋ］ｌ
がそれぞれ多いため、スパッタおよびヒユームが増大し
ている。
がそれぞれ多いため、スパッタおよびヒユームが増大し
ている。
廐１４ のものは、フラックスの充填率が少ないため
、アーク安定剤、脱酸剤などのフラックスが不足してア
ークが不安定となり、スパッタも増大している。
、アーク安定剤、脱酸剤などのフラックスが不足してア
ークが不安定となり、スパッタも増大している。
また、＆ｌ−廟７のものにおいて、Ｃを０．１ｗｔ％以
下の酸含有させることにより溶接金属部の強度、（便さ
などが向上した。しかし、さらにＣを多く含量させると
、スパッタが増大したり、溶接金属部の強度、硬さが過
大となって靭性が低下した。
下の酸含有させることにより溶接金属部の強度、（便さ
などが向上した。しかし、さらにＣを多く含量させると
、スパッタが増大したり、溶接金属部の強度、硬さが過
大となって靭性が低下した。
発明の効果
以上のように本発明による金属粉を主成分とするフラッ
クスを用いたガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤーによれば、この種類のワイヤーの一般的長所を
有しながら、アークが安定し、スパッタおよびヒユーム
発生量が少なく、ビード外観が優れたものが得られる。
クスを用いたガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤーによれば、この種類のワイヤーの一般的長所を
有しながら、アークが安定し、スパッタおよびヒユーム
発生量が少なく、ビード外観が優れたものが得られる。
また、さらにＣを少量含有させることにより溶接金属部
の強さ、硬さが適度に土冑加する。
の強さ、硬さが適度に土冑加する。
第１図は、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤーにおけるＮａおよびＫＪｔを変化させたときの溶
接結果を示すグラフである。
イヤーにおけるＮａおよびＫＪｔを変化させたときの溶
接結果を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、外皮金属中にフラックスを充填してなるフラックス
入りワイヤーにおいて、 Ｎａ：≦０．６ｗｔ％ Ｋ：≦０．６ｗｔ％ Ｎａ／Ｋ：０．２〜５ 〔Ｎａ＋Ｋ〕：０．２〜０．９ｗｔ％ Ｓｉ：４〜８ｗｔ％ Ｍｎ：８〜１４ｗｔ％ Ｓｉ／Ｍｎ：０．４〜０．８ Ａｌ：０．５〜２．０ｗｔ％ Ｂ：０．００１〜０．０５ｗｔ％ ＴｉＯ＿２：１〜６ｗｔ％ Ａｌ＿２Ｏ＿３：１〜６ｗｔ％ 鉄粉：６０〜８５ｗｔ％ なるフラックスを全ワイヤー重量の １０〜３０ｗｔ％ 含むガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー
。 ２、Ｃを全ワイヤー重量に対し ≦０．１ｗｔ％（但し≠０ｗｔ％） 含む請求項１記載のガスシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2077452A JP2608616B2 (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2077452A JP2608616B2 (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03275295A true JPH03275295A (ja) | 1991-12-05 |
| JP2608616B2 JP2608616B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=13634409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2077452A Expired - Lifetime JP2608616B2 (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2608616B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0647581A (ja) * | 1992-06-22 | 1994-02-22 | Lincoln Electric Co:The | 煙霧の減少したコア付き電極 |
| EP0798070A2 (en) † | 1996-03-28 | 1997-10-01 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Flux cored wire electrode for arc welding |
| CN1085127C (zh) * | 1999-09-29 | 2002-05-22 | 冶金工业部钢铁研究总院 | 一种金属芯型药芯焊丝 |
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1990
- 1990-03-26 JP JP2077452A patent/JP2608616B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2608616B2 (ja) | 1997-05-07 |
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