JPH03258487A - 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤ - Google Patents
極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤInfo
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- JPH03258487A JPH03258487A JP5447190A JP5447190A JPH03258487A JP H03258487 A JPH03258487 A JP H03258487A JP 5447190 A JP5447190 A JP 5447190A JP 5447190 A JP5447190 A JP 5447190A JP H03258487 A JPH03258487 A JP H03258487A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、１０−’ Ｐａ以下の極高真空を得る機
器を構成するオーステナイト系ステンレス鋼のＴＩＧ溶
接用ワイヤに関するものである。
器を構成するオーステナイト系ステンレス鋼のＴＩＧ溶
接用ワイヤに関するものである。
極高真空用機器は、５ＵＳ３１６Ｌ、５ＵＳ３０４Ｌ等
のオーステナイト系ステンレス鋼（以下ｒステンレス鋼
」という）によって構成されるこれらのステンレス鋼の
溶接には、片面溶接のＴＩＧ溶接法が採用されている。
のオーステナイト系ステンレス鋼（以下ｒステンレス鋼
」という）によって構成されるこれらのステンレス鋼の
溶接には、片面溶接のＴＩＧ溶接法が採用されている。
ＴＩＧ溶接法のアークシールドガスはＡｒガスあるいは
Ａｒ−Ｈ混合ガス等が用いられる。また、ＴＩＧ溶接用
ワイヤの材料は母材の成分とほぼ等しい成分の鋼を用い
ており、特開昭５４−６８３１号公報に高速度溶接を行
うためのＮ１：８〜Ｃｒ：１８系ステンレス鋼ワイヤが
提案されている。また、製造時におけるワイヤの伸縮性
を改良し、特に、１．２ ｍφ、１、 Ｏｗφ、あるい
はそれ以下の極細において、伸線時の断線発生度が極め
て少ないワイヤとして、特開昭６１−１７６４９２号公
報に、Ｃ，Ｎ、ＳおよびＯの含有量を限定したステンレ
ス鋼ワイヤが提案されている。さらに、フラッグス複合
ワイヤのフラックス組成を限定することによってＴＩＧ
溶接の初層溶接の裏波ビードの酸化皮膜を防止し、バッ
クンールドガスを省略することを目的としたＴＩＧ溶接
用溶加材が特開昭６１．−１５４７９３号公報、特開昭
５５−１０９５９４号公報、特開昭５５−１０９５９５
号公報に提案されている。これらのＴＩＧ溶接法は初層
溶接後、表ヒート表面に生成したスラグを除去した後多
層溶接することが条件となっている。
Ａｒ−Ｈ混合ガス等が用いられる。また、ＴＩＧ溶接用
ワイヤの材料は母材の成分とほぼ等しい成分の鋼を用い
ており、特開昭５４−６８３１号公報に高速度溶接を行
うためのＮ１：８〜Ｃｒ：１８系ステンレス鋼ワイヤが
提案されている。また、製造時におけるワイヤの伸縮性
を改良し、特に、１．２ ｍφ、１、 Ｏｗφ、あるい
はそれ以下の極細において、伸線時の断線発生度が極め
て少ないワイヤとして、特開昭６１−１７６４９２号公
報に、Ｃ，Ｎ、ＳおよびＯの含有量を限定したステンレ
ス鋼ワイヤが提案されている。さらに、フラッグス複合
ワイヤのフラックス組成を限定することによってＴＩＧ
溶接の初層溶接の裏波ビードの酸化皮膜を防止し、バッ
クンールドガスを省略することを目的としたＴＩＧ溶接
用溶加材が特開昭６１．−１５４７９３号公報、特開昭
５５−１０９５９４号公報、特開昭５５−１０９５９５
号公報に提案されている。これらのＴＩＧ溶接法は初層
溶接後、表ヒート表面に生成したスラグを除去した後多
層溶接することが条件となっている。
極高真空機器に求められる極高真空を得るためには前記
機器を構成する鋼材からのガス放出量を低くする必要が
ある。極高真空下での鋼中からの放出ガスは、Ｈ，Ｃ○
、ＣＯ２Ｎ ！ Ｈ２０が主体であるものの、Ｈ２ガ
ス放出量はＣ０１Ｃｏ、 Ｎｔ ＨｔＯそれぞれの
放出量の】０〜１０”倍であり、極高真空を得る上で鋼
中からのＨ２ガス放出量を低減することが重要である。
機器を構成する鋼材からのガス放出量を低くする必要が
ある。極高真空下での鋼中からの放出ガスは、Ｈ，Ｃ○
、ＣＯ２Ｎ ！ Ｈ２０が主体であるものの、Ｈ２ガ
ス放出量はＣ０１Ｃｏ、 Ｎｔ ＨｔＯそれぞれの
放出量の】０〜１０”倍であり、極高真空を得る上で鋼
中からのＨ２ガス放出量を低減することが重要である。
鋼材からのガス放出量を低くする手段の一つとして、鋼
中の介在物を減少させる技術が、ｒＮＫＫ技法Ｎ１１１
２７Ｊ （以下、「公知文献工」という）に開示され
ている。これは、介在物の表面に吸着したＨ、が極高真
空下で放出ガスになるためであるさらに、「公知文献Ｉ
Ｊには、０含有量を低減し、酸化物介在物量が小さい程
、Ｈ２ガス放出量は低下するものの、Ｏ含有量か同等の
場合（３３ｐｐｍ）、ＣおよびＮの含有量を低減（Ｃ：
０．０１５−０．００５１１ｔ％、Ｎ ： ０．０２２
−０．００５ ｗｔ％）し、炭化物、窒化物の介在物量
を低くしてもＨ，ガス放出量は減少しないことがあきら
かになっている。一方、「公知文献ｌ」においては、硫
化物とＨ２ガス放出量との関係は言及していないものの
、著者らの実験によって、硫化物が減少すればＨ２ガス
放出量が減少することがあきらかとなり、Ｓ含有量を低
めることが必要であることが分かっている。
中の介在物を減少させる技術が、ｒＮＫＫ技法Ｎ１１１
２７Ｊ （以下、「公知文献工」という）に開示され
ている。これは、介在物の表面に吸着したＨ、が極高真
空下で放出ガスになるためであるさらに、「公知文献Ｉ
Ｊには、０含有量を低減し、酸化物介在物量が小さい程
、Ｈ２ガス放出量は低下するものの、Ｏ含有量か同等の
場合（３３ｐｐｍ）、ＣおよびＮの含有量を低減（Ｃ：
０．０１５−０．００５１１ｔ％、Ｎ ： ０．０２２
−０．００５ ｗｔ％）し、炭化物、窒化物の介在物量
を低くしてもＨ，ガス放出量は減少しないことがあきら
かになっている。一方、「公知文献ｌ」においては、硫
化物とＨ２ガス放出量との関係は言及していないものの
、著者らの実験によって、硫化物が減少すればＨ２ガス
放出量が減少することがあきらかとなり、Ｓ含有量を低
めることが必要であることが分かっている。
従来のＴＵＧ溶接法においては、ワイヤのＯ（酸素）含
有量およびＳ含有量が高い場合、溶接金属の酸化物およ
び硫化物が増加することによって溶接金属の介在物が増
加するために、溶接金属のガス放出量が多くなるという
問題があった。
有量およびＳ含有量が高い場合、溶接金属の酸化物およ
び硫化物が増加することによって溶接金属の介在物が増
加するために、溶接金属のガス放出量が多くなるという
問題があった。
従って、この発明は上述の課題を解決するためになされ
たものであって、１０−’ Ｐａ以下の極高真空を得
る８！器を構成するためのガス放出量の少ないステンレ
ス鋼のＴＪＧ溶接用ワイヤを提供することにある。
たものであって、１０−’ Ｐａ以下の極高真空を得
る８！器を構成するためのガス放出量の少ないステンレ
ス鋼のＴＪＧ溶接用ワイヤを提供することにある。
ｃｒａｍを解決するための手段〕
発明者等は上述の問題を解決するために鋭意努力した。
その結果、上記課題は、母材である極高真空機器用ステ
ンレス鋼よりも酸素含有量が少なく、且つ、低Ｓ含有量
のステンレス鋼からなるワイヤを用いることによって達
成できることを知見した。
ンレス鋼よりも酸素含有量が少なく、且つ、低Ｓ含有量
のステンレス鋼からなるワイヤを用いることによって達
成できることを知見した。
この発明は上述の知見に基づいてなされたものであって
、オーステナイト系ステンレス鋼からなる極高真空機器
をＴＩＧ溶接するためのオーステナイト系ステンレス鋼
からなるワイヤであって、前記ワイヤは、含有する成分
のうち、Ｓ含有量を０、０１０ ｉｆｆ％以下、Ｏ含有
量を３０ｐｒ：）ｍ以下に限定したオーステナイト系ス
テンレス鋼からなることに特徴を有するものである。
、オーステナイト系ステンレス鋼からなる極高真空機器
をＴＩＧ溶接するためのオーステナイト系ステンレス鋼
からなるワイヤであって、前記ワイヤは、含有する成分
のうち、Ｓ含有量を０、０１０ ｉｆｆ％以下、Ｏ含有
量を３０ｐｒ：）ｍ以下に限定したオーステナイト系ス
テンレス鋼からなることに特徴を有するものである。
次ぎに、この発明のＴｒＧ溶接用ワイヤの化学成分組成
を上述のように限定した理由を以下に述べる。
を上述のように限定した理由を以下に述べる。
ｆｌ）Ｏ（ｉ！１’素）：
酸素は溶接金属中に酸化物として存在する元素である。
０含有量が３０ｐｐｍを超えると、溶接金属中の介在物
量が増加する。従って、Ｏ含有量は３０ｐｐｍ以下に限
定すべきである。
量が増加する。従って、Ｏ含有量は３０ｐｐｍ以下に限
定すべきである。
＋２１５（硫黄）：
Ｓは溶接金属中に固溶あるいはＭ ｎ Ｓ等の硫化物と
して存在する元素である。Ｓ含有量が０．０１０ ｙｔ
、％を超えると溶接金属中の介在物量が増加する。従っ
て、Ｓ含有量はｏ、 ｏ ｉ ｏ針％以下に限定すべき
である。
して存在する元素である。Ｓ含有量が０．０１０ ｙｔ
、％を超えると溶接金属中の介在物量が増加する。従っ
て、Ｓ含有量はｏ、 ｏ ｉ ｏ針％以下に限定すべき
である。
次ぎに、本発明を図面を参照しながら、溶接試験結果に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
ＳおよびＯの含有量を変化させたＪＩＳ−Ｇ４３０８
５ＵＳ３１６Ｌ相当の２．４ｗａφの線材をＴＩＧ溶接
用ワイヤに用いた。また、ＴＩＧ溶接に供した母材は、
市販の極高真空機器用の１７ｍ＋厚のステンレス鋼板で
あり、その化学成分組成を第１表に示した。さらに、開
先形状を第１図に示した。第１図においてａは開先角度
、ｂはルートフェイス、Ｃはルートギャップ、ｄは板厚
でありそれぞれ、ａは６０６ ｂはｌＩＩ！ｌ、Ｃは１
１１Ｉｏ、ｄは１７＋ｍとした。第２図は溶接要領を示
す正面図である。第２図において、ＩはＴＴＧトーチ、
２は電極、３はアーク、４はワイヤ、５は母材、６は溶
接金属である。第２図に示した溶接条件は慣用のもので
あり、溶接は第２表に掲げる条件で行った。
５ＵＳ３１６Ｌ相当の２．４ｗａφの線材をＴＩＧ溶接
用ワイヤに用いた。また、ＴＩＧ溶接に供した母材は、
市販の極高真空機器用の１７ｍ＋厚のステンレス鋼板で
あり、その化学成分組成を第１表に示した。さらに、開
先形状を第１図に示した。第１図においてａは開先角度
、ｂはルートフェイス、Ｃはルートギャップ、ｄは板厚
でありそれぞれ、ａは６０６ ｂはｌＩＩ！ｌ、Ｃは１
１１Ｉｏ、ｄは１７＋ｍとした。第２図は溶接要領を示
す正面図である。第２図において、ＩはＴＴＧトーチ、
２は電極、３はアーク、４はワイヤ、５は母材、６は溶
接金属である。第２図に示した溶接条件は慣用のもので
あり、溶接は第２表に掲げる条件で行った。
第１表
（ｙｔ、Ｘ）
第２表
溶接金属の介在物量の評価は、ＪＩＳ−ＧＯ５５５「鋼
の非金属介在物の顕微鏡試験方法」とともに４００倍の
顕微鏡観察によって１０ｍｍ面積について、球状介在物
および線状介在物をカウントし、１ｍｒｒＩ当たりの個
数を測定することによって行った。第３図はワイヤのス
テンレス鋼のＳおよびＯの含有量と溶接金属の介在物の
関係を示したグラフである。
の非金属介在物の顕微鏡試験方法」とともに４００倍の
顕微鏡観察によって１０ｍｍ面積について、球状介在物
および線状介在物をカウントし、１ｍｒｒＩ当たりの個
数を測定することによって行った。第３図はワイヤのス
テンレス鋼のＳおよびＯの含有量と溶接金属の介在物の
関係を示したグラフである。
第３図から、溶接金属の介在物量は、ワイヤのステンレ
ス鋼のＳおよびＯ含有量の増加とともに増加し、Ｏ含有
量が３ｏｐｐｍを超えると介在物量が増加するのが分か
る。また、Ｏ含有量が３０ｐｐｍであっても、ワイヤの
ステンレス鋼のＳ含有量が０．０１０針％を超えると、
やはり介在物量が増加することが分かる。従って、溶接
金属の介在物量は、Ｏ含有量が３０ｐｌ）ｍ以下、且つ
、Ｓ含有量が０．０１０ ｖ↑６％以下のステンレス鋼
のワイヤを用いることによって、溶接金属の介在物量を
減少させることができることが分かる。
ス鋼のＳおよびＯ含有量の増加とともに増加し、Ｏ含有
量が３ｏｐｐｍを超えると介在物量が増加するのが分か
る。また、Ｏ含有量が３０ｐｐｍであっても、ワイヤの
ステンレス鋼のＳ含有量が０．０１０針％を超えると、
やはり介在物量が増加することが分かる。従って、溶接
金属の介在物量は、Ｏ含有量が３０ｐｌ）ｍ以下、且つ
、Ｓ含有量が０．０１０ ｖ↑６％以下のステンレス鋼
のワイヤを用いることによって、溶接金属の介在物量を
減少させることができることが分かる。
本発明の化学成分組成の限定理由は上述の試験結果に基
づくものであって、本発明のワイヤは、ワイヤを構成す
るステンレス鋼の酸素およびＳのに有量を低減したこと
によって溶接金属の介在物量を低減することができる。
づくものであって、本発明のワイヤは、ワイヤを構成す
るステンレス鋼の酸素およびＳのに有量を低減したこと
によって溶接金属の介在物量を低減することができる。
次ぎに、本発明を実施例によって、さらに詳しく説明す
る。
る。
第３表に示す本発明の範囲内の化学成分組成を有する本
発明鋼ｋｌ〜４、および、本発明の範囲外の化学成分組
成を有する比較鋼に５〜１１からなるＴＩＧ溶接用ワイ
ヤによってＴＩＧ溶接を行った。ワイヤはＪＩＳ−Ｇ４
３０８ ５ＵＳ３１６Ｌに相当する２４閣φの線材とし
た。また、ＴＩＧ溶接に供した鋼は真空誘導炉で溶解後
、さらに真空アーク炉により再溶解した５ＵＳ３１６Ｌ
鋼であり、造塊−分塊圧延によりスラブとし、さらに、
前記スラブを熱間圧延によって板厚１７ｓ＋ｗの鋼板に
した後、冷間圧延によって外径３００ｍの鋼管とし、溶
体化処理を施したものである。次いで、第１図に示すよ
うに、突き合わせ面を開先加工した後、上述したワイヤ
（第３表に示す綱からなる）を使用して、積層数を１２
回としたＴＩＧ溶接を行った。次いで、溶接金属のガス
成分量と介在物量、および鋼管の到達圧力（Ｐ ａ）を
ｉ＋ｉｑ定し、それらの結果を第４表に示した。溶接金
属のＯ量は溶接金属から５Ｘ５Ｘ５０ｍｍを切り出し、
ＪＩＳ−２２６１３によって測定した。介在物の評価は
、ＪＩＳ−ＧＯ５５５ｒ鋼の非金属介在物の顕微鏡試験
方法Ｊとともに、４００倍の顕微鏡観察によって１Ｏｒ
ｒｚ＋？面積について、球状介在物および線状介在物を
カウントし、１ｍｒｒ１当たりの個数を測定することに
よって行った。ガス放出量の評価は、外径３００鰭、管
厚■７−のＴ【Ｇ溶接管の溶接部の管内表面のスラグを
研削除去した後、管内表面を電解研磨し、管をブレベー
キング（管内をＩＣＭ”ｔｏｒｒに減圧し、４００℃で
２４時間加熱）後、超高純度Ｈｅ（ヘリウム〉ガスによ
ってパージを行い、ターボ分子ポンプで４８時間排気し
たときの管内部の圧力を測定することによって行った。
発明鋼ｋｌ〜４、および、本発明の範囲外の化学成分組
成を有する比較鋼に５〜１１からなるＴＩＧ溶接用ワイ
ヤによってＴＩＧ溶接を行った。ワイヤはＪＩＳ−Ｇ４
３０８ ５ＵＳ３１６Ｌに相当する２４閣φの線材とし
た。また、ＴＩＧ溶接に供した鋼は真空誘導炉で溶解後
、さらに真空アーク炉により再溶解した５ＵＳ３１６Ｌ
鋼であり、造塊−分塊圧延によりスラブとし、さらに、
前記スラブを熱間圧延によって板厚１７ｓ＋ｗの鋼板に
した後、冷間圧延によって外径３００ｍの鋼管とし、溶
体化処理を施したものである。次いで、第１図に示すよ
うに、突き合わせ面を開先加工した後、上述したワイヤ
（第３表に示す綱からなる）を使用して、積層数を１２
回としたＴＩＧ溶接を行った。次いで、溶接金属のガス
成分量と介在物量、および鋼管の到達圧力（Ｐ ａ）を
ｉ＋ｉｑ定し、それらの結果を第４表に示した。溶接金
属のＯ量は溶接金属から５Ｘ５Ｘ５０ｍｍを切り出し、
ＪＩＳ−２２６１３によって測定した。介在物の評価は
、ＪＩＳ−ＧＯ５５５ｒ鋼の非金属介在物の顕微鏡試験
方法Ｊとともに、４００倍の顕微鏡観察によって１Ｏｒ
ｒｚ＋？面積について、球状介在物および線状介在物を
カウントし、１ｍｒｒ１当たりの個数を測定することに
よって行った。ガス放出量の評価は、外径３００鰭、管
厚■７−のＴ【Ｇ溶接管の溶接部の管内表面のスラグを
研削除去した後、管内表面を電解研磨し、管をブレベー
キング（管内をＩＣＭ”ｔｏｒｒに減圧し、４００℃で
２４時間加熱）後、超高純度Ｈｅ（ヘリウム〉ガスによ
ってパージを行い、ターボ分子ポンプで４８時間排気し
たときの管内部の圧力を測定することによって行った。
第４表からあきらかなように、比較鋼Ｎ１１ｇ〜１１か
らなるワイヤは、Ｏ含有量が本発明範囲外の３０ｐｐｍ
を超えるために、溶接金属のＯ含有量が高く、溶接金属
の介在物か増加し、これにより容器（管）の圧力は高く
なっている。
らなるワイヤは、Ｏ含有量が本発明範囲外の３０ｐｐｍ
を超えるために、溶接金属のＯ含有量が高く、溶接金属
の介在物か増加し、これにより容器（管）の圧力は高く
なっている。
比較鋼Ｎａ ５〜７からなるワイヤは、Ｏ含有量か本発
明範囲内の３ｏｐｐｍ以下であり、溶接金属のＯ含有量
は低いものの、ワイヤのＳ含有量が０゜０１０−ｔ％を
超えているため、溶接金属の介在物量が増加し、これに
より容器の圧力が高くなっている。
明範囲内の３ｏｐｐｍ以下であり、溶接金属のＯ含有量
は低いものの、ワイヤのＳ含有量が０゜０１０−ｔ％を
超えているため、溶接金属の介在物量が増加し、これに
より容器の圧力が高くなっている。
これに対して、本発明鋼Ｎαｌ〜４からなるワイヤは、
溶接金属の介在物量か少ないために容器の圧力は低かっ
た。
溶接金属の介在物量か少ないために容器の圧力は低かっ
た。
このように、本発明鋼からなるＴｒＧ溶接用ワイヤは、
比較鋼からなるＴＩＧ溶接用ワイヤに比べて、溶接金属
の介在物が少なく、また、粗大な介在物も存在していな
い。また、この溶接金属の介在物の減少によって１０”
Ｐａ以下の真空が得られることか確認された。
比較鋼からなるＴＩＧ溶接用ワイヤに比べて、溶接金属
の介在物が少なく、また、粗大な介在物も存在していな
い。また、この溶接金属の介在物の減少によって１０”
Ｐａ以下の真空が得られることか確認された。
以上説明したように、この発明のＴＩＧ溶接用ワイヤを
使用して極高真空機器を構成すれば、溶接金属の介在物
が少ないため、溶接金属から放出されるガスを極めて低
減することか可能となり、真空機器の性能を著しく向上
させることができる産業上有用な効果がもたらされる。
使用して極高真空機器を構成すれば、溶接金属の介在物
が少ないため、溶接金属から放出されるガスを極めて低
減することか可能となり、真空機器の性能を著しく向上
させることができる産業上有用な効果がもたらされる。
第１図はＴＩＧ溶接における開先形状を示す正面図、第
２図は溶接要領を示す正面図、第３図はワイヤのステン
レス鋼のＳおよびＯの含有量と溶接金属の介在物量との
関係を示すグラフである。 図面において、 ＴＩＧトーチ、 電極、 アーク、 ワイヤ、 母材、 溶接金属、 第３図 溶接ワイヤの０含Ｂ量（ｐｐｒｒＬ） 手 続 補 正 書 （自 発） 特願平２ ５４４７１号 用ワイヤ 住所 千代田区丸の内１丁目１番２号 （名称）（４１２） 代表者 日本鋼管株式会社 山域彬成 自発 明細書、第１３、発明の詳細な説明の項、第４表。 「溶接ワイヤー第１表のＮαＪとあるを、「溶接ワイヤ
ー第３表のＮα」に訂正する。 以上
２図は溶接要領を示す正面図、第３図はワイヤのステン
レス鋼のＳおよびＯの含有量と溶接金属の介在物量との
関係を示すグラフである。 図面において、 ＴＩＧトーチ、 電極、 アーク、 ワイヤ、 母材、 溶接金属、 第３図 溶接ワイヤの０含Ｂ量（ｐｐｒｒＬ） 手 続 補 正 書 （自 発） 特願平２ ５４４７１号 用ワイヤ 住所 千代田区丸の内１丁目１番２号 （名称）（４１２） 代表者 日本鋼管株式会社 山域彬成 自発 明細書、第１３、発明の詳細な説明の項、第４表。 「溶接ワイヤー第１表のＮαＪとあるを、「溶接ワイヤ
ー第３表のＮα」に訂正する。 以上
Claims (1)
- １ オーステナイト系ステンレス鋼からなる極高真空機
器をＴＩＧ溶接するためのオーステナイト系ステンレス
鋼からなるワイヤであって、前記ワイヤは、含有する成
分のうち、Ｓ含有量を０．０１０ｗｔ．％以下、Ｏ含有
量を３０ｐｐｍ以下に限定したオーステナイト系ステン
レス鋼からなることを特徴とする極高真空機器用オース
テナイト系ステンレス鋼のＴＩＧ溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5447190A JPH03258487A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5447190A JPH03258487A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03258487A true JPH03258487A (ja) | 1991-11-18 |
Family
ID=12971591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5447190A Pending JPH03258487A (ja) | 1990-03-06 | 1990-03-06 | 極高真空機器用オーステナイト系ステンレス鋼のｔｉｇ溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03258487A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62183994A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-12 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
-
1990
- 1990-03-06 JP JP5447190A patent/JPH03258487A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62183994A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-12 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
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